地下室顶板mm厚落地式楼板模板支架计算

楼层模板支架高度计算公式在建筑施工中，楼层模板支架是一个非常重要的施工工具，它用于支撑模板，使得模板能够承受混凝土浇筑时的重量。

因此，楼层模板支架的高度计算是施工中的一个关键环节。

本文将介绍楼层模板支架高度计算的公式和相关内容。

楼层模板支架的高度计算是基于建筑设计图纸和实际施工情况进行的。

在进行楼层模板支架高度计算时，需要考虑以下几个因素：1. 混凝土浇筑厚度，混凝土浇筑的厚度是决定模板支架高度的重要因素。

一般来说，混凝土浇筑的厚度越大，模板支架的高度就需要越高。

2. 混凝土的密度，混凝土的密度也会影响模板支架高度的计算。

密度越大的混凝土，需要的支撑高度就会越大。

3. 模板支架的材质和规格，不同材质和规格的模板支架所需要的支撑高度也会有所不同。

因此，在进行高度计算时，需要考虑模板支架的具体情况。

根据以上因素，我们可以得出楼层模板支架高度的计算公式如下：模板支架高度 = 混凝土浇筑厚度 + 混凝土密度调整值 + 模板支架规格调整值。

其中，混凝土密度调整值和模板支架规格调整值是根据实际情况进行调整的参数。

在实际施工中，可以根据具体的建筑设计图纸和施工要求，确定这两个参数的数值。

在进行楼层模板支架高度计算时，需要注意以下几点：1. 确保计算准确，楼层模板支架的高度计算需要非常准确，因为支撑高度不足会导致模板变形或者倒塌，给施工安全带来风险。

2. 考虑施工工艺，在进行高度计算时，需要考虑到混凝土浇筑的工艺要求，以确保模板支架的高度能够满足施工需要。

3. 定期检查和调整，在施工过程中，需要定期检查模板支架的支撑高度，并根据实际情况进行调整，以确保施工安全。

总之，楼层模板支架的高度计算是施工中非常重要的一环。

通过合理的计算和调整，可以确保模板支架能够满足施工需要，保障施工安全。

希望本文介绍的楼层模板支架高度计算公式和相关内容能够对施工人员有所帮助。

地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。

二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。

1、地下室砼按后浇带分区域施工。

地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。

2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。

为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。

4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。

板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):36.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):3.675；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):1200.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

地下室模板支撑方案计算书地下室模板支撑方案计算书1、板体模板及支撑计算板体模板采用12厚，50*100木楞，支撑在横杆D48*3.5钢管，由直角扣件传力于D48*3.5钢管脚手架，钢管脚手架，总高14.35米，每步高度为1.8米,共为为八步，砼板厚120 mm。

1.1、板面荷载1)模板及其支架自重标准值 0.5 KN/M22)新浇砼自重标准值 24 KN/M33)钢筋自重标准值 1.1 KN/M34)施工人员及设备荷载标准值 2.5 KN/M21.2、板厚120 mm的板模及支撑计算1.2.1、胶合板模板计算采用12厚胶合板，支撑在50*100水平背楞上, 静弯曲强度标准值f m=20 KN/ m2，弹性模量E=6500 KN/ m2 ,惯性矩I=b*h3/12，以4跨连续梁计算。

120砼板厚上的均布荷载（0.5+24*0.12+1.1*0.12）*1.2+2.5*1.4=7.012KN/M2按强度要求计算竖向内楞的间距M=Km*q*L2=f m *1/6*b*h2L=[ b*f m /(Km*6*q)]1/2*h=[1000*20/(0.121*6*7.012)]1/2*18=1128mm按刚度要求计算竖向内楞的间距ω=Kw*q*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=[E*b/(12*4*q)]1/3*h=[6500*1000/(12*4*0.967*7.012)] 1/3*18=488 mm经计算，胶合板支撑在水平背楞的跨度取400 mm, 而初步确定为100mm远远满足施工要求。

1.2.2、板模背楞计算水平木楞采用50*100的木楞。

木楞的抗拉强度[f]=13KN/m2，弹性模量E=9.5*105N/mm2, 截面抵抗矩W=b*h2/6, 惯性矩I=b*h3/12,按三跨连续梁计算，间距为a=400mm，内楞上所受的均布荷载q1= F*a=7.012*0.4=2.805KN/m按强度要求计算内楞跨度M=Km*q1*L2/10=[f]*WL=[b*fm/(6*Km*q1)]1/2*h=[(100*13/(6*0.177*2.805)1/2*50=1045mm按刚度要求计算内楞的跨度ω=K W*q1*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=(E*I/(4*K W*q1)) 1/3*h=(9500*103/(12*4*0.99*2.805)) 1/3*50=2073mm经计算横向内楞的跨度最大为1000mm.1.2.3、支撑横杆计算支撑横杆采用D48*3.5钢管，立杆间距为750*750。

第一节、汽车载物地下室临时支撑设计计算书一、计算依据1、《钢结构设计标准》GB50017-20172、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20105、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《混凝土工程模板与支架技术》杜荣军编著7、建筑结构静力计算手册二、参数信息1、基本参数（1）地下室顶板：顶板厚度h(mm) 180 砼强度等级C35顶板作为临时道路时混凝土是否达到设计强度是（2）地下室-1层板：(mm) 110 砼强度等级C30楼板厚度h(-1)(m) 5层高H(-1)（3）地下室底板：(mm) 600 砼强度等级C35地下室底板厚度hd(m) 3.8层高Hd三、设计简图钢管支撑立面图四、荷载计算结构板达到设计强度，其自重荷载由自身承担，回顶架体及顶板上部荷载总共为（覆土前考虑荷载动力系数）：工况：覆土前Q1=γ[γG[G2k×(H(-1)+Hd)]+γQγL(K×9.8×T1/S1)]=1×[1.3×[0.15×(5+3.8)]+1.5×1×(1.1×9.8×68/20)]=56.694kN/m2工况：覆土后由于回顶架体已拆除，顶板达到设计强度，覆土及施工荷载均由顶板承担，顶板所受总荷载设计值为（覆土后不考虑荷载动力系数）：Q2=γ[γG(hs×γ +G1k×h)+γQγL(9.8×T2/S2)]=1×[1.3×(1.2×18+25.1×0.18)+1.5×1×(9.8×30/20)]=56.003kN/m2五、顶板及地下室楼层板承载力验算1、顶板及地下室楼层板设计承载力计算（1）地下室顶板Fmin=75.953kN/m2（2）地下室-1层板min（3）地下室底板由荷载计算章节可知：覆土前总荷载设计值为Q1=56.694kN/m2覆土后总荷载设计值为Q2=56.003kN/m2楼板荷载分配按各层楼板刚度进行分配，简化为相应龄期下的弹性模量进行分配，刚度大的楼层荷载分摊多。

地下室顶板门式架支撑模板计算书（层高4.2m）一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计剖面图(楼板长向) 模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m 单位宽度计算。

计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 41、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1＝8.14kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b＝0.9×1.2×0.1×1＝0.11kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1k ＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN M max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]＝max[8.14×0.12/8, 0.11×0.12/8+1.58×0.1/4]=0.04kN·mσ＝M max /W ＝0.04×106/37500＝1.05N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1＝4.62kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×1004/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！五、小梁验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.84kN/m 1、强度验算小梁弯矩图(kN·m)M1＝0.06kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN小梁弯矩图(kN·m)M2＝1.2kN·mM max ＝max[M 1，M 2]＝max[0.06，1.2]＝1.2kN·mσ＝M max /W ＝1.2×106/83330＝14.39N/mm 2≤[f]＝15.44N/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算小梁剪力图(kN) V 1＝0.39kN小梁剪力图(kN) V 2＝3.16kNV max ＝max[V 1，V 2]＝max[0.39，3.16]＝3.16kNτmax ＝3V max /(2bh 0)=3×3.16×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm 2≤[τ]＝1.78N/mm 2满足要求！ 3、挠度验算q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.1＝0.48kN/m 小梁变形图(mm) νmax ＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！ 六、主梁验算1、主梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.74kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1＝0.5kN/m承载能力极限状态:按四跨连续梁，R'max ＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0×0.1+1.223×0×0.1＝0kN按悬臂梁，R1＝0.74×0.38＝0.28kNR＝max[R'max ，R1]＝0.28kN正常使用极限状态:按四跨连续梁，R'max ＝1.143q2L＝1.143×0.5×0.1＝0.06kN按悬臂梁，R1＝0.5×0.38＝0.19kNR＝max[R'max ，R1]＝0.19kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.15kN·mσ＝Mmax/W＝0.15×106/83330＝1.78N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝0.84kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×0.84×1000/(2×100×50)＝0.25N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.23mm≤[ν]＝0.25mm满足要求！七、门架稳定性验算q 1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×2×4/5+0.1×2×4/5+0.1×2+0.1×2=0.92kNq2=Ggk(b+la)×5/4=0.04×(1.22+0.9)×5/4=0.12kNq3=Gzknz+Gxknx=0.1×2+0.1×1=0.3kNq 4=2×Ggk×4×lb/cos(arctan((5×h)/(4×lb)))=2×0.04×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=0.92kNq5=Ggk×(b+la+lb)=0.05×(1.22+0.9+0.9)=0.15kNN Gk =(q 1+q 2+q 3+q 4+q 5+G fk )/h 0=(0.92+0.12+0.3+0.92+0.15+0.2)/1.93=1.36kN/m∑N Gik =((G 2k +G 3k )×h+G 1k )×((l a +b)×l b )=((24+1.1)×0.18+0.75)×((0.9+1.22)×0.9)=10.05kNN Q1k =Q 1k ×((l a +b)×l b )=1×((0.9+1.22)×0.9)=1.91kNN 1=0.9×[1.2×(N gk ×H+∑N Gik )+1.4×N Q1k ]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+1.4×1.91]=19.4kNN 2=0.9×[1.2×(N gk ×H+∑N Gik )+0.9×1.4×(N Q1k +2×(Q k ×22)/(10b))]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+0.9×1.4×(1.91+2×0.09×22/(1.22×10))]=19.23kNN 3=0.9×[1.35×(N gk ×H+∑N Gik )+1.4×(0.7×N Q1k +0.6×2×(Q k ×22)/(10b))]=0.9×[1.35×(1.36×4.2+10.05)+1.4×(0.7×1.91+0.6×2×0.09×22/(1.22×10))]=20.85kNλ=k 0h 0/i=1.13×1930/15.8=139，查表得，φ＝0.38 σ＝ N w /(ΦA)＝20853.88/(0.38×489×2)＝55.38N/mm 2≤[σ]=1×205=205N/mm 2 满足要求！ 八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N ＝20.85/2=10.43kN≤[N]＝30kN满足要求！希望以上资料对你有所帮助，附励志名言3条：1、常自认为是福薄的人，任何不好的事情发生都合情合理，有这样平常心态，将会战胜很多困难。

模板工程及支撑体系计算本工程模板主要集中在地下室、地上框架梁、柱、板及地下室外墙。

拟建建筑物地下二层，从下往上层高依次为4.0m、5.5m；地上五层，一层层高6m，二至五层层高5.2m。

7.7.1 模板体系设计选型墙体模板：地下室内外墙均采用17mm厚硬质双面覆膜多层木模板，按地下二层1/2的量配置，周转使用；独立柱模板：17mm厚硬质双面覆膜多层木模板，配以100×50木枋加钢管组合背楞，φ18对拉螺杆加钢管斜撑予以加固，按不同类型总量的1/2配置，按施工流水周转使用；梁、板模板：按地下二层量的2倍配置，向上周转，随工程进展补充损耗。

7.7.2 安装前准备工作（1）模板的堆放场地设置在塔吊工作半径范围内，便于直接调运。

（2）技术交底：编制详细的施工方案，对施工班组进行技术交底。

（3）测量放线：柱模安装之前，在楼层上依次弹出墙体、柱子轴线，柱模的安装位置线和门洞口位置线。

轴线引测后，测量员复验。

（4）刷脱模剂：先将模板表面的粉尘、残留物等清理干净，然后刷脱模剂，木模板采用水性脱模剂。

（5）柱模安装之前，柱钢筋绑扎完毕，验收合格且相关资料完毕。

（6）已做好施工缝的处理。

7.7.3 底板模板施工7.7.3.1 砖胎模施工（1）工艺流程放线→排砖→砌砖→外侧回填→内侧抹灰（2）施工方法人工清槽并浇筑完垫层后，在垫层上放出砖胎模线（底板外轮廓＋防水层厚度+抹灰层厚度），然后立皮数杆按一顺一丁方式错缝砌筑。

砖胎模采用灰砂砖、M5砌筑砂浆砌筑，采用1:3水泥砂浆抹面。

阴阳角抹成R＝50mm的圆弧以方便防水膜贴的施工。

7.7.3.2 混凝土导墙模板支设本工程底板上导墙设置在高出底板顶面500mm处，采用3mm厚止水钢板进行防水处理，导墙模板为吊模，采用顶模棍和U形箍固定，模板采用覆膜木模板。

见《导墙模板支设示意图》。

导墙模板支设示意图7.7.4 独立柱模板施工（1）工艺流程安装前准备→柱模拼装就位→安装斜撑→清扫柱内杂物→调整模板位置→紧固对拉螺栓→斜撑加固→预检（2）施工方法①支设前模板底部板面应平整，沿柱边线向外3-5mm贴好海绵条，检查模板是否清理干净，预埋件是否安装到位。

模板安装工程专项方案工程名称：金海岸花园二期第七组团地下室编制单位：广东省水利水电第三工程局编写人：审核人：编制日期：2008年3月8日第一节工程概况金海岸花园二期第七组团地下室工程位于广州市番禺区石基镇，建设单位为番禺区置业房地产开发有限公司，监理单位为广州市宏业金基建设监理咨询有限公司，施工单位为广东省水利水电第三工程局，框架及剪力墙结构，共1层，总高3.50 m,建筑面积为29000m2，工期105天。

地下室顶板为无梁式楼板结构，板厚400mm,以本单位所负责的第I区施工段为例，对顶板模板安装及其支撑系统进行设计,该区段模板搭设高度为3.1米。

第二节楼板模板计算一．材料选用（1）、楼板底模采用18mm厚胶合板，支撑系统次龙骨采用一层80×80mm的松枋、主龙骨采用两根ф48×3.5钢管、支撑采用MF1219门型脚手架。

（2）、设ф48钢管纵横扫地杆一道。

脚手架设ф48钢管纵横水平拉杆。

（3）、设剪刀撑，间距为6米,保证整个支撑体系的稳定性。

（4）详见模板及其支撑立面图。

二．楼板模板计算第一层次龙骨采用80×80mm的松枋，初定间距为250mm，第二层主龙骨采用两根ф48×3.5钢管，门型脚手架纵向间距为900mm，横向间距为600mm，1 荷载计算：模板及支架自重标准值：0.3kN/m2混凝土标准值：24kN/m2钢筋自重标准值： 1.1kN/m2施工人员及设备荷载标准值： 2. 5kN/m2楼板按400mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.4+1.1+2.5=13.5kN/ m2荷载标准值：F2=(0.3＋24×0.4+1.1) ×1.2+2.5×1.4=19.7kN/ m22、板底模板强度验算：施工荷载按均布荷载来计算。

按照《建筑施工手册》中的规定，对于含水量小于25%的木材，施工荷载可以乘以0.9的折减系数，则实际计算荷载取值为q=19.7×0.9*1=17.73KN/M将楼板底模当作一个四跨连续梁来计算，按最不利荷载布置查《建筑施工手册》“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：弯矩系数：K M=0.121,剪力系数K V=0.620，挠度系数K W=0.967。

地下室顶板门式架支撑模板计算书（层高4.2m）一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×1＝8.14kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1＝0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]＝max[8.14×0.12/8, 0.11×0.12/8+1.58×0.1/4]=0.04kN·mσ＝M max/W＝0.04×106/37500＝1.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1＝4.62kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×1004/(384×10000×281250)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！五、小梁验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.84kN/m1、强度验算小梁弯矩图(kN·m)M1＝0.06kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.3×0.1＝0.03kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN小梁弯矩图(kN·m)M2＝1.2kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.06，1.2]＝1.2kN·mσ＝M max/W＝1.2×106/83330＝14.39N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V1＝0.39kN小梁剪力图(kN)V2＝3.16kNV max＝max[V1，V2]＝max[0.39，3.16]＝3.16kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×100×50)＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.1＝0.48kN/m小梁变形图(mm)νmax＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！六、主梁验算1、主梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.74kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.1＝0.5kN/m承载能力极限状态:按四跨连续梁，R'max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0×0.1+1.223×0×0.1＝0kN按悬臂梁，R1＝0.74×0.38＝0.28kNR＝max[R'max，R1]＝0.28kN正常使用极限状态:按四跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×0.5×0.1＝0.06kN 按悬臂梁，R1＝0.5×0.38＝0.19kNR＝max[R'max，R1]＝0.19kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.15kN·mσ＝M max/W＝0.15×106/83330＝1.78N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝0.84kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×0.84×1000/(2×100×50)＝0.25N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.23mm≤[ν]＝0.25mm满足要求！七、门架稳定性验算q1=G mk+G jk n j+G sk n s×4/5+G bk n b×4/5+G jk n j+G sk n s=0.1+0.1×1+0.1×2×4/5+0.1×2×4/5+0.1×2+0 .1×2=0.92kNq2=G gk(b+l a)×5/4=0.04×(1.22+0.9)×5/4=0.12kNq3=G zk n z+G xk n x=0.1×2+0.1×1=0.3kNq4=2×G gk×4×l b/cos(arctan((5×h0)/(4×l b)))=2×0.04×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=0.92 kNq5=G gk×(b+l a+l b)=0.05×(1.22+0.9+0.9)=0.15kNN Gk=(q1+q2+q3+q4+q5+G fk)/h0=(0.92+0.12+0.3+0.92+0.15+0.2)/1.93=1.36kN/m∑N Gik=((G2k+G3k)×h+G1k)×((l a+b)×l b)=((24+1.1)×0.18+0.75)×((0.9+1.22)×0.9)=10.05kN N Q1k=Q1k×((l a+b)×l b)=1×((0.9+1.22)×0.9)=1.91kN-------------N1=0.9×[1.2×(N gk×H+∑N Gik)+1.4×N Q1k]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05)+1.4×1.91]=19.4kNN2=0.9×[1.2×(N gk×H+∑N Gik)+0.9×1.4×(N Q1k+2×(Q k×22)/(10b))]=0.9×[1.2×(1.36×4.2+10.05) +0.9×1.4×(1.91+2×0.09×22/(1.22×10))]=19.23kNN3=0.9×[1.35×(N gk×H+∑N Gik)+1.4×(0.7×N Q1k+0.6×2×(Q k×22)/(10b))]=0.9×[1.35×(1.36×4.2 +10.05)+1.4×(0.7×1.91+0.6×2×0.09×22/(1.22×10))]=20.85kNλ=k0h0/i=1.13×1930/15.8=139，查表得，φ＝0.38σ＝N w/(ΦA)＝20853.88/(0.38×489×2)＝55.38N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝20.85/2=10.43kN≤[N]＝30kN满足要求！-------------。

地下室顶板200m m厚落地式楼板模板支架计算地下室顶板200mm厚落地式楼板模板支架计算设计规范：《扣件式钢管脚手架安全技术规范》板底支撑参数板底支撑形式：托梁支撑木方的间隔距离（mm）：300木方的截面宽度（mm）：50木方的截面高度（mm）：100顶托内托梁材料选择：木方100×100mm脚手架参数立柱横向间距或排距l（m）：1.00立柱纵向间距b（m）：1.00脚手架步距h（m）：1.50脚手架搭设高度H（m）：4.25立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）：0.30扣件抗滑移力系数：1.0钢管外径：Φ48×3.0钢管强度折减系数：1.0剪刀撑：加强型荷载参数支撑架用途：混凝土结构脚手架模板自重（kN/m2）：0.30混凝土和钢筋自重（kN/m3）：25.10 楼板现浇厚度D（m）0.20施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.50风荷载参数基本风压W0（kPa）：0.50风荷载体型系数μs：0.126风荷载高度变化系数μz：1.00楼板模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为4.3m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

脚手架搭设在地下室顶板上计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、工程属性二、支架搭设参数1、模板支架搭设参数2、脚手架搭设参数立杆排数N 2立杆底部垫板尺寸(m)【a×b】0.2×0.2 立杆纵、横向间距(m)【la×lb】 1.6×0.9 设计简图如下：脚手架楼板_平面图脚手架楼板_立面图三、荷载参数每根立杆传递荷载q k(kN) 30 板上活荷载标准值Q k(kN/m2) 1钢筋混凝土自重标准值N G1K(kN/m3) 25.1 模板及支架自重标准值N G2K (kN/m2) 0.3四、各楼层荷载计算1、第2层荷载计算钢筋弹性模量E s(N/mm2) 210000 砼弹性模量E c(N/mm2) 28000 砼的龄期T(天) 28 砼的强度等级C30 砼的实测抗压强度f c(N/mm2) 30 砼的实测抗拉强度f t(N/mm2) 1.43脚手架立杆传递荷载标准值：q k=30kN;板的短边计算跨度：l=Bc=4.00m立杆荷载作用间距：e=lb=0.90m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m s为垫板的厚度，此处忽略不计。

当bcx≥bcy，bcy≤0.6*l，bcx≤l时，b=bcy+0.7*l=0.45+0.7*4.00=3.25m当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d<b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=1.88m当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=2.08mb，=min{ b1，，b2，}=1.88m得：M max=42.00kN.m板短边等效楼面均布活荷载标准值：q1=8M max/(bl2)=8*42.00/(1.88×4.002)=11.20kN/m2板的长边计算跨度：l=Bl=5.4m立杆荷载作用间距：e=la=1.60m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m s为垫板的厚度，此处忽略不计。

脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 29.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆横距为1.0m，立杆纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 450.00 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用三步三跨，竖向间距 5.4 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处XXXXXX，基本风压0.35 kN/m2；，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取风荷载高度变化系数μz为0.214；0.74，风荷载体型系数μs4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：2.9m；板单元计算长度Bl(m)：2.9m；板厚度h(mm)：220；混凝土成型龄期TB(天)：28；混凝土强度等级：[XB =C35]；混凝土强度实测值fck(MPa)：35；钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB40010@150 ASX=523.33Y向正筋 HRB40010@150 ASY=523.33X向负筋 HRB40010@150 ASX'=523.33Y向负筋 HRB40010@150 ASY'=523.33二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。

剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。

应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。

搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3浇注砼自重标准值：24 KN/ m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。

地下室顶板模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-20031.1.1 工程属性1.1.2 荷载设计1.1.3 模板体系设计1200 平面图纵向剖面图1200横向剖面图1.1.4 面板验算面板类型木模板厚度t(mm) 1816.83 弹性模量E(N/mm2) 9350抗弯强度设计值f(N/mm2)计算方式简支梁W=bt2/6＝1000×182/6＝54000mm3I=bt3/12＝1000×183/12＝486000mm4承载能力极限状态q1=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.2)+1.4×1×3=10.344kN/mq1静=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.2)=6.144kN/m正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.2)+1×1×3=8.12kN/m1、强度验算M max=0.125q1l2=0.125×10.344×0.22=0.052kN·mσ=M max/W=0.052×106/54000=0.963N/mm2≤[f]=16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×8.12×2004/(384×9350×486000)=0.037mmνmax=0.037 mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！1.1.5 小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型50mm×100mm截面惯性矩I(cm4) 416.667截面抵抗矩W(cm3) 83.333抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87 弹性模量E(N/mm2) 8415计算方式二等跨梁承载能力极限状态q1=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1.2×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.2)+1.4×0.2×3=2.117kN/m正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ lQ1k=1×0.2×(0.3+(24+1.1) ×0.2)+1×0.2×3=1.664kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.209×106/83333=2.508N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝1.175kN3V max/(2bh0)=3×1.175×1000/(2×50×100)＝0.353N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax=0.161mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=0.945kNR2=2.35kNR3=0.945kN正常使用极限状态R1ˊ=0.74kNR2ˊ=1.84kNR3ˊ=0.74kN1.1.6 主梁验算承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[0.945,2.35,0.945]/2=1.175kN 正常使用极限状态Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[0.74,1.84,0.74]/2=0.92kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.494×106/4490=110.022N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝3.258kN2V max/A=2×3.258×1000/424＝15.368N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=0.806mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！1.1.7 立柱验算钢管类型(mm) Ф48×3回转半径i(mm) 15.9抗压强度设计值[f](N/mm2)200 立柱截面面积(mm2) 424立柱截面抵抗矩(cm3) 4.49 支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×200=1280mml02=ηh=1.2×1800=2160mm取两值中的大值l0=2160mmλ=l0/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段：λ1=l01/i=1280/15.9=80.503查表得，φ=0.632N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×3]×0.9×0.9=8.767kNf=N1/(φ1A)＝8.767×103/(0.632×424)=32.717N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=2160/15.9=135.849查表得，φ=0.28N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQ Q1k]l a l b=[1.2×(1.05+(24+1.1)×0.2)+1.4×3]×0.9×0.9=9.302kNf=N2/(φ2A)＝9.302×103/(0.28×424)=78.352N/mm2≤[σ]=200N/mm2满足要求！1.1.8 可调托座验算N =8.767kN≤[N]=40kN满足要求！1.1.9 抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。

脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 29.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆横距为1.0m，立杆纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 450.00 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用三步三跨，竖向间距 5.4 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处XXXXXX，基本风压0.35 kN/m2；，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取风荷载高度变化系数μz为0.214；0.74，风荷载体型系数μs4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m)：2.9m；板单元计算长度Bl(m)：2.9m；板厚度h(mm)：220；混凝土成型龄期TB(天)：28；混凝土强度等级：[XB =C35]；混凝土强度实测值fck(MPa)：35；钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB40010@150 ASX=523.33Y向正筋 HRB40010@150 ASY=523.33X向负筋 HRB40010@150 ASX'=523.33Y向负筋 HRB40010@150 ASY'=523.33二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

岗山村经济适用房B2#、B3#、B5#、B6#楼及地下车库工程地下室模板支撑搭设施工方案目录一、工程概况....................................... (3)二、编制依据..................................... (3)三、施工计划..................................... (4)四、施工工艺..................................... (5)五、施工安全保证措施..................................... ..11六、劳动力计划..................................... . (16)七、计算书..................................... .. (17)一、工程结构概况：岗山村经济适用房B2#、B3#、B5#、B6#楼，B14#(门卫）及沿B地块9-36轴、A-R轴后浇带（含后浇带）地下车库（含人防）工程位于江宁区东山街湖山路与文靖东路西北角。

总建筑面积约81167.35㎡，地下二层，地下室建筑面积为22109㎡；主楼为2、3、5、6四幢楼，全部设计为26层，建筑面积约为59049.35㎡。

二、编制依据：1. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113. 《施工手册》（第五版）4. 《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程－混凝土结构工程》DGJ32/J30-2006(第四分册)5. 《建筑结构静力计算手册》第二版6. 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ59-2011三、施工计划：模板方案选择（一）、本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（B1~LG层5.55米层高）计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为5.6m，立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，步距 h=1.20m。

面板厚度16mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距290mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用双钢管48×2.8mm。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重40.00kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×2.8。

一、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算(1)大型设备、结构构件可变均布荷载(kN/m)：q11 = 40.000×0.290=11.600kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.500×0.290=0.145kN/m(3)活荷载为大型设备结构构件可变荷载、施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)×0.290+11.600=11.890kN/m静荷载 q1 = 1.20×0.000+1.20×0.145=0.174kN/m活荷载 q2 = 1.40×11.890=16.646kN/m计算单元内的木方集中力为(16.646+0.174)×0.500=8.410kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 8.410/0.500=16.820kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×16.82×0.50×0.50=0.421kN.m最大剪力 Q=0.6×0.500×16.820=5.046kN最大支座力 N=1.1×0.500×16.820=9.251kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.421×106/83333.3=5.05N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.145kN/m最大变形 v =0.677×0.145×500.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.002mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!二、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

???????楼板模板扣件式钢管高支撑架计算书工程信息：工程名称：未命名工程；方案编制人：张工；编制日期：2019-11-28。

施工单位：建科研施工；建设地点：和平西桥；地上层数：13；地下层数：3层；建筑高度：40米；建筑面积：10000m2；建设单位：建科研建设公司；设计单位：建科研设计院；监理单位：建科研监理公司；勘查单位：建科研勘察院；总工期：360天；结构类型：框架；计算依据：依据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB 51210-2016）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

一、参数信息：模板支架搭设高度为20米。

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米。

梁顶托采用木方:100×100。

图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为Φ48×3.0。

荷载分项系数的选用：按照《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB 51210-2016）6.1.11条的规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S1=1.2×(25.00×0.20+0.35)+1.4×2.50 = 9.920 kN/m由永久荷载效应控制的组合S2=1.35×24.00×0.20+0.7×1.4×2.50 = 9.200 kN/m由于S2/S1 < 2.8，应按可变荷载组合进行荷载组合，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40。

二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。