预应力张拉油表读数及伸长值

压力表读数计算一、计算依据1、《琼海新建校区车站路市政道路工程（一期）设计图纸》；2、《千斤顶标定报告LX919001294-001～002》；（报告附后）二、计算公式1、千斤顶力与压力表读数对应关系如下式：b ax y +=其中：y —千斤顶力（KN ）；x —压力表读数（MPa ）； a ,b —常系数。

2、力与应力关系如下式：p con A P σ=各项代表意义同伸长值计算。

三、油表读数计算（一）、1#油泵，YCW150千斤顶编号：707092，压力表编号：YQ11223386；线性回归方程P(f)=1.76+0.033679f ，则压力表读数计算如下：1、3束钢绞线：F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN 1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*585.9=58.59KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F1=1.76+0.033679*58.59= 3.73（MPa ）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F2=1.76+0.033679*117.18=5.71（MPa ）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*585.9=585.9KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F=1.76+0.033679*585.9=21.49（MPa ）2、4束钢绞线：F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN 1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F1=1.76+0.033679*78.12= 4.39（MPa ）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*781.2=156.24KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F2=1.76+0.033679*156.24=7.02（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*781.2=781.2KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F=1.76+0.033679*781.2=28.07（MPa）3、5束钢绞线：F=0.75*1860*140*5=976500N=976.5KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*976.5=97.65KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F1=1.76+0.033679*97.65= 5.05（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*976.5=195.3KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F2=1.76+0.033679*195.3=8.34（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*976.5=976.5KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F=1.76+0.033679*976.5=34.65（MPa）（二）、2#油泵，YCW150千斤顶编号：509093，压力表编号：YQ11223377；线性回归方程P(f)=-1.71+0.034696f，则压力表读数计算如下：1、3束钢绞线：F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.1*585.9=58.59KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F1=-1.71+0.034696*58.59= 0.32（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*117.18=2.36（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*585.9=585.9KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F=-1.71+0.034696*585.9=18.62（MPa）2、4束钢绞线：F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F1=-1.71+0.034696*78.12= 1.0（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*781.2=156.24KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*156.24=3.71（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*781.2=781.2KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*781.2=25.39（MPa）3、5束钢绞线：F=0.75*1860*140*5=976500N=976.5KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*976.5=97.65KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*97.65= 1.68（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*976.5=195.3KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*195.3=5.07（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*976.5=976.5KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F=-1.71+0.034696*976.5=32.17（MPa）根据以上计算，将千斤顶张拉力与压力表读数对应关系汇总如下：千斤顶张拉力与压力表读数对应关系表（三）、1#油泵，YDC250QX千斤顶编号：905425，压力表编号：HY60238；线性回归方程P(f)=-0.63+0.212929f，则压力表读数计算如下：单根钢绞线：F=0.75*1860*140=195300N=195.3KN1、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*195.3=19.53KN对应油压表读数：P(f)=-0.63+0.212929*F1=-0.63+0.212929*19.53= 3.53（MPa）2、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*195.3=39.06KN对应油压表读数：P(f)=-0.63+0.212929*F2=-0.63+0.212929*39.06=7.69（MPa）3、100%控制应力时：F=100%*F=1*195.3=195.3KN对应油压表读数：P(f)=-0.63+0.212929*F1=-0.63+0.212929*195.3=40.96（MPa）（四）、2#油泵，YDC250QX千斤顶编号：811147，压力表编号：HY60236；线性回归方程P(f)=0.5+0.207143f，则压力表读数计算如下：单根钢绞线：F=0.75*1860*140=195300N=195.3KN1、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*195.3=19.53KN对应油压表读数：P(f)=0.5+0.207143*F1=0.5+0.207143*29.3= 4.55（MPa）2、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*195.3=39.06KN对应油压表读数：P(f)=0.5+0.207143*F2=0.5+0.207143*39.06=8.59（MPa）3、100%控制应力时：F=100%*F=1*195.3=195.3KN对应油压表读数：P(f)=0.5+0.207143*F1=0.5+0.207143*195.3=40.96（MPa）根据以上计算，将千斤顶张拉力与压力表读数对应关系汇总如下：千斤顶张拉力与压力表读数对应关系表2019年12月23日新进场张拉机械（一）、1#油泵，YCW150B-200千斤顶编号：190818，压力表编号：19114527；线性回归方程F=28.12P+33.814，则压力表读数计算如下：1、3束钢绞线：F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*585.9=58.59KN对应油压表读数：F1=28.12P1+33.814P1=(F1-33.814)/28.12=(58.59-33.814)/28.12= 0.88（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN对应油压表读数：F2=28.12P2+33.814P2=(F2-33.814)/28.12=(117.18-33.814)/28.12= 2.96（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*585.9=585.9KN对应油压表读数：F=28.12P+33.814P=(F-33.814)/28.12=(585.9-33.814)/28.12= 19.63（MPa）2、4束钢绞线：F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN对应油压表读数：F1=28.12P1+33.814P1=(F1-33.814)/28.12=(78.12-33.814)/28.12= 1.58（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*781.2=156.24KN对应油压表读数：F2=28.12P2+33.814P2=(F2-33.814)/28.12=(156.2-33.814)/28.12= 4.35（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*781.2=781.2KN对应油压表读数：F=28.12P+33.814P=(F-33.814)/28.12=(781.2-33.814)/28.12= 26.58（MPa）3、5束钢绞线：F=0.75*1860*140*5=976500N=976.5KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*976.5=97.65KN对应油压表读数：F1=28.12P1+33.814P1=(F1-33.814)/28.12=(97.65-33.814)/28.12=2.27（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*976.5=195.3KN对应油压表读数：F2=28.12P2+33.814P2=(F2-33.814)/28.12=(195.3-33.814)/28.12= 5.74（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*976.5=976.5KN对应油压表读数：F=28.12P+33.814P=(F-33.814)/28.12=(976.5-33.814)/28.12= 33.52（MPa）（二）、2#油泵，YCW150B-200千斤顶编号：190819，压力表编号：19114541；线性回归方程F=27.761P+53.529，则压力表读数计算如下：1、3束钢绞线：F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*585.9=58.59KN对应油压表读数：F1=27.761P1+53.529P1=(F1-53.529)/27.761=(58.59-53.529)/27.761= 0.18（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN对应油压表读数：F2=27.761P2+53.529P2=(F2-53.529)/27.761=(117.18-53.529)/27.761= 2.29（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*585.9=585.9KN对应油压表读数：F=27.761P+53.529P=(F-53.529)/27.761=(585.9-53.529)/27.761= 19.18（MPa）2、4束钢绞线：F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN对应油压表读数：F1=27.761P1+53.529P1=(F1-53.529)/27.761=(78.12-53.529)/27.761= 0.88（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*781.2=156.24KN对应油压表读数：F2=27.761P2+53.529P2=(F2-53.529)/27.761=(156.2-53.529)/27.761= 3.70（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*781.2=781.2KN对应油压表读数：F=27.761P+53.529P=(F-53.529)/27.761=(781.2-53.529)/27.761= 26.2（MPa）3、5束钢绞线：F=0.75*1860*140*5=976500N=976.5KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*976.5=97.65KN对应油压表读数：F1=27.761P1+53.529P1=(F1-53.529)/27.761=(97.65-53.529)/27.761= 1.58（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*976.5=195.3KN对应油压表读数： F2=27.761P2+53.529P2=(F2-53.529)/27.761=(195.3-53.529)/27.761= 5.11（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*976.5=976.5KN对应油压表读数：F=27.761P+53.529P=(F-53.529)/27.761=(976.5-53.529)/27.761= 33.25（MPa）根据以上计算，将千斤顶张拉力与压力表读数对应关系汇总如下：千斤顶张拉力与压力表读数对应关系表。

预应力张拉油表读书计算方法
1、先算单根钢绞线的控制张拉力：
F1=fpk*r*As
fpk：表示钢绞线的标准抗拉强度；
As：表示钢绞线的横截面积；(查规范)
r:表示折减系数；
2、再算每束钢绞线的张拉力：
Fn=F1*n
n：表示每束钢绞线的数量；
3、根据一次线性回归方程(查阅所用液压千斤顶的检验报告)算出油表读数。

例：以拉萨市生态路桥改建工程为例计算油表读数（已知fpk=1860Mpa，As=139mm2,，r=0.75，n=7）;
解：一根钢绞线的控制张拉力：
F1=1860*0.75*139=193905N=193.905KN
七根钢绞线的控制张拉力：
F7=193.905*7=1357.335KN
故：15%控制张拉力所对应张拉力1357.335*15%=203.60025KN
30%控制张拉力所对应张拉力1357.335*30%=407.2005KN
100%控制张拉力所对应张拉力
1357.335*100%=1357.335KN
液压千斤顶编号01一次线性回归方程（后附检验报告）：P=0.0134*F+0.2343，相关系数：R=0.9998。

根据以上给出的数据及公式可算出不同张拉阶段的油表读数P如下：
15%对应的油表读数：
P7-15%=0.0134*203.60025+0.2343=2.96Mpa
30%对应的油表读数：
P7-30%=0.0134*407.2005+0.2343=5.69Mpa
100%对应的油表读数：
P7-100%=0.0134*1357.335+0.2343=18.42Mpa。

预应力张拉作业指导书预应力张拉为T梁质量控制的特殊工序，由技术质量部派专人进行全程监控，由试验室提供混凝土的强度、弹性模量给技术质量部，由技术质量部负责人编制张拉通知单，其内容包括：强度、弹性模量、龄期、油表读数、设计张拉伸长值、持荷时间等，向张拉班长交底。

张拉前监控人员应仔细核对抗压强度、弹性模量值及龄期符合要求并对张拉设备、工艺参数、以及张拉人员进行确认，张拉过程中对张拉应力、实测伸长值及静停时间进行监控，如出现问题，立即停止并认真查明原因，消除后再进行张拉。

一、张拉设备1、张拉千斤顶须保证预应力钢绞线在张拉过程中的安全可靠和准确性及便于处理在张拉过程中产生的滑丝、断丝现象。

2张拉千斤顶采用YWC250B型；高压油表采用0.4级标准油表（表盘刻度读数0—60MPa,表盘直径150mm）；高压油管采用钢丝耐油橡胶管，内径6mm外径18mm，标准油压≥60MPa，每根管长6m并带两端原配接头；张拉用油随环境温度变化，可采用20号或是30号纯净张拉油。

2、张拉油压表采用防震型，其精度等级采用0.4级。

最小分刻度为0.5MPa。

3、张拉设备（千斤顶、油泵、油压表）配套校验，张拉千斤顶、油表要定期校正，油表校验有效期为一月，并每周自校一次，千斤顶校验期限不得超过一个月，校正系数不得大于1.05。

4、在使用中发现指针无油压不回零，油表玻璃破损或其它不正常情况，对其准确性有怀疑时，不得继续使用，必须送试验室进行修复，经重新校正合格后方可投入使用。

5、千斤顶在下列情况下，必须重新进行校验。

①千斤顶油表校正期已达一个月。

②千斤顶经过大修，或漏油严重，经拆修以后。

二、预应力张拉工艺流程见图2-1预应力张拉流程图2-1三、预施应力前的准备工作1、检查梁体混凝土表面质量，有轻微缺陷允许在预施应力后进行修补处理（如非预应力部位的缺陷或麻面、汽泡），缺陷严重者不得进行此道工序操作。

2、检查梁体混凝土强度、弹性模量和龄期是否已达设计要求：3、千斤顶和油压表在校正期内，无异常现象。

以钢绞线作为桥梁工程、路基高边坡抗滑加固等工程施加预应力的载体，是目前普遍采用的材料和工艺。

对钢绞线张拉预应力施加、锚固的方法和张拉力、钢绞线伸长量的理论计算，在相应的规范中都已有明确的规定，但在实际操作中对钢绞线施加预应力张拉的伸长值、钢绞线锚固时锚具锚塞回缩量的量测，各家说法及做法均存在差异，这对预应力张拉质量控制的双控指标（即钢绞线张拉力与实测伸长值）的计算和评判产生了一定的影响。

针对上述问题，笔者就多年预应力张拉实践，尝试提出如下实际作法和技术见解（以后张法为主），为广大钢绞线预应力张拉工作者提供参考。

2 钢绞线张拉伸长值确定2.1钢绞线张拉伸长值计算钢绞线预应力张拉施工设计控制张拉力，是指预应力张拉完成后钢绞线在锚夹具前的拉力。

因此，在钢绞线预应力张拉理论伸长量计算时，应以钢绞线两头锚固点之间的距离作为钢绞线的计算长度，但在预应力张拉时钢绞线的控制张拉力是在千斤顶工具锚处控制的，故为控制和计算方便，一般以钢绞线两头锚固点之间的距离，再加上钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，作为钢绞线预应力张拉理论伸长量的计算长度。

在钢绞线预应力张拉时，钢绞线的外露部分，大部分被锚具和千斤顶所包裹，钢绞线的张拉伸长量无法在钢绞线上直接测量，故只能用测量张拉千斤顶的活塞行程，计算钢绞线的张拉伸长值，但同时还应减掉钢绞线张拉全过程的锚塞回缩量。

（参阅《公路桥涵施工技术规范》）一般计算式为：ΔL=ΔL1+ΔL2-b-c ⑴式中:ΔL1：为从初始拉力（桥梁施工规范规定一般为设计控制张拉力的10%~25%）至张拉设计控制拉力间的千斤顶活塞的张拉行程；ΔL2：为初始拉力时的推算伸长值（按规范规定推算求得）；b：工具锚锚塞回缩量；c：工作锚锚塞回缩量。

2.2 在钢绞线预应力先张法施工中，也有在每分级张拉一次，卸掉千斤顶前后，直接丈量钢绞线外露长度，以钢绞线每级张拉前后外露长度的差或以张拉活动横梁的张拉前后位移量的差值，求算钢绞线张拉伸长量，此法较为直观，但只适用于以每分级张拉一次，卸掉一次千斤顶的张拉方法或设置有张拉活动横梁同时张拉多根预应力筋的方法。

桥梁预应⼒张拉详细计算过程及伸长量计算过程⼀、⼯程概况（⼀）总体概况即本项⽬终点K11+700，全长11.7公⾥。

我标段共有T梁432⽚，其中90⽚为16 m，342⽚为13m，（详见表1.1T梁⼯程数量表）。

表1.1T梁⼯程数量表张拉作业使⽤智能张拉设备。

当试压同条件试块强度和现场回弹强度≥90%设计强度值时进⾏张拉。

张拉正后⽅设置防护钢板挡板。

预应⼒张拉设计顺序现张拉N1，后张拉N2，依次进⾏。

钢绞线张拉程序：0→初应⼒(0.10δk) →0.2δk→1.0δk(持荷5min锚固)，预应⼒钢绞线张拉采⽤双控，即以张拉⼒控制为主，以伸长量进⾏校核。

实际伸长量与理论伸长量差值需控制在±6%以内。

若实际量测伸长量符合计算要求（与计算伸长值相⽐误差在±6%范围之内）则封闭锚具和夹⽚并拆除千⽄顶，如果实际量测伸长量与计算伸长值相差较⼤，暂停张拉，查清原因并解决问题后⽅再继续张拉（预应⼒筋理论伸长值及预应⼒筋平均张拉⼒的计算见计算书）。

T梁起拱度采⽤张拉前后测设⾼程并计算其差值得出。

张拉前，在梁中轴线上以跨中为起点向两边每2m纵距布设观察点位，⽤⽔准仪测设⾼程。

张拉时要注意不要堵塞进、出浆孔孔道。

张拉完成后，将多余的钢绞线⽤砂轮机切除，钢铰线剩余长度﹥3cm。

钢绞线切除后，及时对锚头进⾏封堵，保证封锚密实。

张拉前千⽄顶、锚环、夹⽚、⼯作锚具、⼯作夹⽚、压⼒表、油泵等张拉设备进⾏检验。

千⽄顶、油泵、压⼒表与张拉应⼒值的关系⽅程式，由有资质的检测单位检测。

锚环、夹⽚、⼯作锚具、⼯作夹⽚应当⽆破损，锚环、夹⽚、⼯作锚具、⼯作夹⽚在使⽤前送样进⾏强度检验，符合《预应⼒筋⽤锚具、夹具和连接器》、《公路桥梁预应⼒钢铰线⽤锚具、连接器试验⽅法及检验规格》等技术要求后使⽤。

使⽤前必须对每⼀个锚环和夹⽚进⾏观察，发现有损伤和裂纹等异常情况，给予更换，如异常情况的锚环、夹⽚数量占该批次数量的10%，则该批次的锚环、夹⽚停⽌使⽤。

一、钢绞线伸长量计算1. 计算依据①《公路桥涵施工技术规范》中公式(12.8.3-1)；②《公路桥涵施工技术规范》中《附录G-8 预应力筋平均张拉力的计算》； ③《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》。

2．计算公式：pp p E A L P L =∆ (12.8.3-1)μθμθ+-=+-kx e P P kx p )1()( (附录G-8)p con A P σ=其中：x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ），取张拉端到跨中孔道长度；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）,取8.5º即 0.148353rad;k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本工程采用塑料波纹管，取0.0015；μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，本工程采用sΦ15.2mm 高强低松弛钢绞线及塑料波纹管孔道，根据图纸取0.17；P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）； p A —预应力筋的截面面积（mm ²）；con σ—张拉控制应力（MPa ），根据图纸取pk f 73.0；p P —预应力筋平均张拉力（N ）；L —预应力筋的长度（mm ），取张拉端到跨中钢绞线长度；p E —钢绞线弹性模量，本工程采用s Φ15.2mm 高强低松弛钢绞线，根据试验取51091.1⨯MPa ；(钢绞线弹性模量检测报告附后)L ∆—理论伸长值（mm ）。

3．伸长值计算 ①连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 02.741316148353.017.0165.170015.0)1(760368)1()148353.017.0165.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1191091.141401716502.7413165=⨯⨯⨯⨯==∆ ②连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 97.741293148353.017.0205.170015.0)1(760368)1()148353.017.0205.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 2.1191091.141401720597.7412935=⨯⨯⨯⨯==∆③连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 68.741274148353.017.024.170015.0)1(760368)1()148353.017.024.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 5.1191091.141401724068.7412745=⨯⨯⨯⨯==∆④连续端N4N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 14.741258148353.017.027.170015.0)1(760368)1()148353.017.027.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.141401727014.7412585=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑤连续端N5N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 85.741238148353.017.0305.170015.0)1(760368)1()148353.017.0305.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730585.7412385=⨯⨯⨯⨯==∆⑥非连续端N1N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 83.741227148353.017.0325.170015.0)1(760368)1()148353.017.0325.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 1.1201091.141401732583.7412275=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑦非连续端N2N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 34.741233148353.017.0315.170015.0)1(760368)1()148353.017.0315.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 0.1201091.141401731534.7412335=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑧非连续端N3N A f A P p pk p con 7603684140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 61.741241148353.017.03.170015.0)1(760368)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.141401730061.7412415=⨯⨯⨯⨯==∆ ⑨非连续端N4N A f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 01.926552148353.017.03.170015.0)1(950460)1()148353.017.03.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 9.1191091.151401730001.9265525=⨯⨯⨯⨯==∆⑩非连续端N5NA f A P p pk p con 9504605140186073.073.0=⨯⨯⨯===σN e kx e P P kx P 24.926569148353.017.0275.170015.0)1(950460)1()148353.017.0275.170015.0()(=⨯+⨯-⨯=+-=⨯+⨯-+-μθμθmm E A L P L pp p 7.1191091.151401727524.9265695=⨯⨯⨯⨯==∆ 由以上计算结果得出: ①中跨箱梁理论伸长值如下:mm N 0.23820.1191=⨯= mm N 4.23822.1192=⨯= mm N 0.23925.1193=⨯= mm N 4.23927.1194=⨯= mm N 8.23929.1195=⨯= ②边跨箱梁理论伸长值如下mm N 1.2391.1200.1191=+= mm N 2.2390.1202.1192=+= mm N 4.2399.1195.1193=+= mm N 6.2399.1197.1194=+= mm N 6.2397.1199.1195=+=二、压力表读数计算1. 计算依据①《海滨大道北段二期（疏港三线立交～蛏头沽）设计图纸》； ②《千斤顶标定报告09-JZ163～178》；（报告附后） 2. 计算公式①千斤顶力与压力表读数对应关系如下式：b ax y +=其中：y —千斤顶力（KN ）；x —压力表读数（MPa ）； a ,b —常系数。

南京长江第三大桥C 标预应力张拉相关计算说明1、预应力筋胀拉时的控制应力为MPa R by139575.0186075.0=⨯=，按照顶板、腹板和底板的预应力伸长值都按照单根计算。

单根张拉时的控制拉力为195.3kN 。

平均张拉力p 为：()[]()μθμθ+-⨯=+-kx e p P kx 1，伸长值ΔL 为：SE LP L ⨯⨯=∆;每米孔道局部偏差对摩擦的影响系数k 取值为0.002，预应力筋与孔道壁的摩擦系数取值η为0.14；弹性模量Eg 取值根据试验数据取其平均值，为Mpa 10.95/1.922.0/1.97/15⨯。

每束钢绞线的伸长值按照分段取值的原则进行计算。

2、实际伸长值的量测及计算：预应力筋张拉前需先调整初应力0σ（一般取值为控制应力的10%~25%），在开始张拉和量测伸长值。

实际伸长值除张拉时量测的伸长值外，加上初应力的推算伸长值即：ΔL=ΔL1+ΔL23、张拉设备：张拉采用2只390吨油顶、4只250吨油顶、2只25吨油顶及其分别对应的油表。

（1）腹板预应力采用15-19预应力钢束，预应力钢绞线采用两只390吨的大顶及其对应的油表，型号为390T-1#20159表；390T-2#20174表，分段张拉力及油表读数如下表：（2）采用15-12预应力钢束，控制张拉力为2343.6KN，张拉采用四只250吨油顶及其对应的油表，分段张拉力及其油表读数如下表：（3）顶板纵向预应力钢束采用15-9预应力钢束，控制张拉力为1757.7KN,可采用四只250吨千斤顶张拉，分段张拉力及其油表读数如下表：（4）采用15-4预应力钢束，单根张拉，控制张拉力为195.3KN,可以采用两只25吨千斤顶单根张拉。

张拉力及油表读数如下表：4、注意事项：⑴预应力钢束张拉应严格按照设计张拉顺序和张拉力进行，箱梁腹板、顶板钢束均为一端张拉，底板长束一端张拉，短束两端张拉，张拉顺序先腹板、再顶板、后底板，先长束后短束，箱梁左右腹板两侧钢束同时张拉。