张拉油表读数计算

预应力张拉油表读书计算方法
1、先算单根钢绞线的控制张拉力：
F1=fpk*r*As
fpk：表示钢绞线的标准抗拉强度；
As：表示钢绞线的横截面积；(查规范)
r:表示折减系数；
2、再算每束钢绞线的张拉力：
Fn=F1*n
n：表示每束钢绞线的数量；
3、根据一次线性回归方程(查阅所用液压千斤顶的检验报告)算出油表读数。

例：以拉萨市生态路桥改建工程为例计算油表读数（已知fpk=1860Mpa，As=139mm2,，r=0.75，n=7）;
解：一根钢绞线的控制张拉力：
F1=1860*0.75*139=193905N=193.905KN
七根钢绞线的控制张拉力：
F7=193.905*7=1357.335KN
故：15%控制张拉力所对应张拉力1357.335*15%=203.60025KN
30%控制张拉力所对应张拉力1357.335*30%=407.2005KN
100%控制张拉力所对应张拉力
1357.335*100%=1357.335KN
液压千斤顶编号01一次线性回归方程（后附检验报告）：P=0.0134*F+0.2343，相关系数：R=0.9998。

根据以上给出的数据及公式可算出不同张拉阶段的油表读数P如下：
15%对应的油表读数：
P7-15%=0.0134*203.60025+0.2343=2.96Mpa
30%对应的油表读数：
P7-30%=0.0134*407.2005+0.2343=5.69Mpa
100%对应的油表读数：
P7-100%=0.0134*1357.335+0.2343=18.42Mpa。

张拉伸长量和油表读数控制的计算计算依据：设计文件和施工技术规范的张拉要求、理论伸长量的计算公式、钢绞线的试验检测结果、张拉千斤顶的标定报告。

一、钢绞线理论伸长量的计算：预应力筋伸长量（ΔL）的计算公式（1）：Pp×LΔL=Ap×EpPp预应力筋的张拉受力（N）L 预应力筋的张拉长度（mm）Ap 预应力筋的截面面积（mm2）Ep 预应力筋的弹性模量（N/mm2）1、平均张拉力（Pp）的计算：每孔有一束（四根）钢绞线，每束张拉控制应力781.21（KN），每根钢绞线张拉力：P=781.21/4×1000=195300（N）预应力筋平均张拉力直线段Pp=P；曲线段按下式（2）计算：P（1-e-（kx+uθ））Pp=kx+uθP 预应力筋张拉端张拉力（N）X 从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数u 预应力筋与孔道壁的摩擦系数A、1#预应力筋：（1）、曲线部分起点处张拉力Pp=P=195300（N）（2）、曲线部分终点处张拉力Pp：取K=0.0015，X=5.143m,u=0.225,θ=12×π/180=0.20944(rad)代入（2）式计算得Pp=190041.5794(N)(3)、梁中直线部分张拉力Pp=190041.5794(N)B、2#预应力筋：（1）、曲线部分起点处张拉力Pp=P=195300（N）（2）、曲线部分终点处张拉力Pp：取K=0.0015，X=2.07m,u=0.225,θ=2×π/180=0.03491(rad) 代入（2）式计算得Pp=194233.754(N)(3)、梁中直线部分张拉力Pp=194233.754(N)2、预应力筋截面面积（Ap）：根据钢绞线试验报告，平均截面积：Ap=（140+140+140）/3=140（mm2）3、弹性模量（Ep）：Ep=（2.01+2.01+2.01）/3×105（Mpa）=2.01×105（N/mm2）4、钢绞线长度（L）的计算（按半跨计算）：A、1#钢绞线长度计算：张拉端直线部分钢绞线长度：=430+524=594（mm）L1曲线部分钢绞线长度：L=4189（mm）2跨中部分钢绞线长度：=3159（mm）L3B、2#钢绞线长度计算：张拉端直线部分钢绞线长度：=430+767=1197（mm）L1曲线部分钢绞线长度：=873（mm）L2跨中部分钢绞线长度：L=6191（mm）3（5）、理论伸长量（ΔL）的计算：1#钢绞线：按分段计算，各段数据分别代入，其中曲线部分取两端平均值：ΔL1=6.621(mm)ΔL2=28.29(mm)ΔL3=21.334(mm)ΔL=(ΔL1+ΔL2+ΔL3)×2=112.49(mm)2#钢绞线：按分段计算，各段数据分别代入，其中曲线部分取两端平均值：ΔL1=8.307(mm)ΔL2=6.026(mm)ΔL3=42.733(mm)ΔL=(ΔL1+ΔL2+ΔL3)×2=114.13(mm)二、张拉时油表读数的控制：根据设计文件和施工技术规范的要求，张拉顺序为：0→10%δcon→103%δcon（持荷2分钟）→100%δcon锚固各个时段的张拉力分别为：0→78.12KN→804.636KN→781.2KN为了计算钢绞线的实际伸长量，需记录10%δcon→20%δcon时的实际伸长量，用来当作0→10%δcon时的伸长量，所以也应知道20%δcon时的张拉力为156.24KN。

济乐高速公路5标先法空心板梁拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超拉。

当拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新拉到控制应力，直到稳定为止。

现将拉控制程序说明如下：一、拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先法采用一端拉，另一端固定，其中预应力钢筋拉控制应力为0.70 f pk=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先法拉程序：0 σ。

（拟采用σ。

=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），拉采用双控，以拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。

理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计拉力（N）L——拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格围：543～611mm；二、先法预应力空心板梁拉油压表读数计算式拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2005KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa （2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa （2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3281KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式拉机检定证书对同一验收批同一设计强度，工程现场分两种方法评定：（一）非统计方法——用于试块组数n≤9组时mfcu≥1.15fcu,kfcu,min≥0.95fcu,k（二）统计方法——用于试块组数n≥10组时mfcu－λ1 Sfcu ≥0.90fcu,kfcu,min≥λ2 fcu,k20组以上同10-20组，也是采用数理统计方法他的系数没有对齐，这是个表格，要对齐的看组数n= 10～14 15～24 ≥25λ1 = 1.7 1.65 1.6λ2 = 0.9 0.85 0.85 当组数在10-14间的时候，λ1取1.7，λ2取0.9，代入到二楼提供的式子里。

沈阜开发大道（丹霍公路十大线至新民外环段）改扩建工程第八合同段施工空心板张拉力、油表读数及伸长值大连四方公路工程有限公司沈阜开发大道改扩建工程第八合同段项目经理部2011年05月25日20米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φs15.2钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=0.2191x-1.4133（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=0.2209x-0.7867（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φs15.24钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=0.2191x-1.41332#千斤顶y=0.2209x-0.7867其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表20m空心板张拉力及油表读数3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=1.95×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=66400mmΔL=1395/（1.95×105）×66400=475mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=95mmΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6% 以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

13米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φs12.7钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积98.7mm22、油表读数计算1#千斤顶y=0.2191x-1.4133（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=0.2209x-0.7867（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φs12.7钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积98.7mm22、油表读数计算1#千斤顶y=0.2191x-1.41332#千斤顶y=0.2209x-0.7867其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表13m空心板张拉力及油表读数3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=1.95×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=56700mmΔL=1395/（1.95×105）×56700=406mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=81mmΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6% 以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

K9+040附近天桥千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力计算根据设计图纸说明本工程设计钢绞线强度为1860Mpa,张拉力计算公式如下：P=σcon×Ag×n×b /1000 (KN)σcon--预应力钢材的张拉控制应力(Mpa)；Ag--预应力单束钢筋截面面积(mm2)；n--同时张拉预应力筋的根数(mm)；b--张拉系数。

/1000---N换算成kNσcon=0.75σk=75%×1860=1395MPa二、采用200304号千斤顶张拉、190339510号油表时根据千斤顶校验报告可知千斤顶校准方程如下：X=0.0136Y+0.3542采用200305号千斤顶张拉、190339534号油表计算根据千斤顶校验报告可知千斤顶校准方程如下：X=0.0137Y+1.6920式中：X——油压表读数（MP a）Y——千斤顶拉力（KN）三、千斤顶张拉力与对应油表读数计算千斤顶张拉力与对应油表读数计算入下表：四、张拉理论伸长值计算：1、理论公式： （1）根据《公路桥涵施工技术规范》，钢绞线理论伸长量计算公式如下：P P P E A L P L =∆ ① ()()μθμθ+-=+-kx e P P kx P 1 ② 式中：PP ——预应力筋的平均张拉力（N ），曲线筋计算方法见②式； L ——预应力筋的长度；AP ——预应力筋的截面面积（mm2）；EP ——预应力筋的弹性模量（N/mm2）；P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ）；x ——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ——从张拉端至计算截面的孔道部分切线的夹角之和(rad)；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数。

①箱梁横向钢束N1理论伸长值计算如下（一端张拉）：①箱梁横向钢束N2理论伸长值计算如下（一端张拉）：。

沈阜开发大道（丹霍公路十大线至新民外环段）改扩建工程第八合同段施工空心板张拉力、油表读数及伸长值&大连四方公路工程有限公司沈阜开发大道改扩建工程第八合同段项目经理部2011年05月25日20米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φ钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φ钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算%P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=千斤顶y=其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表20m空心板张拉力及油表读数[3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=66400mmΔL=1395/（×105）×66400=475mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=95mm<ΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

13米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φ钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算'P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积2、油表读数计算1#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φ钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算|P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积2、油表读数计算1#千斤顶y=千斤顶y=其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表$13m空心板张拉力及油表读数》3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=56700mmΔL=1395/（×105）×56700=406mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=81mmΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。