变幅杆外形结构对超声纵向振动性能参数的影响

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2l2 机械设计与制造 

Machinery Design&Manufacture 第4期 2010年4月 

文章编号:1001—3997(2010)04—0212—02 

变幅杆外形结构对超声纵向振动性能参数的影响木 

伍利群 

(湖南工学院,衡阳421008) 

The influence of horn shape size change on the performance of ultrasonic 

longitudinal vibration 

WU Li-qun 

(Hu’nan Institute ofTechnology,Hengyang 421008,China) 

l………f摘…蔓j一左葡一 iCA荻律对阶梯形变幅杆进行模态分析和修正,求出放大系数、共振频 

率、位移节点等重要参数,分析了变幅杆外形结构尺寸的变化对超声纵向振动性能参数的影响。 

关键词:超声;tJt ̄T;阶梯形变幅杆;Stepped ultrasonic horn;Pro/MECHANICA;模态分析 

【Abstract】The modal analysis and correction are carried out on the stepped ultrasonic horn with the 

Pro/MECHANICA Software,calculated magnification fa ̄tar,resonant frequency,displacement nodes and 

other importantparameters,Analyzed the Influence ofhorn shape size change on the perfor. ̄nce ofultra— 

sonic longitudinal vibration. 

Key words:The ultrasonic cutting;Ladder type ultrasonic 

horn;Pro/MECHANICA;The modal analysis ∽∽∽∞6 ∽0 C 0 ∽6 ∽6 ∽6々E 0 ∽6 E 6 ∽0 ∽60∽ 中图分类号:TH12。0657.5文献标识码:A 

1月IJ舌 

在准双曲面齿轮超声研齿系统变幅杆的设计中,笔者对变幅 杆外形结构对超声纵向振动性能参数的影响进行了分析研究。 

试验所选用的变幅杆,其主要设计尺寸根据理论计算确定, 

如图1所示。大端长a=62.5ram;小端长b=a+2mm=64.5ram;变幅 

杆总长L=a+b=127mm;大端直径D=52ram;小端直径d=30mm;过 渡圆弧半径暂设定为R=8mm。 

0 e 

图1理论设计变幅杆外形结构尺寸 计算机辅助设计与仿真分析是利用计算机对系统的工作状 

态和运行过程进行模拟,从而预知所设计的对象是否满足实际使 用要求,可以及早发现和修正设计缺陷,因此,在变幅杆的设计中 

引入有限元分析可以大量减少试验修正和调试的次数,提高设计 效率,降低制造成本。 

2理论设计变幅杆的有限元模态分析 

理论设计变幅杆添加相应约束,利用Pro/MECHANICA进行 

模态分析,得到变幅杆12阶模态分析结果(谐振频率、频率收敛 率和振型)(图略)。 

观察各阶模态动态显示可以发现,变幅杆仅在第7阶和第 

10阶模态下作纵向振动,其频率f9别为13.658kHz和19.792 

kHz,而在其他各谐振频率下变幅杆或作横向振动,或作扭转振 动,或作弯曲振动。第1O阶模态的固有频率最接近设计频率。对 transformers;Stepped ultrasonic l 

。 

第l0阶模态作进一步分析,可以确定变幅杆的放大系数 约为 1.602,可见理论设计的变幅杆尽管其谐振频率在设计频率附近, 

但其放大系数已经严重减小,不能满足使用要求。 考虑到理论设计时未在节点处添加约束,为和理论设计值对 

比用同样的步骤进一步研究未加约束的变幅杆的振型发现:当_卢 

18.868kHz时变幅杆作纵向振动,而其放大系数 =3.018。虽然 放大系数较为接近理论设计值,但其谐振频率已严重偏离设计频 

率值,偏差高达5.66%,这与截面突变处的应力集中有关,而应力 集中与变幅杆外形结构相关。 

以上对两种变幅杆进行的模态分析结果表明,由于变幅杆外 

形结构对陛能参数的影响,理论设计的阶梯形变幅杆或者谐振频 率严重偏离设计频率值,或者放大系数严重减小,因而需要分析变 

幅杆外形结构对性能参数的影响规律,进而对变幅杆进行修正。 

3变幅杆外形结构对性能参数的影响 

3.1过渡圆弧对变幅杆性能参数的影响 

假设变幅杆过渡圆弧半径 =(1—1 1)mm,而其他尺寸不变, 下面利用Pro/M来分析过渡圆弧半径对阶梯形变幅杆的性能参 

数的影响。考虑到理论计算时并未对变幅杆施加约束,而在试验 

中需要在节点处固定变幅杆,因此对各变幅杆在节点处分别设置 完全约束和无约束两种晴况进行模态分析。根据模态分析结果选 

择变幅杆谐振频率在设计频率左右并且作纵向振动时的振型,其 

性能参数分析结果,如图2所示。 

从图2可以看出,有约束和无约束的变幅杆模态分析结果是 不一样的。就谐振频率而言,如图2(a)所示,有约束的变幅杆其 

谐振频率随着过渡圆弧的半径的增大而减小(频率范围为 

20.204~18.753kHz)。无约束的变幅杆其谐振频率随着过渡圆弧 ★来稿日期:2009—06—18 -k基金项目:由湖南省科技计划项目资助(2008FJ3030)

 第4期 伍利群:变幅杆外形结构对超声纵向振动性能参数的影响 213 

的半径的增大而增大(频率范围为18.678~19.599kHz);当过渡圆 

弧半径相同时,有约束的变幅杆的谐振频率大于无约束的变幅杆 的谐振频率。 

对于放大系数,如图2(b)所示,无约束的变幅杆其放大系数 

(其值在3.015-3.045之间)较为接近理论设计值,随着过渡圆弧 半径的增大先增后降再增,但增幅和降幅均不明显;有约束的变 

幅杆其放大系数(其值在1.027~2.612之间)随着过渡圆弧半径的 增大而明显增大,但均小于理论设计值。 

当在截面突变处采用圆弧形状过渡时,还将会导致位移节点 

所在位置的变化。考察没有施加约束的变幅杆可以看出,位移节 点值随着过渡圆弧半径的增大而增大,即向变幅杆小端偏移,如 

图3所示。因此,采用过渡圆弧后,给变幅杆施加约束时应考虑这 

一点,否则将可能导致放大系数的减小。 

2O5 王20.0 静19.5 差19.0 l8.5 塞 繇 垛 

l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 l1 过滤圆弧半径R(IBm)过滤圆弧半径R(mil1) (a) (b) 图2过渡圆弧半径对变幅杆胜能参数的影响 

662 0 65.8 l 65A 65.0 正64-6 淤64.2 63.8 634 

过滤圆弧半径R(ram) 图3过渡圆弧半径对变幅杆位移节点位置的影响 从以上分析可以看出,过渡圆弧半径的大小会影响变幅杆的 

谐振频率、放大系数和位移节点位置,因此,要同时兼顾变幅杆的谐 

振频率、放大系数和位移节点位置来修正变幅杆的过渡圆弧半径。 3_2匹配长度对变幅杆性能参数的影响 

前已分析如图1所示理论设计的变幅杆,其谐振频率 19.792kHz,放大系数 1.602;而对其小端长度缩短2mm(过渡圆 

弧半径R=8mm)所对应的变幅杆,通过分析,其谐振频率为户 20.093kHz,放大系数 =1.689。即:当如图1所示的变幅杆小端 

长度缩短2mm后其谐振频率和放大系数均有所增大。因此,以变 幅杆总长125ram为基准(过渡圆弧半径R=8mm),逐步增长 

0.2ram直至变幅杆总长为127mm,来考察变幅杆匹配长度对其 性能参数的影响,模态分析结果,如图4所示。 

202 20o 主19.8 乏19.6 羹:; 婆19.0 188 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 ll l 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 匹配长度(mm) 匹配长度(mm) (a) (b) 图4匹配长度对变幅杆陛能参数的影响 从图4可以看出,随着匹配长度的增长,有约束的变幅杆的 谐振频率和放大系数均逐渐降低,而无约束的变幅杆的谐振系数 

虽然也逐渐降低,但其放大系数变化不大。 进一步考察无约束的变幅杆的节点位置,可以看到类似于过 

渡圆弧半径对位移节点位置的影响规律,即:随着匹配长度的增 

长,其位移节点值逐渐增大,如图5所示。因此,当通过匹配长度 

来修整变幅杆时,若仍在原位移节点处设置约束,也将会造成放 大系数的降低。 

0 U2 0.4 0_6 O.8 l l-2 l4 1.6 1.8 2 匹配长度(ram) 图5匹配长度对变幅杆位移节点位置的影响 因此不仅过渡圆弧会影响变幅杆的性能参数,匹配长度的不 同也会使变幅杆的谐振频率、放大系数和位移节点位置变化。所 

以仅采用适当的过渡圆弧半径并不能使变幅杆满足实际需要,还 

需要选择合适的过渡圆弧半径后进一步调整变幅杆的小端匹配 

长度 来修正变幅杆。 4实际所使用的变幅杆的性能参数 

从以上的模态分析可知,实际使用的阶梯形变幅杆的性能参 数受到变幅杆外形结构等诸多因素的影响,很难用解析方法求 

解。而过渡圆弧半径、匹配长度等对变幅杆的性能参数的影响是 相关联的。综合权衡各影响因素,修正理论所设计的变幅杆,并对 

该变幅杆进行模态分析来研究其性能参数。分析结果表明,其谐 

振频率为 20.834kHz,放大系数为 =3.779。 

5实际变幅杆振动特 的测试 

对实际变幅杆振动特性利用高频扫描激光测振系统进行测 

试,经测试,当 20.41kHz时,变幅杆端面振速最大。变幅杆在该 

谐振频率下做纵向振动,放大系数为 =3.895。 

测量结果表明,实际变幅杆谐振频率和放大系数与模态分析 值(f=-20.834kHz, =3.779)相比,偏差不大。从工程应用角度讲, 

该误差可以接受。由于超声波发生器和换能器的谐振频率可在 (20±2)kHz范围内调整,因此设汁的变幅杆不需修整即可使用。 

6结论 

采用Pm,MEcHANIcA软件对阶梯形变幅杆进行模态分析 

并修正,使变幅杆纵振时的固有频率与系统工作频率相等,能保 

证变幅杆在工作中可靠地纵向共振。通过分析变幅杆外形结构对 变幅杆谐振性能的影响,对工程实际当中变幅杆的设计和研究, 

具有一定的参考价值。 参考文献 

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