EAST真空运行的极限真空问题

真空泵系统的极限真空度是什么 真空泵吸入的如果是腐蚀性气体，会与油发生化学反应，腐蚀泵内零件;吸入空气中往往含有水汽冷凝水，引起真空泵油的乳化并使金属腐蚀，所以要求真空泵具有良好的抗腐蚀和抗乳化性。

极低的蒸气压：这是真空泵油的最重要的性能，由于真空泵要求真空度很高，一般用石蜡基窄馏分润滑油，对于扩散真空泵，还可使用蒸气压很低的硅油或其他合成油。

合适的粘度和良好的粘温特性：真空泵腔内容积不断变化而形成排气作用，要求润滑油应具有合适的粘度和粘温特性。

良好的热氧化安定性：真空泵不断向高速度发展，由于滑片和泵体的高速摩擦使油温升高，油品很容易氧化分解，尤其扩散泵往往处于很高的温度环境下工作，使系统内蒸气压升高，真空度降低，因此要求真空泵油具有良好的热氧化安定性。

为达到不同产品的工艺指标、工作效率和设备工作寿命要求、不同的真空区段需要选择不同的真空系统配置。

为达到最佳配置，选择真空泵时，应考虑下述各点：确定真空泵的工作范围：首先必须检查确定每一种工艺要求的真空度。

因为每一种工艺都有其适应的真空度范围，必须认真研究确定之。

确定真空泵的极限真空度：在确定了工艺要求的真空度的基础上检查真空泵系统的极限真空度，因为系统的极限真空度决定了系统的最佳工作真空度。

一般来讲，系统的极限真空度比系统的工作真空度低20%，比前级泵的极限真空度低50%。

压下机盖,面板上抽气(真空)指示灯亮.真空泵开始抽气,机盖即被自动吸住,抽真空旋钮可根据包装要求调节真空度高低,调节时,视刻度由低至高,幅度要小。

当抽气达到设定的时间(即所要求的真空度)时，即抽气结束,抽气指示灯熄灭,充气指示灯亮,以示充气开始.充气旋钮可调节充气时间长短(即充气量多少),方法同上.如不需要充气.将电源开关拨到真空位置,程序自动进人真空包装,充气指示灯熄灭。

抽气或充气完毕时,指示灯随之熄灭,热封指示灯亮,即进入封口程序,面板上设有热封时间及温度调节旋钮,以适应不同厚薄材料,调节时间及温度时,旋动幅度要小,防止热封温度突然增高,烧坏热封配件。

东汽600MW直接空冷机组真空严密性差分析与治理摘要：通过对东方汽轮机厂生产的600MW直接空冷机组真空严密性差进行研究、分析，查明了大唐韩城第二发电有限责任公司3号汽轮机真空严密性差的原因，制定了处理措施并进行了实施，使汽轮机真空严密性从200Pa/min下降到50Pa/min，达到了优良值。

关键词：直接空冷；汽轮机；真空严密性；处理；优良1前言大唐韩城第二发电有限责任公司二期3、4号机组为东汽生产的NZK600-16.7/538/538型亚临界、一次中间再热、三缸四排汽、直接空冷凝汽式机组，配套GEA生产直接空冷凝汽器。

对于空冷汽轮机来讲，做完功的蒸汽进入低压缸、排汽装置及空冷凝汽器中进行冷凝，并建立、形成、维持为高度真空。

直接空冷机组的真空系统庞大，漏泄点多，且难以发现、处理。

真空系统严密性的高低直接关系到汽轮机组的经济性、安全可靠性。

2真空系统组成及工作原理：真空系统组成：其真空系统主要由A、B低压缸及端部轴封系统、排汽装置及管道、空冷凝汽器（空冷岛蒸汽分配管道、空冷换热管束）、凝结水支管及母管、抽真空泵及抽真空管道等组成。

直接空冷机组工作原理：锅炉来的新蒸汽经过汽轮机做功推动汽轮机及发电机转子旋转，经过低压缸末级叶片做过功的乏汽排入排汽缸、经过排汽装置、管道进入直接空冷凝汽器冷凝，建立高度真空，凝结水回流至排汽装置热井回收。

另外，汽轮机运行中，会有大量空气从真空系统不严密处漏入，必须连续不断的将漏入空冷凝汽器中的空气抽出。

3真空系统漏空气的影响机组在实际运行中，进入真空系统的气体主要来自真空系统各组成部分及疏水、凝结水补水等系统。

真空严密性差将导致漏入真空系统的空气量增多，阻碍了蒸汽的换热，使得汽轮机的排汽压力升高，汽轮机作功量减少，机组运行热经济性降低。

如果空气漏入后引起凝结水溶解氧超标，还会腐蚀凝结水系统管道及设备。

此外，空气漏入空冷凝汽器冬季易导致空冷散热器因管束局部过冷而冻结，这些都严重影响机组的安全运行。

EAST 首轮真空抽气总结EAST真空组2006/2/2一,前言:EAST首轮真空抽气实验前状态:装置主机内外真空室在内部连通,总体积200立方米,外法兰已全部密封.8对电流引线箱与主机通过直径Φ40毫米长2500毫米管道连通. 5对电流引线箱未接入,低温阀箱与主机隔离.本次抽气使用并联的6台机械泵机组(名誉抽速0.42 m3/S)和与对应机械泵分别串联6台罗茨泵机组(名誉抽速3.6 m3/S),4台分子泵外抽机组对空气的名誉抽速6 m3/S, 对空气的有效抽速3 m3/S. .8对电流引线箱和它的传输线分别配备1台前级泵(抽速0.015 m3/S),一台分子泵(对空气的名誉抽速1.2 m3/S).2006年1月24日开始抽气,27日下午停止抽气,历时72小时.装置南侧真空度1.7E-1Pa, 装置北侧真空度6.8E-2P a.之后关闭所有真空室上的阀门做113小时静态升压实验,包括8对引线箱在内的平均总漏气放气率为3E-1 Pa.m3/s.二,抽气和检漏2006年1月24日开始抽气15:00 开始抽气;16:10用听声法发现技术诊断有一个插头未封紧,有大漏;处理.16:30启动8对引线罐机械泵,发现引线箱下Ф600法兰有大漏;法兰紧固后,仍大漏;19:30 停机充气(主室0.07MP a,引线罐0.1 MP a),解开法兰,有三张沙布,许多杂物,密封橡皮部分折边,照相,吸尘,取出沙布;重新封装22:00发现1#2x-70前级机械泵漏水, 水压5KG/cm2,减少水压到3KG/cm2;22:30 重新开始抽气;22:42 连同电流引线,一起抽气;1:00 八对电流引线箱机械泵声音异常,泵体发热,停泵;1:45 冷阱上手动阀全开;2:00停8对引线和旁通传输线两机械泵;4:30启动差分系统;10:00 关闭8对电流引流罐阀,电流引流罐段与主真空室隔离;12:00 连通阀打开(8对与主室通).2006年1月25日8:30 启动台罗茨泵(25P a时);至此以后真空逐渐变差.15:10 发现技术诊断(东)有大漏,仪器反应>10E10-7 Pa.m3/s;2006年1月26日8:30-9:30 低温阀箱开始抽气至10000Pa,装置内真空无变化;9:50开3.07阀,关3.08阀,关冷阱阀(φ150超高阀),隔断粗抽气系统东路冷阱,装置内真空从450Pa降到10Pa;10:00 开3.04阀,关3.05阀,关冷阱阀(φ150超高阀),将西冷阱与主抽管道隔开;10:20 装置下端各法兰用塑料薄膜包裹,准备检漏;L22型检漏仪在粗抽接口上的本底值为2.7╳10-7Pam3/s(节流阀全开).2╳10-6Pam3/s标准漏孔,直接接到检漏仪上,显示1.4╳10-6Pam3/s,电子管厂标准漏孔,直接接到检漏仪上,显示 2.0╳10-5Pam3/s,以上两漏孔,装在装置最远处,粗抽接口接检漏仪,均无反应;是由于真空太差.13:25 真空残余气体分析(利用差分质谱分析系统);漏孔初步标定,1月26日14:00真空度为7E-2Pa,用原位标准漏孔(电子管厂,2.0╳10-5Pam3/s)标定检漏仪的可检漏率,打开标准漏孔后检漏仪对原位漏孔的响应时间为15s;接于西冷阱上方的KYKY的ZQJ-230D检漏仪输出指示静增量为2.0╳10-8Pam3/s,节流因子为1000, 接于东冷阱上方的LEABOLD的L22检漏仪输出指示静增量为1.4╳10-8Pam3/s, 节流因子为1500.（下一轮抽气检漏前需再次标定）15:16 技术诊断西四通的东法兰有漏,漏率5.6E-4Pam3/s(已排除)15:30启动4台外抽涡轮分子泵阀(2.4Pa),关φ150旁通阀;16:09 装置底部I窗口(到低温5对电流引线的技术诊断线)有漏, 漏率6.4E-4Pam3/s(已排除)22:00~22:05检查外抽管道的250阀门,在V4.2处,检漏仪器漏率本底由 1.2E-7PaM3/S变为 5.2E-7PaM3/S, △×1000=4E-5PaM3/S;再细检,为V4.2与外抽管道法兰密封处东侧有漏,紧螺钉后再检不漏;东南角电磁测量线接头处有漏, 检漏仪器漏率本底由1.2E-7PaM3/S变为2.2E-7PaM3/S;漏率1E-4Pam3/s, (未排除) 20:08检中筒下层密封法兰,检漏仪由1.6E-7PaM3/S变为5.2E-7PaM3/S;△×1000=3.6E-5PaM3/S,紧中筒螺钉后排除;20:35检查外杜瓦中筒上法兰,本底为1.4E-7PaM3/S;检查内主抽管道过渡法兰时,检漏仪器漏率本底由1.4E-7PaM3/S变为4.8E-7PaM3/S,△×1000=3.4E-5PaM3/S;20:45再次检漏时,检漏仪器漏率本底由1.6E-7PaM3/S变为2.2E-7PaM3/S,位置为内主抽管道上方的外杜瓦大罩体上检修法兰的电线接头,细检时检漏仪器漏率本底由1.2E-7PaM3/S变为4.0E-7PaM3/S,加垫片后紧固螺钉,再检查OK;21:15~21:50检查外杜瓦大罩体上大密封圈及水平窗口大法兰,OK;23:37检查东北角陈灼民测量线OK,正南面测量引线与外真空室连接处不漏,陈测量线不漏;23:52陈灼民西北角的西南口引线大漏,满档,5分钟后检漏仪示数才开始回落,经检查有一个引线接头很松,经过拧紧后ZDJ-Ⅲ真空计读数由2.7E-1Pa变为1.0E-1Pa,检漏仪本底为7.6E-8 PaM3/S;确定16号接头大漏,27号接头小漏(检漏仪器漏率本底由1.2E-7PaM3/S变为5.2E-7PaM3/S);0:18细检北侧四通管的南侧面接头线OK,0:45检漏结束.共检查出9处漏点,解决了7处.到2006年1月27日为止:1,装置中心底板到8对引线箱的大法兰有漏,漏率-5Pa.M3/S,紧固后无效2, 8对引线箱顶部大法兰上8对引线环氧粘接处7处有漏,大于1E-4Pa.M3/S.13:25-353, 8对引线箱的底部曲毅常的一处Ф150法兰密封有漏1E-4Pa.M3/S.4,东南角电磁测量线接头处有漏, 检漏仪器漏率本底由1.2E-7PaM3/S变为2.2E-7PaM3/S;漏率1E-4Pam3/s, (未排除5, 装置其余法兰包括顶部,侧面,底部目前状态未发现大漏..三,停止抽气1月27日14:40 停外抽机组4台分子泵,关阀门,15分钟后依次停罗茨泵机械泵,关水,电,气,同时停引线箱和传输线的分子泵机组,记录真空度变化.四,漏放率测试测停抽气113小时后剩余真空,真空室北侧722 Pa,南侧831 Pa 包括8对引线箱在内的平均总漏放率Q=ΔP.V/Δt=3E-1 Pa.M3/S(ΔP=722Pa, Δt=113*60*60S, V=200m3)11:00 两冷阱放水约600毫升.五,装置充气2006年2月1日9:20开始从内外抽气管两路进气口充经液氮加热过的N2到装置,11:00到0.04M Pa,此时停外抽管处进气.从八对电流传输线机组上方通过Ф40连通管增加一路来自8室纯管道N2充气,16：40直至大气压,这种管道N2约佔总气量的50%.六,存在的漏处和问题存在的漏处A,装置中心底板到8对引线箱的大法兰有漏,漏率4E-5Pa.M3/S,紧固后无效B, 8对引线箱顶部大法兰上8对引线环氧粘接处7处有漏,大于1E-4Pa.M3/S.13:25-35C, 8对引线箱的底部曲毅常的一处Ф150法兰密封有漏1E-4Pa.M3/S.存在的问题1, 刚开抽时机械泵由于负载太大常出现保护性跳闸,下次运行时,流导调节阀开始时尽可能小.2, 控制系统还存在一些小问题,如有些阀门指示有误3, 运行不熟练,有待于进一步边运行边培训.七,结论,1, EAST首轮真空运行是比较成功的,初步达到了预期的检验装置和抽气系统真空性能的目的.2, 经72小时抽气主真空室的真空度达到6.8E-2P a到1.7E-1P a之间,从外漏角度考虑，再经细致检漏和较长时间运行是可以达到降温条件的.3,装置外部漏气和内部放率之和为3E-1Pa.M3/S.附图1,EAST上利用差分质谱检漏的初步尝试使用2.9X10-5Pa.m3/s标准漏孔（装在装置本体上）调节进气阀门，差分系统的质谱信号（Inficon检漏模式）变化量6.5X10-12A 系数=2.9E-5Pam3/s /6.5E-12A，约: 8E6 ;。

液环极限真空度引言：液环真空泵是一种常用的真空设备，广泛应用于各个领域。

在液环真空泵的工作原理中，极限真空度是一个重要的性能指标。

本文将从液环极限真空度的定义、影响因素、提高方法等方面进行探讨，以帮助读者更好地理解和应用液环真空泵。

一、液环极限真空度的定义液环极限真空度是指在液环真空泵工作过程中，泵内所能达到的最低压力。

它通常用帕斯卡（Pa）或毫巴（mbar）来表示，越低表示真空度越高。

液环极限真空度是液环真空泵性能的重要指标之一，对于一些对真空度要求较高的工艺和实验，液环极限真空度的选择非常关键。

二、影响液环极限真空度的因素1. 泵的设计：液环真空泵的内部结构和设计对极限真空度有直接影响。

例如，采用双级液环真空泵可以提高极限真空度，因为双级结构能够提供更多的抽真空级数，从而降低泵内的气体压力。

2. 泵的密封性能：泵的密封性能直接影响液环极限真空度。

如果泵的密封不良，会导致气体泄漏，从而降低极限真空度。

因此，保持泵的密封性能良好是提高液环极限真空度的关键。

3. 泵的运行状态：液环真空泵的运行状态也会影响极限真空度。

例如，泵的转速过高或过低都会对极限真空度产生影响。

适当的运行参数可以提高泵的抽气效率，从而提高极限真空度。

4. 泵的维护保养：定期维护和保养液环真空泵是保持其良好性能和提高极限真空度的重要措施。

例如，定期更换泵油、清洗泵内部等可以防止沉积物和杂质对泵的影响，从而提高极限真空度。

三、提高液环极限真空度的方法1. 选择适当的泵型：根据实际需求选择适当的液环真空泵型号，以确保其具备足够的抽气能力和较高的极限真空度。

2. 提高泵的密封性能：定期检查和维护液环真空泵的密封件，确保其良好的密封性能，减少气体泄漏。

3. 优化泵的运行参数：根据实际情况调整液环真空泵的转速、进气量等运行参数，以提高抽气效率和极限真空度。

4. 定期维护保养：定期更换泵油、清洗泵内部、检查泵的各个零部件等，保持泵的良好状态，提高极限真空度。