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盘扣式脚手架计算书.doc

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盘扣式脚手架计算书计算依据：1 、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102 、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》 GB50009-20124、《钢结构设计规范》 GB50017-2003一、脚手架参数脚手架架体高度 H(m) 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 25立杆纵向间距 l a(m) 立杆横向间距 l b(m)立杆步距 h(m) 脚手架总步数 n 8顶部防护栏杆高 h1(m) 纵横向扫地杆距立杆底距离 h2(mm) 200内立杆离建筑物距离 a(mm) 150 脚手架立杆安放位置混凝土板二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板2 脚手板自重标准值 G kjb (kN/m )密目式安全立网自重标准值脚手板铺设方式6步 1设G kmw(kN/m 2)挡脚板类型冲压钢脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 挡脚板铺设方式6步 1设装修脚手架作业层数 n zj 1 装修脚手架荷载标准值22 Q kzj (kN/m )基本风压ω风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆 0 (kN/m2)，稳定性 ) 风荷载高度变化系，数μ z(连墙件、立杆稳定性 )风荷载体型系数μs搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重 G khg(kN)单跨间横杆根数 n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重 G kjg (kN) 纵向横杆钢管类型B-SG-1500纵向横杆自重 G kzg(kN)2205横向横杆抗弯强度设计值 (f)(N/mm )4928002206000横向横杆截面惯性矩 I(mm ) 横向横杆弹性模量 E(N/mm)33860横向横杆截面抵抗矩 W(mm)承载力使用极限状态q= × (G khg/l b +G kjb ×l a/(n jg +1) )+ ×Q kzj× l a /( n jg +1) =×+×(2+1))+××(2+1)=m正常使用极限状态q ＇=(G /l +G ×l /(njg +1) )+Qkzj× la/( njg+1) =+ × (2+1))+ × (2+1)=mkhg bkjba计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=×8=·m6 2 2σ=M max/W=× 10 /3860=mm≤[f]=205N/mm满足要求。

2、挠度验算V max=5q＇l b 4/(384EI)=5×× 9004/(384×206000×92800) =≤ [ν ]＝min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm满足要求。

3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2 = ql b/2=×2=正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=×2=四、间横杆验算单跨间横杆根数 n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500间横杆自重 G kjg (kN)2205 间横杆抗弯强度设计值 (f)(N/mm )间横杆截面惯性矩460700 间横杆弹性模量2206000 I(mm ) E(N/mm)间横杆截面抵抗矩32890 W(mm)承载力使用极限状态q= × (G /l +G ×l /(njg +1) )+ × Q × la/( n +1) =× +× (2+1))+ ×× (2+1)=mkjg bkjba kzj jg正常使用极限状态q'=(G kjg /l b +G kjb ×l a/(n jg +1) )+Q kjj ×l a /( n jg+1) =+ × (2+1))+ × (2+1)=m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=×8=·m62 2σ=M max/W=× 10 /2890=mm≤[f]=205N/mm满足要求。

2、挠度验算V max=5q＇l b 4/(384EI)=5×× 9004/(384×206000×60700) =≤ [ν ]＝min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm满足要求。

3、支座反力计算承载力使用极限状态R3=R4 = ql b/2=×2=正常使用极限状态R3＇=R4＇= q＇l b/2=×2=五、纵向横杆验算纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重 G kzg(kN)单跨间横杆根数 n jg 2纵向横杆抗弯强度设计值 (f)(N/mm 2) 205 纵向横杆截面惯性矩I(mm4) 60700纵向横杆弹性模量2206000 纵向横杆截面抵抗矩32890 E(N/mm ) W(mm)承载力使用极限状态由上节可知 F1= R3 =mq=× G kzg/l a=×=m正常使用极限状态F1＇= R3 ＇=mq=G kzg/l a ==m计算简图如下1、抗弯验算6 2σ=M max/W=× 10 /2890=mm2≤ [f]=205N/mm2、挠度验算V max=>[v]=min[l a/150，10]=min[1800/150，10]=10 不满足要求，减小立杆纵向间距3、支座反力验算R端部=4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算F R=2R端部+R1 =2×+=≤[Q b]=40kN满足要求。

六、荷载计算立杆钢管类型A-LG-1500 （Φ）立杆自重 G k1(kN)外斜杆材料形式专用斜杆外斜杆自重 G kwg(kN) 外斜杆布置5跨 4设水平斜杆材料形式A-SXG-1500× 1500 水平斜杆自重 G ksg(kN) 水平斜杆布置2跨 1设单立杆静荷载计算1、结构自重标准值 NG1k(1)、立杆的自重标准值 NG1k1外立杆： NG1k1=H×G k1/= ×=内立杆： NG1k1=(2)、纵向横杆的自重标准值 NG1k2外立杆： NG1k2=G kzg×(n+1)= ×(8+1)=内立杆： NG1k2=(3)、横向横杆的自重标准值 NG1k3外立杆： NG1k3=G khg×(n+1)/2= × (8+1)/2=内立杆： NG1k3=(4)、外斜杆的自重标准值 NG1k4外立杆： NG1k4=G kwg×n×4/5= ×8×4/5=4/5 表示专用外斜杆 5跨4设(5)、水平斜杆的自重标准值 NG1k5外立杆： NG1k5=(n+1) × G ksg× 1/2/2=(8+1) ×× 1/2/2=1/2 表示水平斜杆 2跨 1设内立杆： NG1k5=(6)、间横杆的自重标准值 NG1k6外立杆： NG1k6=(n+1) × n jg×G kjg /2=(8+1) × 2× 2=内立杆： NG1k6=结构自重标准值 NG1k总计外立杆： NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k4+ NG1k5+ NG1k6 =+++++= 内立杆： NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k5+ NG1k6 =++++=2、构配件自重标准值 NG2k(1)、脚手板的自重标准值 NG2k1外立杆： NG2k1=(n+1) × l a×l b×G kjb×1/6/2 =(8+1)×××× 1/6/2= 1/6 表示脚手板 6步1设内立杆： NG2k1=(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值 NG2k2外立杆： NG2k2=(n+1) × l a×G kdb×1/6 =(8+1) ××× 1/6=1/6 表示挡脚板 6步1设(3)、围护材料的自重标准值 NG2k3外立杆： NG2k3=G kmw×l a×H =×× =构配件自重标准值 NG2k总计外立杆： NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=++=内立杆： NG2k= NG2k1 =单立杆施工活荷载计算外立杆： NQ1k= l a× l b×(n zj×Q kzj )/2 = ×× (1 ×2)/2=内立杆： NQ1k=组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆： N =×(NG1k+NG2k)+ × = ×++×× =内立杆： N =×(NG1k+NG2k)+ × = ×++×× =七、立杆稳定性验算立杆钢管类型A-LG-1500 （Φ）立杆自重 G kl (kN)立杆截面抵抗矩37700 立杆截面回转半径 i(mm) W(mm)23002立杆抗压强度设计值 [f](N/mm ) 立杆截面面积 A(mm)连墙件布置方式两步两跨立杆计算长度系数μ1、立杆长细比验算l0=μ×h=×=长细比λ = l 0/i =× 1000 /=≤210查表得，φ =满足要求2、立杆稳定性验算M w=×ω k l a h2/10=××××10=·mw 6 2 2 σ=N/( φA)+M/W =×+×10 /7700=mm≤ [f]=300N/mm满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式连墙件计算长度 l(mm) 600 连墙件截面类型连墙件型号Ф48×32 连墙件截面面积 A c(mm)连墙件截面回转半径 i(mm) 连墙件抗压强度设计值 [f](N/mm 2) 拉接柔性钢筋的抗拉强度[fy](N/mm 2) 210N lw k l l k2h2la=×× 2 ××2× ==×ω ×L ×H=ω571软拉硬撑连接钢管424205长细比λ =l 0/i=600/= ，查《规范》 JGJ231-2010表D得，φ = 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取 3kN。

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盘扣式脚手架计算书

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脚手架沿纵向搭设长度 L(m)
25
立杆纵向间距 la(m)
1.8
立杆横向间 lb(m)
0.9
立杆步距 h(m)
1.5
脚手架总步数 n
8
顶部防护栏杆高 h1(m)
1.2
内立杆离建筑物距离 a(mm)
150
纵横向扫地杆距立杆底距离 h2(mm) 200
脚手架立杆安放位置
混凝土板
二、荷载设计
脚手板类型
冲压钢脚手板
软拉硬撑连接 钢管 424 205
Nlw=1.4 ×ωk×L l×Hl=1.4 ωk2h2la =1.4 ×0.69 ×2 ×1.5 ×2×1.8 = 10.40kN
长细比 λ =0l/i=600/15.9=37.736，查《规范》 JGJ231-2010表D得， φ =0.896 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 N0，取 3kN。 (N lw+N0)/( φcＡ)=(10.403+3) 1×03/(0.896 4×24)=35.28N/mm2≤ [f]=205N/mm2
四、间横杆验算
单跨间横杆根数 njg 间横杆自重 Gkjg(kN)
2 0.043
间横杆钢管类型 2
间横杆抗弯强度设计值 (f)(N/mm )
间横杆截面惯性矩 I(mm 4 )
60700
间横杆弹性模量
E(N/mm
2 )
间横杆截面抵抗矩
W(mm
3 )
2890
承载力使用极限状态 q=1.2 ×(Gkjg /lb+Gkjb×l a/(njg+1) )+1.4 Q×kzj×la /( n jg +1) =1.2 ×(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态 q'=(Gkjg /lb+Gkjb ×l a/(njg+1) )+Qkjj ×la /( njg +1) =(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下
盘扣式脚手架计算书80482

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盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计2)0(kN/m风荷载高度变化系1.687，1.09数μz(连墙件、立杆稳定性)风荷载体型系数μs 1.02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500横向横杆自重G khg(kN)0.05单跨间横杆根数n jg2间横杆钢管类型B-SG-1500间横杆自重G kjg(kN)0.043纵向横杆钢管类型B-SG-1500纵向横杆自重G kzg(kN)0.043横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)205横向横杆截面惯性矩I(mm4)92800横向横杆弹性模量E(N/mm2)206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3)3860承载力使用极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj×l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj×l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。

盘扣式脚手架计算书

盘扣式脚手架计算书

盘扣式脚手架计算书
1常见材料及特性
板扣式脚手架所用的基本材料主要有：钢管、挂钩、螺栓、蝴蝶螺丝等。

钢管的截面形状可以呈现为圆形、矩形、尖锥形等多种形式，它们的强度都很高，一般以Q235B钢为主，机械性能以及热处理工艺和外观表现都很稳定。

挂钩的的作用是把螺栓连接在板扣紧固件上，具有中心对对称，标准尺寸等优点。

螺栓和蝴蝶螺丝是联接板扣元件的连接件，由于它们具备良好的抗腐蚀和机械强度，它们被广泛采用于不同地方的工程。

2计算步骤
1.首先，要确定板扣式脚手架的所需材料，根据实际情况选择是圆形、矩形、尖锥形等形状的钢管。

2.其次，根据工程要求，确定所需钢管的自重和规格，确定所需的挂钩、螺栓、蝴蝶螺丝等的数量。

3.再次，计算板扣式脚手架的标准长度、上部支座板宽度及板面下部支座板宽度，并按照标准长度进行配置和拼装。

4.最后，在安装过程中，要严格检查所有配件的螺母和连接件以及板扣件的安装情况，确保所有联接部件的安全可靠。

3计算的重要性
脚手架主要用于吊装、安装建筑物、架设搁置物位等，保证安全运行是关键。

正确的计算，可以帮助我们选择合适的材料，从而减少材料的浪费，并确保材料的耐久性和服务寿命，有助于后续安装工作的顺利进行，降低施工风险。

盘扣式脚手架详细计算书

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盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图//盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 ×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×kzj × l a /( n jg +1)=1.2 ×(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.999 0×.92/8=0.202kN m·σ=M max/W=0.202 ×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5 1×.466 ×9004/(384 ×206000×92800)=0.65mm≤[ ν＝]min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。

3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999 0×.9/2=0.899kN 正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=1.466 0×.9/2=0.659kN四、间横杆验算q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×kzj×l a /( n jg +1)=1.2 ×(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb ×l a/(n jg+1) )+Q kjj ×l a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.989 0×.92/8=0.201kN m· σ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。