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附件一、中间跨架体计算9000跨中断面I编制依据1、 工程施工图纸及现场概况2、 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》 GB51210-20163、 《混凝土结构工程施工规范》 GB50666-20114、 《建筑施工临时支撑结构技术规范》 JGJ300-20135、 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20106、 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-20087、 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012r moo20口1 500mi 50 01 5001 500isnn.A Q3O&《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （2015年版）9、《钢结构设计标准》GB50017-201710、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200211、《木结构设计规范》GB50005-201712、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-201813、《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号箱梁参数箱梁高度 2.1m 顶板厚度0.25m底板厚度0.25m 翼板厚度0.4m腹板厚度0.5m支架参数支架安全等级I级结构重要性系数：支架 1.1 面板主次楞 1.1 支模咼度6m 钢管类型水平杆Q235:© 48 X 3.0mm,立杆Q345:$ 60.3 X 3.2mm 底板下立杆纵距 1.5m 立杆横距 1.5m腹板下立杆纵距 1.5m 立杆横距0.9m翼板下立杆纵距 1.5m 立杆横距 1.5m 水平杆步距 1.5m 伸出长度a 0.5m面板木胶合板厚度：15mm次楞方木，间距底板下0.25m,翼板下0.3m，腹板下0.2m主楞10号工字钢剪刀撑设置依据JGJ231-2010规范要求设置支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接何载参数永久何载新浇砼自重 324kN/m 钢筋自重 31.5kN/m 面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.14kN/m可变施工人员面板与次楞主楞立杆工程参数何载及设备荷载 23kN/m 2.5kN 23kN/m 23kN/m 箱梁翼板模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm,取主楞间距1.5m的面板作为计算宽度。
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图//盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 ×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×kzj × l a /( n jg +1)=1.2 ×(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.999 0×.92/8=0.202kN m·σ=M max/W=0.202 ×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5 1×.466 ×9004/(384 ×206000×92800)=0.65mm≤[ ν＝]min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999 0×.9/2=0.899kN 正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=1.466 0×.9/2=0.659kN四、间横杆验算q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×kzj×l a /( n jg +1)=1.2 ×(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb ×l a/(n jg+1) )+Q kjj ×l a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.989 0×.92/8=0.201kN m· σ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 X(G khg/|b+G kjb X|a/(n jg + 1) )+1.4 X Q kzj X l a /( n jg +1) =1.2 仪0.050/0.9+0.35 X 1.8/(2+1))+1.4 X2.0 X1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q / =(G khg/l b+G kjb X a/(n jg+1) )+Q kzj X l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35 X1.8/(2+1))+2.0 X1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下l.WSkk'rr1、抗弯验算M max=q|b2/8=1.999 X).92/8=0.202kN mo=M max/W=0.202 xl06/3860=52.43N/mm 2珂f]=205N/mm 2满足要求。
2、挠度验算V max=5q / l b4/(384EI)=5 X1.466 X9004/(384 >206000 X92800) =0.65mm 珂V = min[l b/150 , 10] = min[900/150 , 10] =6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999 X).9/2=0.899kN正常使用极限状态R〔/=R2Z = q / l b/2=1.466 X).9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 >G kjg/|b+G kjb >a/(n jg+1) )+1.4 X Q kzj >a /( n jg +1) =1.2 >0.043/0.9+0.35 >1.8/(2+1))+1.4 >2.0 x l.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb >a/(n jg+1) )+Q kjj >a /( n jg +1) =(0.043/0.9+0.35 >.8/(2+1))+2.0 > 1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下l.SiMkK'rr1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.989 ».92/8=0.201kN mo=M max/W=0.201 >06/2890=69.70N/mm 2珂f]=205N/mm 2 满足要求。
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q = 1.2X (G khg/I b+G kjb X l a/(n jg+1) ) + 1.4 X Q kzj X l a /( n jg +1) =1.2 X (0.050/0.9+0.35 X 1.8/(2+1))+1.4X 2.0X 1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q，=(G khg/l b+G kjb X l a/(n jg+1) )+Q kzj X l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35X1.8/(2+1))+2.0 X 1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999 X 0.9/8=0.202kN • m(=M max/W=0.202 X 10/386O=52.43N/mm 2< [f]=205N/mm 满足要求。
2、挠度验算V max=5q/ l b4/(384EI)=5 X 1.466X 900/(384 X 206000X 92800) =0.65mmC [ V = min[l b/150 , 10] = min[900/150, 10] =6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999 X 0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R/=R2Z = q / l b/2=1.466 X 0.9/2=0.659kN四、间横杆验算q=1.2X (G kjg/l b+G kjb X l a/(n jg+1) )+1.4 X Q kzj X l a /( n jg +1) =1.2 X (0.043/0.9+0.35X 1.8/(2+1))+1.4 X 2.0X 1.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb X l a/(n jg+1) )+Q kjj X l a /( n jg +1) =(0.043/0.9+0.35X 1.8/(2+1))+2.0 X 1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下正常使用极限状态R3/ =R4Z = q / l b/2=1.458 X 0.9/2=0.656kN五、纵向横杆验算承载力使用极限状态由上节可知F i= R3=0.895kN/mq=1.2X G kzg/l a=1.2X 0.043/1.8=0.029kN/m正常使用极限状态F i z= R3/ =0.656kN/m q=G kzg/l a=0.043/1.8=0.024kN/m计算简图如下(=M max/W=0.549 X 106/2890=189.9N/mm2 < [f]=205N/mm 满足要求。
盘扣式脚手架计算书盘扣式脚手架计算书1. 引言1.1 背景1.2 目的2. 定义与术语2.1 盘扣式脚手架2.2 计算书3. 盘扣式脚手架计算标准3.1 国家标准3.2 行业标准4. 盘扣式脚手架计算流程4.1 起始条件与输入数据4.2 计算方法4.2.1 结构分析方法4.2.2 荷载计算方法4.2.3 刚度计算方法4.2.4 安全系数计算方法4.2.5 脚手架稳定性计算方法4.3 计算示例与结果分析5. 盘扣式脚手架计算书编写要点5.1 整体框架5.2 细化章节5.3 数据来源与准确性5.4 格式规范6. 附件6.1 设计图纸6.2 材料清单6.3 计算表格7. 法律名词及注释7.1 盘扣式脚手架安全管理条例 7.2 建筑工程安全生产管理条例 7.3 建筑法规7.4 脚手架结构设计规范附件：1. 设计图纸- 图纸1: 结构图- 图纸2: 细部连接图2. 材料清单- 清单1: 钢管- 清单2: 节点连接器- 清单3: 扣件3. 计算表格- 表格1: 荷载计算表- 表格2: 安全系数计算表- 表格3: 结构刚度计算表法律名词及注释：1. 盘扣式脚手架安全管理条例: 国家针对盘扣式脚手架的安全管理制定的法规。
2. 建筑工程安全生产管理条例: 国家建筑工程项目的安全生产管理相关法规。
3. 建筑法规: 国家关于建筑工程设计、施工与验收的法律法规。
4. 脚手架结构设计规范: 行业针对脚手架结构设计所制定的规范。
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图连墙件间WF水平斜杆Aa缶盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态qTOxq hg/l b+G kjb Xl a/g g+l))+1.4xQ kzj x./(+1)=1.2x(0.050/0.9+0.35xl.8/(2+l))+1.4x2.0xl.8/(2+l)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb xl a/(n jg+1))+Q kzj xl a/(n jg+1)=(0.050/0.9+0.35x1.8/(2+1))+2.0x1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M=ql b2/8=1.999x0.92/8=0.202kN・mmaxbo=M/W=0.202x106/3860=52.43N/mm2口f]=205N/mm2max 满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5x1.466x9004/(384x206000x92800)=0.65mmS[v]=min[l b/150,10]=min[900/150,10]=6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R]=R2=ql b/2=1.999x0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R]/=R2，=q f l b/2=1.466x0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2x(G kjg/l b+G kjb Xl a/(n jg+1))+1.4xQ kzj Xl a/(片纟+])=1.2x(0.043/0.9+0.35x1.8/(2+1))+1.4x2.0x1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态2(%侏+%山叫+1))+Q kjj Xl a/(n jg+1)=(0.043/0.9+0.35x1.8/(2+1))+2.0x1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=q l b2/8=1.989X0-92/8=0.201kN^m^=M max/W=0.201x106/2890=69.70N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求。
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性) 基本风压ω0(kN/m2) 0.30.379，0.33 风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)1.264，1.1风荷载体型系数μs 1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.028横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm) 250 单块脚手板一侧爪钩数量j(只) 2 爪钩间距s(mm) 200 承载能力极限状态：q=b(1.3×G kjb+1.5×Q kzj)=0.25×(1.3×0.35+1.5×2)=0.864kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=0.864×1.5/2=0.648kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3×0.028=0.036kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.588×1.5/2=0.441kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.489kN·mσ=γ0M max/W=1×0.489×106/3860=126.801N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2 满足要求。
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数杆稳定性) 风荷载高度变化系1.428，1.428数μz(连墙件、立杆稳定性)风荷载体型系数μs 1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Ф48×3 纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.033 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490 脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm) 250单块脚手板一侧爪钩数量j(只) 2 爪钩间距s(mm) 200q=b(1.3 ×G kjb+1.5γL Q kzj)=0.25×(1.3 ×0.35+1.5×0.9×2)=0.789kN/ml a=1.2m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=0.789×1.2/2=0.473kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3 ×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/ml a=1.2m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.588×1.2/2=0.352kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.033kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.359kN·mσ=γ0M max/W=1×0.359×106/4490=79.947N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
盘扣式脚手架计算书 Prepared on 22 November 2020盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+×Q kzj×l a/(n jg+1)=×+×(2+1))+××(2+1)=m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+Q kzj×l a/(n jg+1)=+×(2+1))+×(2+1)=m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=×8=·mσ=M max/W=×106/3860=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5××9004/(384×206000×92800)=≤[ν]＝min[l b/150，10]=min[900/ 150，10]=6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2=ql b/2=×2=正常使用极限状态R1＇=R2＇=q＇l b/2=×2=四、间横杆验算承载力使用极限状态q=×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+×Q kzj×l a/(n jg+1)=×+×(2+1))+××(2+1)=m正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1))+Q kjj×l a/(n jg+1)=+×(2+1))+×(2+1)=m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=×8=·mσ=M max/W=×106/2890=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
盘扣式支架结构受力计算书1.工程概况刚构梁跨中厚度1.4m，横梁与墩柱连接部位渐变为2.1m；箱涵顶板厚度1m，两侧倒角50×155.3cm。
均采用盘扣式满堂支架。
2.设计参数2.1.材料设计指标2.1.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.1.2.Q355钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=300Mpa，抗剪强度设计值fv=180Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。
(2)底模板密度：600Kg/m3，板厚1.5cm；(3)方木密度：500 Kg/m3，方木截面8*8cm；(4)盘扣式满堂支架自重：20Kg/m3；(5)施工荷载取2.5kN/m2。
(6)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。
2.3.支架结构支架体系统计表3.刚构梁支架计算3.1.竹胶板检算一、总体信息采用1.5cm厚竹胶板，抗弯强度设计值fm=35Mpa，抗剪强度设计值fv=5.0Mpa，弹性模量E=9898Mpa。
取板宽1cm进行计算。
惯性矩I=bh^3/12=10*15^3/12=2812mm4抵抗弯矩W=bh^2/6=10*15^2/6=375mm3截面积A=bh=10*15=150mm2其所受永久荷载为：1.4*26*0.01=0.37kN/m。
可变荷载为：2.5*0.01=0.025kN/m。
计算如下：二、荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，0.37kN/m，荷载分布：满布2、活荷载(1)、均布荷载，0.03kN/m，荷载分布：满布三、组合信息1、内力组合、工况(1)、1.3恒+1.5活2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图2、剪力图（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图3、挠度(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活4、支座反力（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图五、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-0.00～0.00 kN.m剪力设计值-0.04～0.04 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.09mm，最大挠跨比1/10000（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ = V max * S / I / t w= 0.04 * 281 / 2812 / 10.0 * 1000= 0.4 MPa ≤ f v = 5 MPa 满足!最大正应力σ = M max / γ / W= 0.00 / 1.20 / 375 * 1e6= 3.2 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数φb = 0.80最大压应力σ = M max / φb / W= 0.00 / 0.80 / 375 * 1e6= 4.9 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.2.次分配梁方木检算一、总体信息次分配梁采用8*8cm方木，15cm间距布置。
承插型盘扣式钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架搭设高度11.0米，立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.30米，脚手架步距1.50米。
立杆钢管类型选择：A-LG-1500(Φ60×3.2×1500);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下主结点跨间增加一根横向水平杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值300kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、横向水平杆的计算:按照水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值 P1=0.033kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.500/2=0.225kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.033+1.2×0.225+1.4×1.500=2.410kN/m横向水平杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.410×1.5002/8=0.678kN.mσ=M/W = 0.678×106/3860.0=175.599N/mm2横向水平杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.033+0.225+1.500=1.758kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.758×1500.04/(384×2.06×105×92800.0)=6.063mm横向水平杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!按照脚手板和活荷载作为均布荷载计算跨间水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算跨间水平杆的自重标准值 P1=0.034kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.500/2=0.225kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.034+1.2×0.225+1.4×1.500=2.411kN/m跨间水平杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.411×1.5002/8=0.678kN.mσ=M/W = 0.678×106/3860.0=175.672N/mm2跨间水平杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.034+0.225+1.500=1.759kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.759×1500.04/(384×2.06×105×92800.0)=6.066mm跨间水平杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，用跨间水平杆承插盘处的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算跨间水平杆的自重标准值 P1=0.034×1.500=0.051kN脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.500×1.500/2=0.338kN活荷载标准值Q=2.000×1.500×1.500/2=2.250kN荷载的计算值P=(1.2×0.051+1.2×0.338+1.4×2.250)/2=1.808kN纵向水平杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.033)×1.5002+0.175×1.808×1.500=0.482kN.mσ=M/W = 0.482×106/3860.0=124.836N/mm2纵向水平杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.033×1500.004/(100×2.060×105×92800.000)=0.06mm集中荷载标准值 P=(0.051+0.338+2.250)/2=1.319kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1319.375×1500.003/(100×2.060×105×92800.000)=2.67mm最大挠度和V=V1+V2=2.729mm纵向水平杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!四、盘扣节点连接盘抗剪承载力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，盘扣节点连接盘的抗剪承载力按照下式计算(规范5.3.4): F R≤ Q b其中 Q b——连接盘抗剪承载力设计值,取40.0kN；F R——作用在盘扣节点处连接盘上的竖向力设计值；荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.033×1.500=0.050kN脚手板的荷载标准值 P2=0.300×1.500×1.500/2=0.338kN活荷载标准值Q=2.000×1.500×1.500/2=2.250kN荷载的计算值R=1.2×0.050+1.2×0.338+1.4×2.250=3.615kN盘扣节点抗剪承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1311N G1= 0.131×11.000=1.442kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30N= 0.300×2×1.500×(1.500+0.300)=0.810kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16N G3= 0.160×1.500×2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010N G4= 0.010×1.500×11.000=0.165kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 2.897kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 N Q= 2.000×2×1.500×1.500/2=4.500kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300U z——风荷载高度变化系数，U z = 1.000U s——风荷载体型系数： U s = 0.600经计算得到：W k= 0.300×1.000×0.600 = 0.180kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G+ 0.9×1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×2.897+0.9×1.4×4.500=9.146kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×2.897+1.4×4.500=9.776kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W= 0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；l a——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。
M w=0.9×1.4×0.180×1.500×1.500×1.500/10=0.077kN.m六、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=9.776kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=2.01cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.450；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.450×1.500=2.175m；A ——立杆净截面面积，A=5.710cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=7.700cm3；λ ——由长细比，为2175/20=108；φ ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.418；σ ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；经计算得到:σ=9776/(0.42×571)=36.854N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=9.146kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=2.01cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.450；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.450×1.500=2.175m；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=7.700cm3；λ ——由长细比，为2175/20=108；φ ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.418；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.077kN.m；σ ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；经计算得到σ=9146/(0.42×571)+77000/7700=48.251N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!七、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：其中 N G2K——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2K = 1.455kN；N Q——活荷载标准值， N Q = 4.500kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.131kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 404.173米。
