耳座安装尺寸计算及弯矩校核

耳式支座设计计算：1基本数据：设备内径： Di=2000mm 设备总高度：H 0=8280mm 支座底板离地面高度为：H it =14000mm 水平力作用点至底板的高度：h=2200mm 基本风压：q 0=500N/mm 2地震烈度：麦卡里6度设计压力：P=0.1Mpa 设计温度：t=100℃设计材料：［σ］t =121Mpa 圆筒名义厚度：δn=14mm 钢板厚度负偏差：C 1=0.8mm 腐蚀裕量：C 2=0mm 设备总质量：m 0=15000Kg 偏心载荷：G e =0Kg 偏心距：S e =0mm 设备保温层厚度：δs=0mm 设备外径：Do=2028mm2计算支座承受的实际载荷：2.1地震载荷：16905N其中：地震系数：αc =0.232.2.风载荷：9092.781N其中：风压高度变化系数：f i = 1.14(按质心所处高度处取）水平力：P=(Pc=)9092.781N 2.3.安装尺寸：2796mm其中：底板尺寸：S 1=130mm 筋板尺寸：l 2=314mm b 2=300mm δ2=14mm 垫板尺寸：δ3=14mm==g *m *α*0.5P 0c C ==-6000i 10*H *D *q *f *0.95Pw =-+--++=)S 2(l )δ2(b )δ2δ2(Di D 1222223n2.4.支座承受的实际载荷：51.43kN 其中：支座数量：n=4个不均匀系数：k=0.83支座本体允许载荷：［Q ］=200kNQ<［Q］； 满足支座本体允许载荷的要求；3计算支座处圆筒所受的支座弯矩：19.75kN.m 筒体有效厚度：δe =13.2mm 根据δe 和P 查表B-1得：［M L ］=21.27kN.mML<［ML］； 满足支座处圆筒所受弯矩的要求；=úûùêëé+++=-3e e e 010*nD )S G 4(Ph kn G g m Q =-=312L 10)S (l Q*M所处高度处取）。

6
Pw 0.95 f i q0 D0 H 0 X 10 Pw- 水平风载荷，N； α ｅ- 地震系数，对7、8、9度地震分别取0.24 D0- 容器外径，mm，有保温层时取保温层外径；
Pe e m 0 g
23778.72 0
0.24 1424 1 6114 0
fiH0q0-
风压高度变化系数，按设备质心所处高度取； 容器总高度，mm； 10m高度处的基本风压值，N/m3；
Q
m0 g G e kn
4 ( Ph Ge S e ) nD
59685.54217 38137.3494
m' g Ge 4( Ph Ge S e ) kn nD
100 [Q]- 允许载荷,kN 结论: Q＜[Q] 合格 当容器高径比不大于5，且总高度H0不大于10m时，Pe和Pw可按下式计算，超出此范围的标准不推荐使用耳座。 Pe水平地震力，N；
全凝器 B5耳式支座的计算 符号说明 支座安装尺寸,mm Dg重力加速度,取g=9.8m/s2 Ge- 偏心载荷,N 水平力作用点至底板高度，mm h不均匀系数，安装3个支座时,取k=1;安装3个以上支座时,取k=0.83 km0m'nSePQQ'设备总质量(包括壳体及附件,内部介质及保温层的质量),kg 设备空重,kg 支座数量; 偏心距,mm 水平力,取Pw和(Pe+0.25Pw)的大值,N； 单个支座最大总压缩载荷,N； 空载时单个支座最大拉伸载荷,N； Q' 数值 1912 9.8 0 -400 0.83 20220 12920 4 0 0 Di 设备壁厚 垫板厚度 b2 δ 2 l2 s1 D 1400 12 10 180 12 330 90 1912
l2s1Ml-

支座 重量 规格 kg M20 1.7 M20 3 M24 6 M24 11.1 M24 21.6 M30 42.7 M30 69.8 M30 123.9
盖板 B4 50 50 50 70 70 100 100 100 δ 4 14 16 18
地脚螺栓 d 24 24 30 30 30 36 36 36
适用容积 高 公称直径 度 L1 B1 δ 1 S1 L2 B2 δ 2 L3 DN H 300~600 125 100 60 6 30 80 70 4 160 500~1000 160 125 80 8 40 100 90 5 200 700~1400 200 160 105 10 50 125 110 6 250 1000~2000 250 200 140 14 70 160 140 8 315 1300~2600 320 250 180 16 90 200 180 10 400 1500~3000 400 320 230 20 115 250 230 12 500 1700~3400 480 375 280 22 130 300 280 14 600 2000~4000 600 480 360 26 145 380 350 16 720 量以表中的垫板厚度δ 3计算的，如果δ 3的厚度改变，则支座的质量应相应的改变。 B型支座系列参数尺寸 底板 筋板
垫板 B3 125 160 200 250 320 400 480 600 δ 3 6 6 8 8 10 12 14 16 e 20 24 30 40 48 60 70 72
C型支座系列参数尺寸 底板 筋板 适用容积 高 公称直径 度 L1 B1 δ 1 S1 L2 B2 δ 2 L3 DN H 300~600 200 130 80 8 40 250 80 6 260 500~1000 250 160 80 12 40 280 100 6 310 700~1400 300 200 105 14 50 300 130 8 370 1000~2000 360 250 140 18 70 390 170 10 430 1300~2600 430 300 180 22 90 430 210 12 510 1500~3000 480 360 230 24 115 480 260 14 570 1700~3400 540 440 280 28 130 530 310 16 630 2000~4000 650 540 360 30 140 600 400 18 750 量以表中的垫板厚度δ 3计算的，如果δ 3的厚度改变，则支座的质量应相应的改变。

5、耳座与壳体连接焊缝剪应力校核
焊缝宽度（全焊透结构等于筋板计算壁厚；角焊缝结构等于0.707*焊角高）t
焊缝中的剪应力τweld=Q/2/t/a' 设计温度下筋板材料的许用应力[σ]rib 设计温度下壳体材料的许用应力[σ]shell
设计温度下焊缝许用剪应力[τ]weld=0.49*min([σ]rib,[σ]shell)
τweld<[τ]weld，剪应力校核合格
6、耳座与壳体连接焊缝拉应力校核 焊缝中的最大拉应力σweld=Q*(b'-S1)/3/t/a'^2
注：全焊透结构的抗弯断面系数为t*a'^2/3，角焊缝结构的为0.471*t*a'^2
设计温度下焊缝许用拉应力[σ]weld=0.74*min([σ]rib,[σ]shell) σweld<[σ]weld，拉应力校核合格
单个支座最大总压缩力Q=(m0*g+Ge)/k/n+4*(P*h+Ge*Se)/n/D
钢板负偏差 C1 腐蚀裕量C2 每个支座(对应一个地脚螺栓)的筋板数m 底板宽度b 筋板计算壁厚δ 筋板压应力σ＝Q/m/sin(α)/δ/b/sin(α） σ<σcr，压应力校核合格
3、筋板拉应力校核 设备空重m'
以上计算中支座材料：0Cr18Ni9；设备壳体材料： 00Cr17Ni14Mo2 螺栓材料：Q235-A
-9519.6 N
19.6 mm 15171 N 12.5705 MPa
147 MPa 102.9 MPa
Page 3
注：耳座底板下表面距地面23m。
1900 mm 12 mm
180 mm 340 mm
90 mm 12 mm

耳座处筒体许用弯矩表
耳座处筒体许用弯矩表是用于设计和计算耳座处筒体的最大允许弯矩的一种表格。

耳座处筒体通常指的是管道或容器等圆筒形结构，在其两侧设有平行的“耳座”，用于支撑和固定。

在设计和计算耳座处筒体的强度时，需要考虑到受到的弯曲力和弯曲矩。

耳座处筒体的许用弯矩是指在合理的工作条件下，筒体所能承受的最大弯矩值，超过该值就可能导致筒体的破坏。

耳座处筒体许用弯矩表可以根据筒体的尺寸、材料和工作条件等参数，提供相应的许用弯矩数值。

一般来说，表格会列出不同直径的筒体所对应的最大许用弯矩值。

根据表格上的数值，设计人员可以根据实际需求选择合适的筒体直径和材料，以确保筒体在工作时不会超过其许用弯矩而发生破坏。

这样的表格在工程设计中非常重要，能够提供参考和指导，保证耳座处筒体的安全性和可靠性。

设计人员可以根据表格上的数值进行计算和选择，从而确保所设计的耳座处筒体能够满足工程要求，并能够承受所受到的弯曲力和弯曲矩。

m / s2
Nቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
单位 kg
N N
N / m2
mm mm N mm mm mm kN mm mm kN*M kN kN*M
l2 S1
ML
支座处圆筒所受支座弯矩 M L [Q] [M L ]
查表 查表 Q l 2 S1
103
Q<[Q] ,M L [ M L ] 审核：
查表 查表
校核：
名称：
图号：
耳式支座承受载荷近似计算
计算数据名称 设备总重量(含介质等) 重力加速度 偏心载荷 不均匀系数 支座数量 水平力 地震影响系数 水平地震力 风压高度变化系数 基本风压值 容器外径 容器总高度 水平风载荷 偏心距 水平力作用点至底板高度 支座安装尺寸 耳式支座实际承受载荷 支座尺寸1 支座尺寸2 选用支座允许载荷 支座处圆筒许用弯矩 结论 编制： 代号 计算公式 m 查图 g 已知 Ge 自定 k 查表 n 查图 P 取Pw 和Pe+0.25Pw 的大值 a 查表 Pe Pe=amg fi 查表 q0 查表 D0 查图 H0 查图 6 P 1 . 2 f q Pw w i 0 D0 H 0 10 Se 自定 h 查图 D 查图
Q Q k n m g Ge
4P h GE Se 3 10 n D
计算结果 3000 9.8 0 0.83 4 7557.60 0.24 7056 1 550 1216 2500 2006.40 0 600 1664 11.58 290 70 2.55 60 3.57 合格

耳座计算（B1~5型）
计算方法按照:《化工容器》（2003年1月第一版）第8章第一节 适用范围：容器高径比不大于5，且高度Ho不大于10m时。 (一）受力分析 容器内径 Di= 壳体名义厚度t= 保温层厚 t1= 支座安装尺寸D= 设备空重m'= 设备操作质量(壳+ 附件＋介质＋保温) m0= 支座数量n= 容器总高度H0= 重心至耳座底板距 离h= 不均匀系数 k= 地震系数α = 风压高度变化系数 fi= 基本风压q0= 偏心载荷Ge= 偏心距Se= 水平地震力Pe=0.5 α m0g= 水平风载荷 Pw=0.95fiq0(Di+2* t+t1*2)H0/1000000 = 水平力 P=max{Pe,Pw}= 单个耳座最大总压 缩载荷 Q= 单个耳座最大拉伸 载荷 Q'= 耳座处壳体所受弯 矩 Ml= 3000 16 100 3775 10000 50500 4 9509 1000 0.83 0.45 1 500 0 0 111353
N/m2Biblioteka （二）筋板厚度 mm mm mm mm kg kg 筋板材料 筋板材料的许用压应 力[δ ]c= 假设筋板厚度δ 1= 支座底板宽度b= a'= b'= 筋板的柔度λ = mm mm 同压杆稳定中的折减 系数k= 每个支座的筋板数m= 筋板计算厚度δ 2= 筋板厚度δ = 垫板厚度δ 3= Q235A 105 18 360 600 545.528 155.887 0.3 2 14.3817 18 16 mm mm mm Mpa mm mm mm mm
1 Q23A 105 0.501266712 3.501266712 Mpa mm mm
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N mm N
14598

耳式支座计算
以下各部分计算内容系根据JB/T 4712.3-2007《容器支座 第3部分:耳式支座 附录A》进行设计计算。
一、数据输入
设计压力 设计温度 壳体内径 设备总高度 支座底板离地面高度 支座底板距设备质心 p t Di H0 h fi q0 N/m2 MPa ℃ mm mm mm mm 0.6 270 1000 7767 6000 1000 B 1 650 7 0.08 MPa mm mm mm kg N mm mm mm mm mm DO n k mm mm 118 10 0.3 9.7 9131 0 0 140 289.5 70 10
附表2 对应于设防烈度α
设防烈度 设计基本地震加速度 地震影响系数最大值α
max
7 0.1g 0.08 0.15g 0.12 0.2g 0.16
8 0.3g 0.24
9 0.4g 0.32
进行设计计算。
δ3
kN
判断依据:Q<[Q]且ML<[ML]，所选耳式支座合格
耳式支座最终校核结果
距地面高度Hit
附表1 风压高度变化系数fi 地面粗糙度类别
5 10 15 20 30 40 50 60 70 80 90 100 150
A 1.17 1.38 1.52 1.63 1.80 1.92 2.03 2.12 2.20 2.27 2.34 2.40 2.64
7.265968192
33.10236
3.计算支座处圆筒所受的支座弯矩
ML
Q l 2 s1 10 3
kN m
三、校核所选耳式支座
耳式支座本体允许载荷 支座处圆筒的许用弯矩 [Q] kN [ML] kN m
110 11.3 合格

耳式支座校核计算
符号意义符号数值备注筒体内径 mm Di 4000
壳体名义厚度mm δn 18
筋板间距 mm b2400
筋板宽度 mm L2600
筋板厚度mm δ218
垫板厚度mm δ316
螺栓孔位置 mm S1140
耳座安装尺寸 mm D 4968.287
符号意义符号数值备注重力加速度 m/s^2g 9.8取g=9.8 m/s^2偏心载荷 N Ge 0
偏心距 mm Se 0
水平力作用点至底板高度 mm h 2500
不均匀系数k 0.83n=3,k=1;n ≥3,k=0.83设备总质量 kg
mo 120000包括壳体及其附件,内部介质及保温层的质量支座数量n 8地震系数
αe 0.12对7,8,9度地震分别取0.08(0.12),0.16(0.24),0.32容器外径 mm
Do 4036风压高度变化系数
fi 1按设备质心所处高度取容器总高度 mm
Ho 8000基本风压值 N/m^2
qo 55010m 高度处水平地震力 N
Pe 141120水平风载荷 N
Pw 16870.48水平力 N
P 145337.6取Pw 和Pe+0.25Pw 的大值支座实际承受的载荷K N Q
213.6748支座处弯矩kN.m ML 98.29039耳式支座校核计算(JB/T4712.3-2007
耳座安装尺寸D 计算
耳式支座实际承受载荷的近似计算。

A7 型支座各参数尺寸(JB/T 4725-92) 支座号 A7 支座允许载荷 公称直径DN 高度H [Q]（kN） 200 1700~3400 480 l1 375 底板 b1 δ 1 280 22 s1 130 l2 300 筋板 b2 300 δ 2 14 l3 600 垫板 b3 δ 3 480 14 e 70 地脚螺栓 d 规格 36 M20 支座质量Kg 67.3
A7 2800 12 300 14 300 12 130 3175.0
4 42500 6500 0 8 1.17 550 15000 2000 11221.5 93712.5 93712.5 1500 0.83 183.7 31.23 47.75 合格
校核结果Βιβλιοθήκη 一、耳座安装尺寸计算 支座号 壳体直径 Di (mm) 壳体厚度 Tn (mm) 筋板距离 b2 (mm) 筋板厚度 δ 2 (mm) 筋板长度 L2 (mm) 垫板厚度 δ 3 (mm) 孔距离外侧 S1 (mm) 安装尺寸 D (mm) 二、耳座选用校核 支座数量 设备总重量 M0 (kg) 设备总高度 H0 (mm) 保温层厚度 (mm) 地震烈度 风压高度变化系数 fi 基本风压 (Pa) 偏心载荷 (N) 偏心距离 (mm) 水平风载荷Pw (N) 水平地震力Pe (N) 水平力P (N) 设备质心至底板高度 h 不均匀系数 支座实际承受载荷 Q(kN) 筒体所受支座弯矩 ML 筒体的许用弯矩 [ML]

菜单栏
【数据】
1、 保存数据
保存已经输入的结构参数。数据默认保存在 D:\Program Files\WangXinghai\耳 式支座计算\DATA 文件夹下的“工程数据.神话”文件下，可以 txt 文本文件打开。
通常此文件也可进行计算结果的传输，在其他设计人员的程序中打开。
2、 载入数据
读取已经保存的数据。可以读取自己保存的或者其他设计人员发来的数据文件。
6
耳式支座计算程序说明
可以看到符合要求的 H 的最小值为 203。 对其他参数也可这样输入。 尽管软件可以迭代计算获取最小的符合要求的结构尺寸，但从公式及软件测试中，发现 结构厚度的跌算中，存在不唯一的最小值，通常可以在软件获得的数值附近增减进行验证， 这需要工程设计人员有一定的经验进行判断。 进行最小值验证时，应根据下方提示的结构评估进行验证，将不满足的尺寸调整到符合 结构尺寸要求时，再计算其他参数。推荐 b4 值≥55。 地脚螺栓规格的输入方式为“M**”或“m**”，否则软件无法识别，将造成错误的评 判，这点应特别注意。
耳式支座计算程序说明
程序说明
开发目的
标准耳式支座的选用可参考 JB/T4712.3-2007《容器支座 第三部分：耳式支座》，标准 适用于公称直径不大于 DN4000 的设备，并列出了 0.0MPa、0.6MPa、1.0MPa、1.6MPa 压力 下设备对应的支座处壳体的允许弯矩。
超过标准适用范围的耳座可以参考该标准进行计算，校核耳座本体和设备壳体的强度及 局部应力，以免造成耳座结构的破坏或局部应力过大对设备造成的损伤。
【运行】
提供了计算、生成计算书、打开计算书和计算示例功能。其中计算示例中的数据为JB/T4712.来自-2007 中附录案例的计算数据。

工程名：
设备位号：
设备名称：
图 号：
设计单位：
设计： 日期：
校核： 日期：
审核： 日期：
审定: 日期：
耳式支座计算单位 安徽华东化工医药工程有限责任公司
计算条件 设备简图
设备类型一般设备
设计压力P0.6 Mpa
设计温度T50 ℃
设备内径Di2800 mm
焊接接头系数K0.85
筒体材料名称Q235-B
设计温度许用应力[σ1]t113 MPa
筒体名义厚度δn12 mm
设备总高度H06500 mm
设备总质量m035000 Kg
地震设防烈度8度+0.3g
地震影响系数α0.24
10m处基本风压q0550
风压高度变化系数f i 1
偏心载荷Ge10000 N
偏心距Se2000 mm
水平力作用点至地板高度h1500 mm
支座型号A7
适用容器公称直径DN1700-3400 mm
支座数量n 4 个
筋板和底板的材料名称Q235-B
筋板和底板材料的许用应力[σ2]t113 MPa
地脚螺栓的材料名称 Q235-B
地脚螺栓许用应力及屈服强度MPa
单个地脚螺栓座螺栓数n1 1 个
地脚螺栓规格M30
耳式支座简图及结构参数
H 480 l1 375 b1 280 δ1 22 s1 130 l2 300 b2 280 δ2 14 l3 600 b3 480 δ3 14 e 70 b4 50 δ4 14 d 36。

耳座处筒体许用弯矩表1. 弯矩表的定义和作用在工程设计和结构分析中，弯矩表是一种用于计算和确定结构构件的弯曲性能的工具。

耳座处筒体许用弯矩表是一种特定的弯矩表，用于评估和确定耳座处筒体的承载能力。

耳座处筒体是一种常见的构件，常用于连接和支撑不同部件或设备。

它的设计和使用需要考虑到受力情况，特别是弯曲力的影响。

耳座处筒体许用弯矩表提供了关于最大许用弯矩的信息，以确保耳座处筒体在使用过程中不会发生破坏或失效。

2. 弯矩表的结构和内容耳座处筒体许用弯矩表通常由以下几个部分组成：2.1 弯矩等级弯矩等级是根据设计需求和结构特点确定的，用于分类和标识不同弯矩水平的等级。

通常使用字母或数字表示，例如”A、B、C”或”1、2、3”。

弯矩等级的选择应考虑到结构的使用条件、安全性要求和设计标准。

2.2 构件尺寸和材料性能弯矩表中会列出不同构件尺寸和材料性能的参数。

这些参数包括构件的几何尺寸、截面形状、材料强度等。

根据不同的尺寸和材料性能，可以计算出不同弯矩等级下的许用弯矩。

2.3 许用弯矩许用弯矩是指在特定弯矩等级下，耳座处筒体所能承受的最大弯曲力矩。

许用弯矩通常以力矩单位（如牛顿·米或磅·英尺）表示。

弯矩表中列出了不同弯矩等级下的许用弯矩数值，以供工程师和设计师参考。

2.4 安全系数安全系数是用于考虑结构的安全性和可靠性的重要参数。

在弯矩表中，通常会给出不同弯矩等级下的安全系数数值。

安全系数的选择应基于结构的使用条件、设计标准和预测的负载情况。

3. 使用弯矩表的步骤使用耳座处筒体许用弯矩表进行设计和分析时，需要按照以下步骤进行：3.1 确定结构的受力情况首先需要确定耳座处筒体所受到的弯曲力矩。

这可以通过结构分析、负荷测试或实验等方式获取。

了解结构的受力情况对于正确使用弯矩表非常重要。

3.2 确定弯矩等级根据结构的设计要求和特点，选择适当的弯矩等级。

弯矩等级的选择应考虑到结构的使用条件、安全性要求和设计标准。

耳座处筒体许用弯矩表（原创版）目录1.筒体许用弯矩表的概述2.筒体许用弯矩表的计算方法3.筒体许用弯矩表的应用实例4.筒体许用弯矩表的注意事项正文一、筒体许用弯矩表的概述筒体许用弯矩表是一种用于计算筒体在受力情况下允许的弯矩的表格。

在工程设计中，筒体常常受到各种外部力的作用，如压力、拉力等，这些力会导致筒体产生弯矩。

为了保证筒体的安全运行，需要对其许用弯矩进行计算和控制。

筒体许用弯矩表就是根据筒体的材料、尺寸、形状等因素，列出在特定条件下允许的弯矩范围。

二、筒体许用弯矩表的计算方法筒体许用弯矩表的计算需要考虑以下几个因素：1.筒体材料的弹性模量：弹性模量是材料抵抗拉伸或压缩变形的能力，是计算许用弯矩的重要参数。

2.筒体的截面形状：不同的截面形状对应的弯矩容量不同，因此在计算许用弯矩时需要考虑筒体的截面形状。

3.筒体的几何尺寸：筒体的长度、直径等尺寸对许用弯矩也有影响。

计算公式为：许用弯矩 = (弹性模量×截面惯性矩) / 筒体长度三、筒体许用弯矩表的应用实例在实际工程中，筒体许用弯矩表常常应用于压力容器、管道等设备的设计与分析。

例如，在设计压力容器时，需要根据容器内压力、壁厚等因素，查阅筒体许用弯矩表，以确保容器在受力情况下不会产生过大的弯矩，从而导致容器失稳或破裂。

四、筒体许用弯矩表的注意事项在使用筒体许用弯矩表时，需要注意以下几点：1.选择合适的材料：材料的弹性模量会影响许用弯矩的计算结果，因此在设计过程中需要根据实际应用场景选择合适的材料。

2.确保筒体截面形状的准确性：筒体截面形状的准确性对许用弯矩的计算结果具有重要影响，因此在设计过程中需要确保截面形状的准确性。

耳座处筒体许用弯矩表
耳座处筒体许用弯矩表是用于计算耳座处筒体的许用弯矩的表格。

耳座是指在筒体上用于支撑或连接其他零件的凸起部分，而耳座处的许用弯矩是指耳座所能承受的最大弯曲力矩。

耳座处筒体许用弯矩表一般包含以下内容：
1. 材料类型：表格中列出了不同材料的类型，如钢、铝等；
2. 材料强度：给出了各种材料的强度值，通常以MPa（兆帕）为单位；
3. 耳座尺寸：列出了不同耳座的尺寸，如直径、高度等；
4. 许用弯矩值：根据材料强度和耳座尺寸，给出了相应的许用弯矩值，通常以N·m（牛顿·米）为单位。

使用耳座处筒体许用弯矩表时，需要根据具体的材料和耳座尺寸找到相应的许用弯矩值。

然后，可以将实际承受的弯曲力矩与许用弯矩进行比较，以确定耳座处筒体是否能够承受所受力矩而不发生破坏。

总之，耳座处筒体许用弯矩表是一个工程设计中常用的参考表格，它能帮助工程师确定耳座处筒体的结构安全性，从而保证设备或产品的正常运行和使用。

耳座处筒体许用弯矩表是根据工程力学和材料力学原理，结合筒体结构和耳座的形状、材料等因素制定的。

许用弯矩是指筒体在承受外部载荷时，不发生塑性变形或断裂的最大弯矩。

在制定耳座处筒体许用弯矩表时，需要考虑以下几个因素：
1. 筒体材料：不同材料的筒体其许用弯矩不同。

一般来说，强度较高的材料，如钢铁、合金钢等，其许用弯矩较大。

2. 耳座形状：耳座的形状会影响筒体的支撑能力和弯矩分布。

例如，圆形耳座的筒体相较于方形耳座，其弯矩分布更均匀，许用弯矩相对较大。

3. 筒体直径和厚度：筒体直径和厚度越大，其承受弯矩的能力越强，许用弯矩也相应增大。

4. 安全系数：为保证筒体的安全运行，许用弯矩表中通常会设置一定的安全系数。

安全系数越高，许用弯矩越小。

5. 设计规范和标准：耳座处筒体许用弯矩表需遵循相关设计规范和标准，以确保工程质量和安全。

具体的许用弯矩表数值需要根据上述因素进行计算和分析。

在实际工程中，耳座处筒体许用弯矩表通常会作为设计参考，用于确定筒体和耳座的尺寸、材料等参数。