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一、中震下楼板应力分析
中震下楼板应力分析要点：1、定义弹性膜或弹性板6，且不要勾选强制刚性楼板假定，具体定义哪种看用户是否想利用板面外刚度；2、定义地震影响系数最大值为中震下的系数；3、本层信息中定义楼板主筋等级;4、勾选梁与弹性板变形协调，让梁与板的有限元节点变形协调,默认已经勾选;5、勾选等值线查看;
二、温度荷载下楼板应力分析
温度荷载下楼板应力分析要点：1、定义弹性膜或弹性板6,且参数设置不要勾选强制刚性楼板假定;2、定义温度荷载，升温为正，降温为负；3、勾选梁与弹性板变形协调，让梁与板的有限元节点变形协调，默认已经勾选;；4、勾选等值线查看；5、本层信息中定义楼板主筋等级。
计算完成之后在计算结果菜单下的等值线中查看，楼板应力分析之后的结果可以接到楼板施工图中使用出图.
三、横活荷载下楼板应力分析
横活荷载下楼板应力分析要点：1、定义弹性板6,且参数设置不要勾选强制刚性楼板假定（此时楼板必须有面外刚度才能承担面外荷载）；2、定义板面横活荷载；3、勾选梁与弹性板变形协调，让梁与板的有限元节点变形协调，默认已经勾选；4、选择有限元导荷,让板面横活荷载通过楼板的有限元计算再传递给周边构件；5、勾选等值线查看；6、本层信息中定义楼板主筋等级。
楼板组合钢模板计算工程概况：楼板层高为m，楼板厚mm，平面尺寸为mm×mm，次梁截面为mm×mm，中心距 m；采用组合钢模板支模，主板型号为：模板参数宽度为mm，长度为 mm，厚度为 mm，重量为Kg，每块面积m2，惯性矩×104mm4，截面抵抗矩= ×103mm3；钢材设计强度为N/mm2，弹性模量为，新捣混凝土自重标准值为 KN/m3；支承楞用，截面抵抗矩Wx= ×103mm3，惯性矩Ix= ×104mm4，间距为(l) mm；采用内、外钢楞承托，×mm钢管支撑。
本项目要计算的内容：1、楼板模板验算（1）荷载计算楼板标准荷载为：楼板模板自重力=K N/m2楼板混凝土自重力=K N/m2楼板钢筋自重力=K N/m2施工人员及设备(均布荷载)2.5K N/m2施工人员及设备(集中荷载)2.5K N/m2永久荷载分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定的因素较多，荷载取值难以准确，故不考虑荷载设计值的折减，已知模板宽度为 mm。
为了后面的计算简便，分别设永久均布荷载与可变均布荷载值为q1；设永久均布荷载值为q2；设不考虑分项系数的永久均布荷载值为q3；计算值如下:KN/mKN/mKN/m设计集中荷载为：P= *1.4= KN(2)强度验算当施工荷载按均布作用时，已知n=支座弯矩== KN〃m跨中弯矩== KN〃m (如果数值太小,结果可能会出现为零)当施工荷载集中作用于跨中时，支座弯矩== KN〃m跨中弯矩== KN〃m比较以上弯矩值，以施工荷载集中作用于跨中时的M E值为最大，故以此弯矩值按以下公式进行截面强度验算：== N/mm2(3)刚度验算刚度验算的计算端部挠度[ω]——允许挠度，l/400=mm== mm跨中挠度== mm (如果数值太小,结果可能会出现为零)式中：E——钢材弹性模量I——X轴截面惯性矩2、楼板模板支承钢楞验算设支承钢楞采用两根，钢楞间距为mm。
附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。
1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh20.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。
一、普通板底筋计算（一)、底筋长度底筋长度=净跨+伸进长度×2+弯钩×21、当板的端支座为框架梁时底筋长度=净跨+左右伸进支座长度max（框梁支座宽/2，5d）+弯钩×22、当板的端支座为剪力墙时底筋长度=净跨+左右伸进支座长度max（墙支座宽/2,5d）+弯钩×23、当板的端支座为圈梁时底筋长度=净跨+左右伸进支座长度max（圈梁支座宽/2，5d）+弯钩×24、当板的端支座为砌体墙时底筋长度=净跨+左右伸进支座长度max(120,板厚）+弯钩×2（二）、底筋根数情况一:底筋根数=（净跨-50mm×2）/板筋间距+1情况二:底筋根数=（净跨-保护层×2)/板筋间距+1情况三：底筋根数=(净跨+保护层×2+左梁角筋1/2直径+右梁角筋1/2直径-板筋间距）/板筋间距+1二、面筋计算(一）、端支座负筋1、端支座负筋长度端支座负筋长度=锚入长度+弯钩+板内净尺寸+弯折长度情况一：锚入支座长度=锚固长度LaE(1）、当弯折长度=板厚—保护层×2时，端支座负筋长度=(锚固长度LaE+弯钩）+(板内净长）+（板厚-保护层×2)（2）、当弯折长度=板厚—保护层时,端支座负筋长度=（锚固长度LaE+弯钩）+(板内净长）+（板厚-保护层）情况二:锚入支座长度=0。
4La+15d（1）、当弯折长度=板厚-保护层×2时，端支座负筋长度=(0。
4La+15d+弯钩）+（板内净长）+（板厚-保护层×2）（2）、当弯折长度=板厚-保护层时，端支座负筋长度=（0。
4La+15d+弯钩）+（板内净长)+(板厚—保护层)2、板端负筋根数情况一：负筋根数=（净跨—50mm×2）/板筋间距+1情况二：负筋根数=（净跨—保护层×2）/板筋间距+1情况三：负筋根数=（净跨+保护层×2+左梁角筋1/2直径+右梁角筋1/2直径-板筋间距）/板筋间距+1(二)、端支座负筋分布筋1、端支座负筋分布筋长度情况一：分布筋和负筋参差150mm（1）、分布筋带弯钩分布筋长度=轴线（或净跨）长度—负筋标注长度×2+150mm×2+弯钩×2(2）、分布筋不带弯钩分布筋长度=轴线（或净跨）长度—负筋标注长度×2+150mm×2情况二：分布筋=轴线长度（1)、分布筋带弯钩分布筋长度=轴线长度+弯钩×2（2）、分布筋不带弯钩分布筋长度=轴线长度2、端支座负筋分布筋根数情况一：负筋分布筋根数=负筋板内净尺寸/分布筋间距（向上取整）情况二:负筋分布筋根数=负筋板内净尺寸/分布筋间距+1（向上取整）(三）、中间支座负筋1、中间支座负筋长度中间支座负筋长度=标注长度+弯折长度×2情况一:当弯折长度=板厚-保护层×2时,中间支座负筋长度=标注长度+（板厚—保护层×2）×2情况二：当弯折长度=板厚-保护层时，中间支座负筋长度=标注长度+（板厚-保护层）×22、中间支座负筋根数情况一：中间支座负筋根数=(净跨-50m m×2)/板筋间距+1情况二：中间支座负筋根数=(净跨—保护层×2)/板筋间距+1情况三：中间支座负筋根数=（净跨+保护层×2+左梁角筋1/2直径+右梁角筋1/2直径—板筋间距）/板筋间距+1（四）、中间支座负筋分布筋1、中间支座负筋分布筋长度情况一：分布筋和负筋参差150mm（1）、分布筋带弯钩分布筋长度=轴线(或净跨）长度-负筋标注长度×2+150mm×2+弯钩×2（2）、分布筋不带弯钩分布筋长度=轴线(或净跨）长度—负筋标注长度×2+150mm×2情况二：分布筋=轴线长度(1)、分布筋带弯钩分布筋长度=轴线长度+弯钩×2(2）、分布筋不带弯钩分布筋长度=轴线长度2、中间支座负筋分布筋根数情况一：根数=布筋范围/间距中间支座负筋分布筋根数=(布筋范围1/分布筋间距）+（布筋范围2/分布筋间距）情况二：根数=布筋范围/间距+1中间支座负筋分布筋根数=（布筋范围1/分布筋间距+1）+（布筋范围2/分布筋间距+1）三、温度筋为了防止板受热胀冷缩而产生裂缝，通常在板的上部负筋中间位置布置温度筋。
土木施工模板计算式
土木施工模板计算式是根据工程需求和模板类型来确定的，以下是一些常见的模板计算式：
1. 模板展开面积计算式：
模板展开面积= 模板长度×模板宽度
这个计算式用于计算模板的展开面积，即模板所需的原材料面积。
2. 混凝土侧压力计算式：
混凝土侧压力= 混凝土密度×混凝土浇筑高度×9.8
这个计算式用于计算混凝土浇筑时对模板产生的侧压力，是确定模板支撑体系的重要参数。
3. 梁模板计算式：
梁模板面积= （梁宽+ 模板宽度）×梁长
这个计算式用于计算梁的模板面积，考虑了模板宽度对梁宽度的增加。
4. 楼板模板计算式：
楼板模板面积= 楼板长度×楼板宽度
这个计算式用于计算楼板的模板面积，直接根据楼板的尺寸进行计算。
5. 墙模板计算式：
墙模板面积= （墙高×墙长+ 门窗洞口面积）×墙厚
这个计算式用于计算墙的模板面积，考虑了门窗洞口对模板面积的影响。
这些计算式是土木施工模板计算中常用的公式，具体使用时需要根据工程实际情况和设计要求进行调整和修正。
同时，还需要注意考虑其他因素，如模板支撑体系的设计、施工方法、材料性能等。
扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为4.2米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.180×0.800+0.350×0.800=3.880kN/m活荷载标准值 q2 = (1.500+1.000)×0.800=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.880+1.4×2.000)×0.300×0.300=0.067kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/43200=1.553N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.880+1.4×2.000)×0.300=1.342kN截面抗剪强度计算值 T=3×1342.0/(2×800.000×18.000)=0.140N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.880×3004/(100×6000×388800)=0.091mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
150mm厚板模板支撑计算书1.计算参数结构板厚150mm，层高，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=mm2,顺纹抗剪强度f v=mm2 ；支撑采用Φ48×钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚,截面积,回转半径i=；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=mm2,抗剪强度f v=mm2。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 kN/m2× × = kN/m②砼自重 kN/m3× × × = kN/m③钢筋荷载 kN/m3× × × = kN/m④施工人员及施工设备荷载 kN/m2× × = kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=，M1=K M q1L2 =××3502=-107788N·mm剪力系数K V= ，V1=K V q1L=××350=1777Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=，M2=K M q2L2=××3502=-62769N·mm跨中弯矩系数K M=，M3=K M q2L2=××3502=46628N·mm剪力系数K V=，V2=K V q2L=××350=1035N挠度系数Kυ=,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=××3504/(100×6000×486000)=c.施工人员及施工设备荷载按（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=×= ,计算简图如下图所示。
定额楼板模板单价计算公式在建筑施工中，楼板模板是一种非常重要的施工材料，它用于支撑混凝土浇筑，使得混凝土能够保持预定的形状和尺寸。
定额楼板模板单价计算公式是用来计算楼板模板施工成本的重要工具，它可以帮助施工单位合理地安排预算，并且对于施工进度的控制也起到了关键的作用。
定额楼板模板单价计算公式通常包括以下几个方面的内容，模板材料的消耗量、人工成本、机械使用费用、辅助材料费用等。
下面我们将详细介绍定额楼板模板单价计算公式的具体内容。
1. 模板材料的消耗量。
模板材料的消耗量是定额楼板模板单价计算的重要基础。
通常情况下，模板材料的消耗量主要包括胶合板、钢模、木模等材料的使用量。
计算模板材料的消耗量需要根据楼板的具体尺寸和形状来确定，一般可以根据施工图纸和相关技术要求来计算。
2. 人工成本。
人工成本是指施工人员在安装和拆除模板过程中所需的劳动力成本。
人工成本的计算通常包括安装工、拆模工、监理人员等人员的工资、福利和保险等费用。
在计算人工成本时，需要考虑到施工现场的实际情况，包括施工难度、施工环境等因素。
3. 机械使用费用。
在楼板模板的安装和拆除过程中，通常会使用到一些施工机械，比如起重机、吊篮等。
机械使用费用包括机械设备的租赁费用、维护费用和使用人员的工资等。
在计算机械使用费用时，需要考虑到机械设备的类型、规格、使用时间等因素。
4. 辅助材料费用。
除了模板材料之外，还需要一些辅助材料来辅助模板的安装和拆除工作，比如螺栓、膨胀螺栓、脚手架等。
辅助材料费用包括这些辅助材料的购买费用、运输费用和使用费用等。
在计算辅助材料费用时，需要考虑到辅助材料的种类、规格、数量等因素。
综上所述，定额楼板模板单价计算公式是一个综合性的计算工具，它涉及到多个方面的内容，需要施工单位充分考虑到施工现场的实际情况和技术要求，合理地进行计算和预算。
只有这样，才能够确保施工质量和进度，最大限度地降低施工成本，提高经济效益。
在实际施工中，定额楼板模板单价计算公式的应用是非常重要的，它可以帮助施工单位合理地安排预算，提高施工效率，降低施工成本，为建筑施工提供了重要的支持。
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.439kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.16))×1＝4.116kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝8.439×0.252/8＝0.066kN·mσ＝M max/W＝0.066×106/37500＝1.758N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.116×2504/(384×10000×281250)=0.074mmν＝0.074mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.25=2.17kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.25=1.295kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.25＝0.875kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.295×0.932+0.125×0.875×0.932＝0.235kN·mM2＝q1L12/2=2.17×0.152/2＝0.024kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.235，0.024]＝0.235kN·mσ=M max/W=0.235×106/64000=3.665N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.295×0.93+0.625×0.875×0.93＝1.261kN V2＝q1L1＝2.17×0.15＝0.325kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.261，0.325]＝1.261kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.261×1000/(2×60×80)＝0.394N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.079kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.079×9304/(100×9350×256×104)＝0.176mm≤[ν]＝L/250＝930/250＝3.72mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.079×1504/(8×9350×256×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.23kN/mq1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)×0.25＝1.355kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.25＝0.875kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.129kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.23×0.93＝2.592kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.23×0.15＝0.334kNR＝max[R max，R1]＝2.592kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.129×0.93＝1.312kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.129×0.15＝0.169kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.312kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.912×106/4490=203.063N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×6.719×1000/424＝31.694N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.225mm≤[ν]=930/250=3.72mm悬挑段νmax＝0.485mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.513kN，R2=10.19kN，R3=10.753kN，R4=3.649kN 图二支座反力依次为R1=4.984kN，R2=10.568kN，R3=10.568kN，R4=4.984kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝10.753kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1200.000/15.9=75.472查表得，υ1=0.75M wd=γ0×υwγQ M wk=γ0×υwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.024×0.93×1.22/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.513,10.568,10.753,4.984]+1×1.35×0.15×5=11.7 66kNf d=N d/(υ1A)+M wd/W＝11.766×103/(0.750×424)+0.003×106/4490=37.601N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5/13.2=0.379≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.93×0.261=0.243kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.93×0.6×0.153=0.085kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×52×0.243+5×0.085=3.461kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=13.22×0.93×[0.15×5/(0.93×0.93)+0.5]+2×1×13.2/2=2 34.738kN.m≥3γ0M ok =3×1×3.461=10.383kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算f u ak1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
2 标准层楼板计算2.1楼板结构布置主梁跨度为7.5m/2.4m ，次梁跨度为7.2m/3.6m 。
A 区间格板的跨度为3.6m ，板的233.1/ 3.6m m8.421<==l l ，按双向板计算，同理，B~R 区格板均按双向板设计。
楼板结构布置如下图：按高跨比条件，当()mm l h 90~120401~3011=⎪⎭⎫ ⎝⎛=时，满足刚度要求，可不验算挠度，故走廊L 、M 、P 、Q 、N 区格板取板厚h=100mm,其余各区格板均取板厚h=120mm 。
次梁截面尺寸应满足h b l h ⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛=31~21,181~1212则1h =（600~400）mm ，取1h =500mm ，1b =250mm 。
2h =（300~200）mm ，取2h =400mm ，2b =250mm 。
主梁截面尺寸应满足()mm L h 625~938121~81=⎪⎭⎫⎝⎛=,取h=650mm ，则()mm h b 267~40031~21=⎪⎭⎫⎝⎛=，取b=300mm 。
2.2 楼板弯矩及配筋计算（按弹性理论计算）2.2.1楼板荷载计算①活荷载：q=1.4×2.0=2.8KN/2m ②恒荷载：面层： 10mm 厚80cm ×80cm 地砖 0.01×20=0.2KN/2m 20mm 厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4KN/2m 板自重： 120mm 厚钢筋砼楼板 0.12×25=3.0KN/2m板底抹灰： 20mm 厚混合砂浆刷乳胶漆 0.02×17=0.34KN/2m g=1.2×（0.2+0.4+3.0+0.34）=4.728KN/2m g+q=4.728+2.8=7.528KN/2m求各区格板跨内正弯矩时，按恒载满布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载：'g =g+2q=4.728+1.4=6.128KN/2m'q =2q=1.4KN/2m(走廊因为板厚为100mm,所以恒载为 3.44KN/2m ，g=1.2×3.44=4.128KN/2m ，'g =4.128+1.4=5.528KN/2m )在'g 作用下，各支座均可视为固定；在'q 作用下，各区格板四边均可视为简支，跨内最大正弯矩在中心点处，取二者之和作为跨内最大正弯矩。
在求各支座最大负弯矩时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：g+q=4.728+2.8=7.528KN/2m2.2.2 A 、B 区格楼板弯矩及配筋计算（取1m 宽板带计算）区格楼板弯矩计算—R A 区格A B oy ox l l / 0.750.75跨中计算简图 ''q g +''q g +µ=0 x m（0.0331×6.128+0.062×1.4）×26.3=3.75KN ·m/m （0.0296×6.128+0.062×1.4）×26.3=3.48KN ·m/m y m （0.0109×6.128+0.0317×1.4）×26.3=1.44KN ·m/m（0.0130×6.128+0.0317×1.4）×26.3=1.61KN ·m/mµ=0.2()μxm 3.75+0.2×1.44=4.04KN ·m/m 3.48+0.2×1.61=4.04KN ·m/m ()μy m 1.44+0.2×3.75=2.19KN ·m/m 1.61+0.2×3.48=2.31KN ·m/m 支 座计算简图 g+qg+q'xm -0.075×7.528×26.3 =-7.32KN ·m/m -0.0701×7.528×26.3=-6.84KN ·m/m 'y m-0.0572×7.528×26.3=-5.58KN ·m/m-0.0565×7.528×26.3=-5.51KN ·m/m区格C D oy ox l l / 0.750.42跨中计算简图 ''q g +''q g +µ=0 x m（0.0366×6.128+0.062×1.4）×26.3=4.03KN ·m/m （0.0234×6.128+0.0965×1.4）×25.1=0.63KN ·m/m y m （0.0088×6.128+0.0317×1.4）×26.3=1.27KN ·m/m（0.0798×6.128+0.0174×1.4）×25.1=1.16KN ·m/mµ=0.2()μxm4.03+0.2×1.27=4.28KN·m/m 0.63+0.2×1.16=0.86KN·m/m()μym1.27+0.2×4.03=2.01KN·m/m 1.16+0.2×0.63=1.29KN·m/m支座计算简图g+q g+q 'xm-0.0799×7.528×26.3=-7.80KN·m/m-0.1191×7.528×25.1=-2.02KN·m/m'ym-0.0799×7.528×26.3=-7.80KN·m/m-0.1191×7.528×25.1=-2.02KN·m/m 区格 E F oyoxll/0.42 0.42跨中计算简图''qg+''qg+µ=0xm（0.0099×6.128+0.0965×1.4）×25.1=0.44KN·m/m（0.04×6.128+0.0965×1.4）×25.1=0.86KN·m/mym（0.0534×6.128+0.0174×1.4）×25.1=0.79KN·m/m（0.0038×6.128+0.0174×1.4）×25.1=0.11KN·m/m µ=0.2()μxm0.44+0.2×0.79=0.60KN·m/m 0.86+0.2×0.11=0.88KN·m/m()μym0.79+0.2×0.44=0.88KN·m/m 0.11+0.2×0.86=0.28KN·m/m支座计算简图g+q g+q 'xm-0.0784×7.528×25.1=-1.33KN·m/m-0.0829×7.528×25.1=-1.40KN·m/m'ym-0.1146×7.528×25.1=-1.94KN·m/m-0.057×7.528×25.1=-0.97KN·m/m 区格G H oyoxll/0.8 0.8跨中计算简图''qg+''qg+µ=0xm（0.0356×6.128+0.0561×1.4）×22.1=0.43KN·m/m（0.031×6.128+0.09561×1.4）×22.1=0.39KN·m/mym（0.0204×6.128+0.0334×1.4）×22.1=0.25KN·m/m（0.0124×6.128+0.0334×1.4）×22.1=0.18KN·m/m µ=0.2()μxm0.43+0.2×0.25=0.480KN·m/m0.39+0.2×0.18=0.43KN·m/m()μym0.25+0.2×0.43=0.34KN·m/m 0.18+0.2×0.39=0.26KN·m/m支座计算简图g+q g+q 'xm-0.0883×7.528×22.1=-0.96KN·m/m-0.0722×7.528×22.1=-0.78KN·m/m'ym-0.0748×7.528×22.1=-0.81KN·m/m-0.057×7.528×22.1=-0.62KN·m/m 区格J K oyoxll/0.57 0.57跨中计算简图''qg+''qg+µ=0xm（0.0516×6.128+0.08631×1.4）×22.1=0.63KN·m/m（0.0392×6.128+0.0863×1.4）×22.1=0.52KN·m/mym（0.0114×6.128+0.0223×1.4）×22.1=0.15KN·m/m（0.0049×6.128+0.0223×1.4）×22.1=0.09KN·m/m µ=0.2()μxm0.63+0.2×0.15=0.66KN·m/m 0.52+0.2×0.09=0.54KN·m/m()μym0.15+0.2×0.63=0.28KN·m/m 0.09+0.2×0.52=0.10KN·m/m支座计算简图g+q g+q 'xm-0.1122×7.528×22.1-0.0822×7.528×22.1=-1.22KN ·m/m=-0.89KN ·m/m 'y m-0.0748×7.528×22.1=-0.81KN ·m/m-0.057×7.528×22.1 =-0.62KN ·m/m区格L M oy ox l l / 0.670.67跨中计算简图 ''q g +''q g +µ=0 x m（0.0183×5.528+0.0723×1.4）×24.2=1.17KN ·m/m （0.0361×5.528+0.0723×1.4）×24.2=1.73KN ·m/m y m （0.0429×5.528+0.0281×1.4）×24.2=1.59KN ·m/m（0.0083×5.528+0.0281×1.4）×24.2=0.49KN ·m/mµ=0.2()μxm 1.17+0.2×1.59=1.49KN ·m/m 1.73+0.2×0.49=1.74KN ·m/m ()μy m 1.59+0.2×1.17=1.82KN ·m/m 0.49+0.2×1.73=0.84KN ·m/m 支 座计算简图 g+qg+q'xm -0.0756×6.928×24.2=-3.02KN ·m/m -0.0787×6.928×24.2=-3.14KN ·m/m 'y m-0.0943×6.928×24.2=-3.76KN ·m/m-0.0572×6.928×24.2=-2.28KN ·m/m区格N P oy ox l l / 0.670.67跨中计算简图 ''q g +''q g +µ=0 x m（0.0447×5.528+0.0723×1.4）×24.2=2.01KN ·m/m （0.0335×5.528+0.0723×1.4）×24.2=1.65KN ·m/m y m （0.0159×5.528+0.0281×1.4）×24.2=0.73KN ·m/m（0.0102×5.528+0.0281×1.4）×24.2=0.55KN ·m/mµ=0.2()μxm2.01+0.2×0.73=2.16KN·m/m 1.65+0.2×0.55=1.76KN·m/m()μym0.73+0.2×2.01=1.13KN·m/m 0.55+0.2×1.65=0.88KN·m/m支座计算简图g+q g+q 'xm-0.1034×6.928×24.2=-4.13KN·m/m-0.0754×6.928×24.2=-3.01KN·m/m'ym-0.0774×6.928×24.2=-3.09KN·m/m-0.0571×6.928×24.2=-2.28KN·m/m 区格Q R oyoxll/ 1 0.48跨中计算简图''qg+''qg+µ=0xm（0.0285×5.528+0.0368×1.4）×24.2=1.2KN·m/m（0.04×6.128+0.0965×1.4）×26.3=4.93KN·m/mym（0.0158×5.528+0.0368×1.4）×24.2=0.8KN·m/m（0.0038×6.128+0.0174×1.4）×26.3=0.62KN·m/m µ=0.2()μxm1.2+0.2×0.8=1.36KN·m/m 4.93+0.2×0.62=5.05KN·m/m()μym0.8+0.2×1.2=1.04KN·m/m 0.62+0.2×4.93=1.62KN·m/m支座计算简图g+q g+q 'xm-0.0513×6.928×24.2=-2.05KN·m/m-0.0829×7.528×26.3=-8.09KN·m/m'ym-0.0513×6.928×24.2=-2.05KN·m/m-0.0571×7.528×26.3=-5.56KN·m/mA-B支座：'xm=-7.32KN·m/mA-E支座：'ym=-5.58KN·m/myA-N支座：'m=-5.58KN·m/myA-P支座：'m=-5.58KN·m/myB-B支座：'m=-6.84KN·m/mxB-F支座：'m-5.51KN·m/myB-M支座：'m-5.51KN·m/myB-P支座：'m=-5.51KN·m/myC-D支座：'m=-7.80KN·m/myC-L支座：'m=-7.80KN·m/myD-G支座：'m=-2.02KN·m/mxD-J支座：'m=-2.02KN·m/mxE-F支座：'m=-1.94KN·m/myE-G支座：'m=-1.94KN·m/mxE-K支座：'m=-1.94KN·m/mxF-F支座：'m=-1.94KN·m/myF-H支座：'m=-0.97KN·m/mxF-K支座：'m=-0.97KN·m/mxF-R支座：'m=-8.09KN·m/mxG-K支座：'m=-0.81KN·m/myG-J支座：'m=-0.85KN·m/myH-H支座：'m=-0.62KN·m/myH-J支座：'m=-0.85KN·m/myy H-R 支座：'x m =-8.09KN ·m/mK-K 支座：'y m =-0.62KN ·m/mK-R 支座：'x m =-8.09KN ·m/mL-M 支座：'y m =-3.76KN ·m/m M-P 支座：'y m =-2.28KN ·m/m N-P 支座：'y m =-3.09KN ·m/m P-P 支座：'y m =-2.28KN ·m/m P-Q 支座：'y m =-2.28KN ·m/m P-R 支座：'y m =-5.56KN ·m/m Q-R 支座：'y m =-5.56KN ·m/m各跨内，支座弯矩已经求出，可近似按095.0h f mA y s =算出相应的钢筋截面积。
