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满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.900+0.350×0.900=5.940kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.098kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.098×1000×1000/48600=2.020N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300=1.963kN截面抗剪强度计算值 T=3×1963.0/(2×900.000×18.000)=0.182N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.640×3004/(100×6000×437400)=0.181mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
满堂脚手架计算书
一、引言
脚手架是建筑施工过程中常用的辅助工具，它不仅提供了施工
过程中的工作平台，还能保证施工人员的安全。
满堂脚手架是一种
常见的脚手架形式，本文将对满堂脚手架的计算书进行详细介绍。
二、满堂脚手架计算书的内容
1. 基本信息
满堂脚手架计算书的第一部分包括了基本信息，例如项目名称、项目地点、脚手架设计单位、设计人员、检查人员等。
这些基本信
息能够方便施工人员整理和查阅相关文件，确保施工过程的顺利进行。
2. 脚手架材料的选用
满堂脚手架计算书中需要详细说明所选用的脚手架材料，包括
脚手架支撑杆、立杆、横杆、连接件等。
这些材料应具备足够的承
载能力和稳定性，保障施工人员的安全。
3. 脚手架搭设方案
满堂脚手架的搭设方案是施工过程中最关键的一环，计算书中
应详细说明各个脚手架部位的尺寸、布置方式、连接方式等。
这些
信息能够帮助施工人员准确搭建脚手架，并能够根据需要进行调整
和变化。
4. 脚手架的承载能力计算
满堂脚手架计算书中还需要对脚手架的承载能力进行详细计算，包括各个部位的承载能力、横向和纵向的稳定性等。
这些计算结果
是保证脚手架结构安全可靠的重要依据，并能够指导施工人员在施
工过程中合理布置和使用脚手架。
5. 安全措施
满堂脚手架的安全措施是保障施工人员的安全的重要环节，计
算书中需要详细说明脚手架的使用注意事项、安全防护措施等。
施
工人员在使用脚手架时应遵守这些规定，注意自身安全，避免发生
事故。
6. 质量检验。
扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为4.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.40米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.60米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.25。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×1.200+0.350×1.200=4.020kN/m活荷载标准值 q2 = (3.000+1.000)×1.200=4.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.020+1.4×4.800)×0.800×0.800=0.739kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.739×1000×1000/64800=11.401N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.020+1.4×4.800)×0.800=5.541kN截面抗剪强度计算值 T=3×5541.0/(2×1200.000×18.000)=0.385N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.820×8004/(100×206000×583200)=0.204mm面板的最大挠度小于800.0/250,满足要求!二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.79cm3；截面惯性矩 I = 11.49cm4；1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.000×0.120×0.800=2.400kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.800=0.280kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+3.000)×0.800=3.200kN/m静荷载 q1 = 1.2×2.400+1.2×0.280=3.216kN/m活荷载 q2 = 1.4×3.200=4.480kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.70×1.20×1.20=1.108kN.m最大剪力 Q=0.6×1.200×7.696=5.541kN最大支座力 N=1.1×1.200×7.696=10.159kN抗弯计算强度 f=1.108×106/4788.0=231.46N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!3.挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×5.880+0.990×3.200)×1200.04/(100×2.06×105×114920.0)=3.487mm 纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=10.16kN10.16kN10.16kN10.16kN10.16kN10.16kN10.16kN支撑钢管计算简图2.886支撑钢管弯矩图(kN.m)0.821支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max=2.886kN.m最大变形 v max=14.21mm最大支座力 Q max=19.832kN抗弯计算强度 f=2.89×106/4788.0=602.74N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!支撑钢管的最大挠度大于1400.0/150或10mm,不满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=19.83kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
木工支模满堂脚手架设计计算书计算一、试肯定脚手架的搭设尺寸，搭设尺寸尽可能与开间、层高尺寸配合。
选择其h=1.5M，La=1.5M，Lb=1.05M，a1=0.3M，施工层上横向水平杆间距0.75m。
二、横向水平杆计算，按受均布荷载的简支梁计算。
（1）、线荷载计算：标准值：q k=（Q k+Q p）·横向水平杆间距=（3+）×=m设计值：q=×（×+×3×）=m（2）、抗弯强度计算：（采用q）11M=—qtb2=—××=—=———————=———————5.08cm×103mm3=122N/mm2<f=205N/mm2f为钢材的抗弯强度设计值，应按规范表5.1.6查得W为钢管的截面抵抗矩,查规范P50页附录B表B（3）、挠度计算：（采用q k）（不考虑悬挑部份，因如考虑，相反会减小了最大挠度，如此安全系数更大。
）5qktb45××4V=———=————————————384EI384××105××1041200=2.67mm<[V]=———=8mm150同时V<10mm(绝对挠度值),查规范P14页表5.1.8E为钢材的强度模量(弹性模量),查规范P13页表5.1.6得I为钢管的惯性矩,查规范P50页附录B表B得[V]受弯构件的允许挠度,查规范P14页表5.1.8得1200mm[V]=l/150=—————=8mm150mm由于受弯构件的挠度V<[V]，同时小于绝对挠度值10mm，达到了双控的目的，安全系数更大。
3、纵向水平杆的计算（1）、荷载计算：①作用于纵向水平杆的集中荷载的标准值：1aFK=—qKtb(1+—)2=—××(1+——)2=②作用于纵向水平杆的集中荷载的设计值：1aF=—qtb(1+——)2=—××(1+——)2=（2）、抗震强度计算：先计算最大弯矩:M max=××=按照抗弯强度的计算公式：×S=——=———————=167N/mm2<f=205N/mm2×103mm3则纵向水平杆的抗弯强度经验算达到安全要求。
脚手架架在楼板上计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、工程属性脚手架基础所在楼层数3第3层混凝土楼板厚度h3(mm)120第2层层高H2(m)3第2层混凝土楼板厚度h2(mm)110第1层层高H1(m) 2.5第1层混凝土楼板厚度h1(mm)110楼板的计算单元长度B l(m)7.1楼板的计算单元宽度B C(m) 3.85楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）第3层X向正筋HRB400Ф8@150A SX =334.9 Y向正筋HRB400Ф8@150A SY =334.9 X向负筋HRB400Ф8@150A SX， =334.9 Y向负筋HRB400Ф8@150A SY， =334.9第2层X向正筋HRB400Ф8@150A SX =334.9 Y向正筋HRB400Ф8@150A SY =334.9 X向负筋HRB400Ф8@150A SX， =334.9 Y向负筋HRB400Ф8@150A SY， =334.9第1层X向正筋HRB400Ф8@150A SX =334.9 Y向正筋HRB400Ф8@150A SY =334.9 X向负筋HRB400Ф8@150A SX， =334.9Y向负筋HRB400Ф8@150A SY， =334.9二、支架搭设参数1、模板支架搭设参数楼层立杆的纵向间距La(m)立杆横向间距Lb(m)立杆步距h(m)支座周长(m)211 1.50.8 111 1.54 2、脚手架搭设参数脚手架搭设方式平行长边脚手架内排立杆离楼板长边距离a1(m)0.3立杆排数N2立杆底部垫板尺寸(m)【a×b】0.2×0.2立杆纵、横向间距(m)【la×lb】1.6×0.85设计简图如下：脚手架楼板_平面图脚手架楼板_立面图三、荷载参数每根立杆传递荷载q k(kN)18.05板上活荷载标准值Q k(kN/m2)1钢筋混凝土自重标准值N G1K(kN/m3)25.1模板及支架自重标准值N G2K (kN/m2)0.3四、各楼层荷载计算1、第3层荷载计算钢筋弹性模量E s(N/mm2)210000砼弹性模量E c(N/mm2)28000砼的龄期T(天)7砼的强度等级C15砼的实测抗压强度f c(N/mm2)8.5砼的实测抗拉强度f t(N/mm2)0.9脚手架立杆传递荷载标准值：q k=18.05kN;板的短边计算跨度：l=Bc=3.85m立杆荷载作用间距：e=la=1.60m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32ms为垫板的厚度，此处忽略不计。
满堂脚手架计算书一、工程概况本次搭建满堂脚手架的工程为_____，位于_____，建筑面积为_____平方米。
该建筑结构形式为_____，脚手架搭设高度为_____米，主要用于_____施工。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、施工图纸及相关文件三、脚手架设计参数1、脚手架立杆横距为_____米，纵距为_____米，步距为_____米。
2、内立杆距建筑物距离为_____米。
3、脚手架搭设高度超过_____米时，在架体顶部及底部设置水平剪刀撑。
4、剪刀撑斜杆与地面的倾角为_____度。
四、荷载计算1、恒载标准值（1）脚手架结构自重标准值：根据规范取值，每米立杆承受的结构自重为_____kN/m。
（2）构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等，根据实际选用的材料计算。
2、活载标准值（1）施工均布活荷载标准值：根据施工实际情况，取值为_____kN/m²。
（2）风荷载标准值基本风压：按照当地_____年一遇的风压取值，为_____kN/m²。
风荷载体型系数：根据脚手架的封闭情况确定，取值为_____。
五、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：包括自重和脚手板自重，按均布荷载计算。
活载：施工均布活荷载，按均布荷载计算。
2、强度验算按简支梁计算最大弯矩，然后进行强度验算，弯曲应力应小于或等于钢材的抗弯强度设计值。
3、挠度验算计算最大挠度，应小于或等于容许挠度。
六、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载：由纵向水平杆传来的恒载和活载。
2、强度验算按悬臂梁计算最大弯矩，进行强度验算。
3、挠度验算计算最大挠度，应满足规范要求。
七、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应满足要求。
八、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆段的轴向压力设计值，然后进行稳定性验算。
屋面满堂脚手架的计算书为了便于安装网架考虑在屋面以上搭设钢管满堂脚手架，采用φ48×3.5㎜钢管，横间为1M，纵向为1.2M，施工层铺设竹挑板，网架自重、槽钢轨道的重量为20T，由四条轨道支承此部分的荷载，即中间的轨道承受的力最大q=4900N/m1、荷载的计算:恒载：NG1=4.9×1.2×1.05=6.174KN网架及槽钢：脚手架钢管自重:查表得:NG2=2.81KN脚手架自重：NG3=0.35×1×1.2=0.42KN活载：NQ=1×1×1.2=1.2KN2、整体稳定性η=1.2/10.838=0.11 γη=1.59×1+0.11/1+1.17×0.11=1.564N=(6.174+2.81+42)×1.2+1.4×1.2=12.96查表:μ=1.55 L0=1.55×1.8=2.79 λ=L0/i=2.79/15.8=17.66查表:φ =0.954 A=489㎜2∵0.9N/φA=0.9×12960/0.954×489=25N/㎜2＜f c/γη΄=205/1.564=131N/㎜2∴满足要求3、扣件抗滑移的计算已知扣件抗滑移承载力设计值Rc=8.0KN由上图计算的R B的支座反力最大为9.072KN,所以R B支座必须设置双扣件才能满足抗滑移要求。
4、小横杆的计算由管面得知:N=1.2×(0.42+6.174)+1.4×1.2=9.6KNfc=pa2b2/3ElL=9.6×(0.7)2×(0.3)2/3×2.06×12.19×106×1=5.62N/㎜2＜fc=205 N/㎜2∴强度满足要求5qL4/384EL=5×9.6×(1)3/384×206×12.19×106=5.0㎜＜L/150=1000/150=6.667㎜∴挠度满足要求5、大横杆的计算脚手板自重：G k=0.35×1.2/3=0.14KN/m施工荷载：Q k=1×1.2/3=0.4 KN/mq=1.2×0.14+1.4×0.4=0.728 KN/mM Gk=0.1×0.14×1.2×1.2=0.02 KN.mM Qk=0.1×0.4×1.2×1.2=0.057 KN.mM=1.2×0.02+1.4×0.057=0.104 KN.mM x/5.08×103=0.104/5.08×103=0.02 KN/㎜2＜fc=0.205 KN/㎜2∴抗弯强度满足要求0.99qL4/100EI=0.99×（1.2×0.14+1.4×0.4）×1.24/100×2.06×106×12.19=0.06㎜＜1200/150=8㎜∴挠度满足要求6、立杆计算荷载由管面计算得:N=13.0KNN/A w=13/489=26.6N/㎜2＜fc=205N/㎜2因为步距为1.8m，回转半径i=15.8 λ=1.8/15.8=114查表数:φ=0.489则：N/φA=13000/0.489×489=54.365N/㎜2＜fc=205N/㎜2∴满足要求。
满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。
混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。
模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。
满堂脚手架计算书8.2.5、钢管支撑稳定性验算支架（剪刀撑设置加强型）搭设高度为3.90米，钢管支撑为Φ48×3 .0钢管，立柱间距为750×750，地面上0.20m设第一道（即扫地杆），之后每步1.20m 设一道纵横拉杆。
1、立杆的稳定性计算公式式中：A--立杆净截面面积：Φ48×3 .0钢管 A=424；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；N--计算立杆的轴向力设计值（N），φ--轴心受压立杆的稳定系数；φ= 0.148，根据长细比λ=l0/I 由《扣件式规范》A.0.6取值；计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；l0--计算长度（mm），应按本规范式第5.4.6条的规定计算；满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值:顶部立杆段：非顶部立杆段：式中: k——满堂支撑架立杆计算长度附加系数，k=1.155（查《扣件式规范》表5．4．6）；h——步距；h=1.8m。
a——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；a=0.2。
U1——立杆计算长度系数, U1=1.546（查《扣件式规范》表C-3）U2——立杆计算长度系数, U2=2.062（查《扣件式规范》表C-5）顶部立杆段：l0 = 1.155×1.546×（1.2+0.2)=2.50非顶部立杆段：l0 = 1.155×2.062×1.2=2.857计算长度取大值：l0 = 2.875 m；长细比 L o/i =181 ；由长细比 l o/i 的计算结果查表得到：φ= 0.218 ；二、荷载计算钢管的验算部位是钢管底部。
（一）荷载标准值1）静荷载标准值（1）每根立杆的支架自重：查《扣件式规范》A.0.3取立杆的支架自重（0.9×0.9）：0.1412KN/m；2）施工荷载施工荷载按13.0 KN（1300kg）；（二）荷载设计值1、立杆的轴向压力设计值为永久荷载的分项系数取1.20；1）每根立杆的支架自重：=1.2×0.1412×3.90=2.643KNN2）立杆承受的施工荷载：可变荷载的分项系数取1.30（标准值大于4kN／m2）；N1= 1.4×13=18.2KN+ N13）立杆承受总荷载为：N= NN =2.643+4.231=6.874KN三、稳定性验算1、不考虑风荷载时,σ= N/（φA）=6.874×103/（0.148×424）=127.315<205N/mm2，可以。
满堂脚手架专项施工方案及计算书1. 引言满堂脚手架是一种用于搭建高层建筑物外部工作平台的临时结构，它为施工人员提供安全可靠的工作环境。
本文档旨在提供满堂脚手架专项施工方案及计算书，以确保施工过程中脚手架的建造、使用和拆除符合安全、稳定和规范的要求。
2. 项目概述本项目为某高层建筑物外部维护工程，需要搭建满堂脚手架用于进行施工作业。
脚手架的设计、搭建、使用和拆除需按照国家相关规范、标准和要求进行。
3. 设计要求3.1 载荷要求：满堂脚手架的设计应能承受工作人员、材料和设备的自重、荷载和风荷载，并确保结构的安全性和稳定性。
3.2 材料要求：所使用的脚手架材料应符合国家相关标准和要求，材料的质量应稳定可靠，具有足够的强度和耐久性。
3.3 搭建要求：脚手架的搭建应由专业的搭建队伍进行，搭建前需制定详细的搭建方案，确保搭建过程安全可靠。
3.4 使用要求：脚手架的使用过程中，应设有专人负责管理和监督，保证脚手架的稳定性和安全性。
3.5 拆除要求：脚手架的拆除应由专业队伍进行，拆除前需检查脚手架的稳定性和安全性，确保无人员受到伤害。
4. 施工方案4.1 脚手架的搭建过程：•预处理：清理工地，确保基础和周围环境无障碍物。
•设置基础支撑：按照设计要求，在地基上设置基础支撑点。
•设置水平支撑架：在基础支撑点上设置水平支撑架。
•设置竖杆和水平梁：竖杆和水平梁规范安装，连接紧固，确保结构稳定。
•设置脚手架框架：按照设计要求，设置脚手架框架。
•安装脚手架平台：安装脚手架平台，确保平台水平、整齐、稳定。
4.2 脚手架的使用过程：•巡视检查：在使用过程中，定期巡视检查脚手架的稳定性和安全性。
•禁止超载：严禁超过脚手架承载能力的荷载。
•安全操作：工作人员必须按照安全操作规程进行作业，严禁站在脚手架的手扶梯上作业。
•防护设施：在脚手架上应设置合适的防护设施，如安全带、护栏等。
4.3 脚手架的拆除过程：•拆除准备：在拆除前，清理脚手架上的杂物，确保拆除过程安全无障碍。
满堂支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20164、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数脚手架安全等级 一级 结构重要性系数γ0 1.1 满堂支撑架的宽度B(m) 14 满堂支撑架的长度L(m) 12 满堂支撑架的高度H(m) 5.7 脚手架钢管类型 Ф48×3 立杆布置形式 单立杆 纵横向水平杆步距h(m) 1 立杆纵距la(m)0.6 立杆横距lb(m) 0.6立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2剪刀撑设置满足规范要求二、荷载参数搭设示意图：平面图侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算1k cG2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.1×0.6/(1+1)=0.03kN/m；G3k= g5k×l b/(n4+1)= 30×0.6/(1+1)=9kN/m；Q1k= q k×l b/(n4+1)= 3×0.6/(1+1)=0.9kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算。
满堂支撑架平台上无集中力q=γ0×max[1.2(G1k+G2k+ G3k)+1.4×Q1k,1.35(G1k+G2k+ G3k)+1.4×0.7×Q1k]=1.1×max[1.2×(0.2+0.03+9)+1.4×0.9,1.35×(0.2+0.03+9)+1.4×0.7×0.9]=14.677kN/mq1=γ0×1.35(G1k+G2k+ G3k)= 1.1×1.35×(0.2+0.03+9)=13.707kN/mq2=γ0×1.4×0.7×Q1k= 1.1×1.4×0.7×0.9=0.97 kN/m计算简图M max=ql2/8=14.677×0.62/8=0.66kN·mR max=ql/2=14.677×0.6/2=4.403kNV max=0.5q1la +0.5q2la =0.5×13.707×0.6+0.5×0.97×0.6＝4.403kNτmax＝3V max/(2bh0) =3×4.403×1000/(2×75×75)=1.174N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 满足要求！σ=M max/W=0.66×106/(70.312×103)=9.387N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q2=1.4×F1=1.4×1=1.4kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.87kN·mσ=M max/W=0.87×106/(70.312×103)=12.373N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求！剪力图(kN)R maxf=5.103kNV maxf=5.103kNτmax＝3V max/(2bh0) =3×5.103×1000/(2×75×75)=1.361N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 满足要求！2、挠度验算q'=G1k+G2k+G3k+Q1k= 0.2+0.03+9+0.9=10.13kN/mR'max= q'/2=10.13/2=5.065kNνmax=5q'l4/(384EI)=5×10.13×(0.6×103)4/(384×0.096×105×263.672×104)=0.675 mm≤min{600/150，10}=4mm满足要求！五、横向主梁验算支撑钢管传递最大支座力。
满堂支撑架平台上无集中力q=1.1×1.35 ×Nz=1.1×1.35 ×0.2=0.297kN/mq'=Nz=0.2kN/mp=R max=4.403kNp'=R'max=5.065kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.674kN·mσ=M max/W=0.674×106/(70.312×103)=9.586N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求！剪力图(kN)R maxf=2.291kNV maxf=2.291kNτmax＝3V max/(2bh0) =3×2.291×1000/(2×75×75)=0.611N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 满足要求！变形图(mm)νmax=0.914 mm≤min{600/150，10}=4mm满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q=1.1×1.35 ×Nz=1.1×1.35 ×0.2=0.297kN/mp=R max=4.403kNp2=R maxf=5.103kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.779kN·mσ=M max/W=0.779×106/(70.312×103)=11.079N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求！剪力图(kN)R maxf=2.641kNV maxf=2.641kNτmax＝3V max/(2bh0) =3×2.641×1000/(2×75×75)=0.704N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求！六、可调托座验算N=1×R max+F1=1×2.291+1=3.291kN≤[N]＝30kN满足要求！七、立杆的稳定性验算G1k a4cN G2=g2k×l a×l b=0.1×0.6×0.6=0.036kNl=max{l a,l b}=max{0.6,0.6}=0.6mN G5=g5k×l a×l b=30×0.6×0.6=10.8kNN Q1=q k×l a×l b=3×0.6×0.6=1.08kNN Q4=F1=1kN支撑脚手架风线荷载标准值q wk=l a×ωfk=0.6×0.27=0.162kN/m支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M okM ok=0.5H2q wk=0.5×5.72×0.162=2.632kN.m不考虑立杆附加轴力时：N d1=γ0×max[1.2×(N G1+N G2+N G5)+1.4(N Q1+0.7 ×N Q4),1.35×(N G1+N G2+N G5)+0.7×1.4×(N Q1+N Q4)]=1.1×max[1.2×(1.072+0.036+10.8)+1.4×(1.08+0.7×1),1.35×(1.072+0.036+10.8)+0.7×1.4×(1.08+1)]=19.926kN1、长细比验算l0=h+2a=1000+2×200=1400mmλ=l0/i=1400/15.9=88.05≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算查表得，υ＝0.673不考虑风荷载σ=N d1/（υA）=19.926×103/(0.673×424)=69.828 N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、抗倾覆验算参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+ l a×n4×N c+g2k+ g5k]+2×F1×B/2=142×0.6×[0.167×5.7/(0.6×0.6)+0.6×1×0.2+0.1+30]+2×1×14/2=3878.826kN. m≥3γ0M ok =3×1.1×2.632=8.685kN.m满足要求！九、立杆支承面承载力验算楼板抗冲切承载力：βh=1，f t=2.14N/mm2，σpc.m=1N/mm2，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=400-15=385mm，μm=4×(a+ho)=4×(200.00+385)=2340.00mmF l=(0.7βh f t+0.15σpc.m)ημm h0=(0.7×1×2.14×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.385=469.515k N≥N=19.926kN满足要求！1、局部受压承载力验算楼板局部受压承载力：ω=0.75，βl=(A b/A l)0.5=0.200，f cc=0.85×31.80=27.030N/mm2F l=ωβl f cc A=0.75×0.200×27.030×103×0.04=162.180kN≥N=19.926kN满足要求！。
