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满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.900+0.350×0.900=5.940kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.098kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.098×1000×1000/48600=2.020N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300=1.963kN截面抗剪强度计算值 T=3×1963.0/(2×900.000×18.000)=0.182N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.640×3004/(100×6000×437400)=0.181mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为11.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方40×90mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
梁顶托采用90×90mm木方。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.200×0.900+0.350×0.900)=4.333kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+1.000)×0.900=2.430kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.50×1.50/6 = 33.75cm3；I = 90.00×1.50×1.50×1.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.333+1.4×2.430)×0.200×0.200=0.034kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.034×1000×1000/33750=1.020N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.333+1.4×2.430)×0.200=1.032kN截面抗剪强度计算值 T=3×1032.0/(2×900.000×15.000)=0.115N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.333×2004/(100×6000×253125)=0.031mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
楼面模板支撑计算书工程名称：000编制单位：1.计算参数结构板厚120mm，层高 3.60m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③ q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=400mm,计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.107，M1=K M q1L2 =-0.107×7.47×4002=-127886N·mm剪力系数K V=0.606，V1=K V q1L=0.606×7.47×400=1811Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.107，M2=K M q2L2=-0.107×3.97×4002=-67966N·mm跨中弯矩系数K M=0.077，M3=K M q2L2=0.077×3.97×4002=48910N·mm剪力系数K V=0.606，V2=K V q2L=0.606×3.97×400=962N挠度系数Kυ=0.644，υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×4004/(100×6000×486000)=0.19mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ，计算简图如下跨中弯矩系数K M=0.200，M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×400=280000N·mm支座弯矩系数K M=-0.100，M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×400=-140000N·mm剪力系数K V=0.600，V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×4003/(100×6000×486000)=0.80mm 2）抗弯强度验算M1=-127886N·mm，M2＋M5=-207966N·mm，M3＋M4=328910N·mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
工程名称：一号总装车间120厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》(DG/TJ08-016-2004 J10374-2004)。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
部位：满堂楼板模板支架1一、计算参数楼板长边为6.000米，短边为3.000米。
模板支架搭设高度为11.700米，采用的钢管类型为Φ48×3.5。
脚手架搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.800米，横距 l=0.800米，步距 h=1.500米。
板底横向钢管距离0.800米，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)=0.050，板底支撑方式和搭设简图如下图。
图楼板支撑架立面简图楼板面板采用胶合板，板厚18.000mm板底支撑采用木方50.000mm×100.000mm,布置间距为300.000mm荷载数据楼板现浇厚度：120.000mm模板自重：0.300kN/m2混凝土自重：24.000kN/m3钢筋自重：1.100kN/m3倾倒混凝土的荷载标准值：2.000kN/m2施工均布荷载标准值：1.000kN/m2本楼板支架为高模板支架，建议进行整体稳定分析强度折减系数：钢管强度折减系数：1.000扣件抗滑承载力系数：1.000三、模板计算1、模板面板计算模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 =2.650kN/m活荷载标准值 q2 =2.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =43200.000mm3；I =388800.000mm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.000N/mm；M = 0.100ql其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M =0.059kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f =58855.690/43200.000=1.362N/mm 面板的抗弯强度验算 f≤[f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q =1.177kN截面抗剪强度计算值 T =0.123N/mm截面抗剪强度设计值 [T] =1.400N/mm抗剪强度验算 T≤[T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql / 100EI < [v] = 300.000/150面板最大挠度计算值 v =0.117mm面板的最大挠度小于等于300.000/150,满足要求!2、模板支撑木方的计算1).荷载的计算静荷载 q1 =0.30×0.30+25.10×120.00/1000×0.30=0.994kN/m活荷载计算施工荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：活荷载 q2 =2.00×0.30+1.00×0.30=0.900kN/m2).木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
满堂脚手架计算公式概述满堂脚手架是一种用于搭建建筑物内部或外部支撑结构的临时性工具。
在施工现场，脚手架的搭建是必不可少的工作环节之一。
为了确保施工安全和施工质量，需要对脚手架进行合理设计和计算。
本文将介绍满堂脚手架的计算公式，帮助工程师和施工人员了解如何计算和设计满堂脚手架。
满堂脚手架计算公式1. 脚手架高度计算公式满堂脚手架的高度是指地面到脚手架顶部的垂直距离。
根据安全要求和施工需要，脚手架的高度需满足一定标准。
一般情况下，满堂脚手架的高度计算公式如下：脚手架高度 = 最高施工层高度 + 安全间距 + 手扶梯高度其中，最高施工层高度是指所建筑物的最高层的高度，安全间距是指脚手架至墙面或其他障碍物的水平间距，手扶梯高度是指脚手架顶部到楼板高度的距离。
2. 脚手架材料计算公式为了确保脚手架的稳定性和承载能力，需要计算和选择适当的脚手架材料。
一般情况下，脚手架的水平和竖直支撑材料的计算公式如下：水平材料长度 = 建筑物宽度 + 2 ×净空宽度竖直材料高度 = 脚手架高度 + 横梁高度其中，建筑物宽度是指建筑物平面投影的宽度，净空宽度是指脚手架立柱的间距，横梁高度是指水平支撑材料的高度。
3. 脚手架承载力计算公式脚手架的承载力是指脚手架能够承受的最大荷载。
为确保脚手架的安全性，需要根据设计标准对承载力进行计算和检验。
一般情况下，满堂脚手架的承载力计算公式如下：承载力 = 脚手架重量 + 施工人员和材料的重量脚手架重量包括脚手架材料本身的重量，施工人员和材料的重量是指在脚手架上工作的人员和材料的总重量。
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书（屋面120mm厚楼板）一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2 三、面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1. 4×2.5×1)=6.727kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=6.229kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(6.727,6.229)=6.727kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1)=3.577kN/ mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1)=4.024k N/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN（图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：M max=0.076kN·m（图7）面板弯矩图σ=M max/W=0.076×106/24000=3.153N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.312kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图ν=0.211mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1 由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1 000)=2.018kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000)=1.86 9kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(2.018,1.869)=2.018kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000)=1. 073kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000) =1.207kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图M max=0.651kN·mσ=M max/W=0.651×106/(64×103)=10.179N/mm2≤[f]=11N/mm2 满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图V max=3.365kNτmax=V max S/(Ib0)=3.365×1000×48×103/(256×104×6×10)=1.051N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000=0.994kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图νmax=0.238mm≤[ν]=1×1000/400=2.5mm满足要求五、主梁验算将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。
扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范 :《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《钢结构设计规范》 GB50017-2003《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》 JGJ 164-2008计算参数 :钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为 4.0m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.50m。
面板厚度18mm剪切强度1.4N/mn?，抗弯强度15.0N/mn?，弹性模量6000.0N/mn?。
内龙骨采用50. x 100.mm木方，间距300mm 木方剪切强度1.3N/mn?，抗弯强度15.0N/mn?，弹性模量9000.0N/mn?。
梁顶托采用100. x lOO.mm木方。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2,施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图 1 楼板支撑架立面简图图 2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2x(25.10 x0.20+0.20)+1.40 x2.50=9.764kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.35x25.10x0.20+0.7x1.40x2.50=9.227kN/m 2由于可变荷载效应控制的组合 S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取采1.40 用的钢管类型为© 48x 3.5。
钢管惯性矩计算采用匸n (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 Wn (D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
满堂脚手架设计详细计算方法满堂脚手架是指由多个水平和垂直支撑构成的搭建框架，用于支撑工程施工过程中的人员和材料。
设计满堂脚手架时，需要进行详细的计算和布置，以确保其稳定性和安全性。
以下是满堂脚手架设计的详细计算方法的一般步骤：第一步：确定基本参数确定满堂脚手架的高度、跨度、支撑点间距等基本参数。
根据所搭建的工程的具体情况，如建筑物的高度、平面形状和结构类型，选择合适的参数。
第二步：计算垂直支撑力根据满堂脚手架的高度和跨度，计算出垂直支撑力。
垂直支撑力是指施加在满堂脚手架立柱上的力，需要考虑人员和材料的重量以及施工过程中的动载荷。
根据相关规范和经验公式，计算出每个立柱所受的垂直支撑力。
第三步：计算水平支撑力根据满堂脚手架的高度和跨度，计算出水平支撑力。
水平支撑力是指施加在满堂脚手架水平支撑杆上的力，需要考虑垂直支撑力和水平作用力及其分布情况。
根据相关规范和经验公式，计算出每根水平支撑杆所受的水平支撑力。
第四步：计算连接节点的承载力第五步：确定材料规格根据计算结果，确定满堂脚手架所使用的材料规格。
包括满堂脚手架的立柱、水平支撑杆和连接件等。
选择合适的材料规格，以满足设计要求。
第六步：进行结构布局根据计算结果和材料规格，进行满堂脚手架的结构布局。
根据满堂脚手架的高度和跨度，确定立柱和水平支撑杆的数量和布置位置。
同时，考虑结构的稳定性和刚度，需合理设置对角支撑杆，并考虑支撑点间距的适当调整。
第七步：检验满堂脚手架的稳定性根据所布置的满堂脚手架结构，进行稳定性检验。
对于大型和特殊情况下的满堂脚手架，可以进行有限元分析或其他计算方法对其稳定性进行评估。
第八步：制定使用规程和安全操作规范根据满堂脚手架的设计和布置，制定相应的使用规程和安全操作规范。
规范人员和材料的使用方式，确保施工过程中的安全性。
最后，需要强调的是，满堂脚手架的设计和计算需要符合相关的规范和标准要求，并在实际施工过程中随时检查和监测，确保满堂脚手架的安全运行。
满堂支架的计算算例满堂支架是一种常见于建筑工程中的结构支撑形式，用于提供支撑和稳定的功能，以防止结构失稳或倒塌。
下面是一个关于满堂支架的计算算例，详细介绍了它的设计和计算过程。
1.引言满堂支架是建筑工程中常用的支撑结构，用于提供临时支撑和稳定性。
它一般由水平和竖直杆件组成，可以根据需要进行调整和安装。
本文将以一座三层建筑为例，计算满堂支架的设计和安装。
2.建筑结构参数建筑结构参数如下：-建筑高度：12米-楼层数：3层-楼板宽度：5米-楼板厚度：0.2米-楼板自重：2.5kN/m²-混凝土强度等级：C25-支撑点间距：3米3.设计计算3.1楼板荷载计算首先，计算楼板的总荷载。
根据楼板宽度和自重，得到每平米楼板的自重荷载为：自重荷载=楼板宽度×楼板厚度×楼板自重=5m×0.2m×2.5kN/m²=2.5kN总荷载=自重荷载×楼层数=2.5kN×3=7.5kN3.2满堂支架荷载计算接下来，计算满堂支架的荷载。
满堂支架承受的荷载包括楼板荷载和自重荷载。
楼板荷载=楼板宽度×楼板自重=5m×2.5kN/m²=12.5kN/m满堂支架荷载=楼板荷载×支撑点间距=12.5kN/m×3m=37.5kN3.3杆件计算根据支架荷载和结构参数，计算满堂支架杆件的尺寸和数量。
首先，计算竖直杆件的数量。
每层楼需要一根竖直杆件，所以总杆件数量为楼层数。
总竖直杆件数量=楼层数=3根其次，计算水平杆件的数量。
每层楼需要两根水平杆件，所以总杆件数量为楼层数的两倍。
总水平杆件数量=楼层数×2=3根×2=6根然后，计算杆件截面面积。
假设杆件材料为Q235钢，使用方管作为杆件。
方管的截面面积可根据设计要求和安全系数确定。
最后，根据杆件截面面积和长度计算杆件的弯曲强度。
通常，设计时需要考虑杆件的弯曲强度和稳定性。
