柱模板KZ1(设置对拉螺栓)计算书

柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝31.11 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×31.11＝18.899kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.899×0.22-0.121×0.882×0.22＝-0.085kN·m σ＝M max/W＝0.085×106/(1/6×500×152)＝4.542N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×31.11＝15.555kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×15.555×2004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.125mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×39.563＝7.913 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.209kN·mσ＝M max/W＝0.209×106/64×103＝3.259N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.392kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.392×1000/(2×60×80)＝0.748N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×31.11＝6.222 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.11mm≤[ν]＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.482正常使用极限状态R max=3.524五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218 kN/m2 F2=γcH=24×4300/1000=103.2 kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218 kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱的长边尺寸大小确定组合类型：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844 kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218 kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。

W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。

（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m)M max＝0.198kN·mσ＝M max/W＝0.198×106/37500=5.292N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图q k＝bS k=1×41.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)νmax=0.156mm≤[ν]＝max(700/5,700/5)/400=0.35mm满足要求五、次楞验算根据工程实际次楞竖直放置，且承受线性变化荷载，为了符合实际可采用墙全高内的次楞的实际跨数作为计算模型，这样做符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图柱底部线性荷载最大处为：其中次楞间距: a=max(L/m,B/n)=max(700/5,700/5)/1000=0.14 mq＝aS＝0.14×51.844=7.258kN/mq k＝aS k＝0.14×41.218=5.771kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图M max＝0.23kN·mσ＝M max/W＝0.23×106/(83.333×1000)=2.759N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图V max=1.98kNτ=V max S0/(Ib) = 1.98×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.594N/mm2≤[f v]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν=0.289mm≤[ν]＝0.14×1000/400=0.35mm满足要求4、支座反力计算从下至上第1道对拉螺栓的支座反力为：=3.021kNRmax1=2.402kNRmaxk1从下至上第2道对拉螺栓的支座反力为：=3.722kNRmax2=2.96kNRmaxk2从下至上第3道对拉螺栓的支座反力为：=3.659kNRmax3=2.909kNRmaxk3从下至上第4道对拉螺栓的支座反力为：=2.356kNRmax4R=1.873kNmaxk4从下至上第5道对拉螺栓的支座反力为：R=2.289kNmax5=1.82kNRmaxk5从下至上第6道对拉螺栓的支座反力为：=0.633kNRmax6=0.503kNRmaxk6根据以上计算可以确定第2道对拉螺栓最为不利。

柱模板KZZ2（设置对拉螺栓）计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》jgj162-20212、《混凝土结构设计规范》gb50010-20213、《建筑结构荷载规范》gb50009-20214、《钢结构设计规范》gb50017-2021一、工程属性崭新淋混凝土柱名称崭新淋混凝土柱的排序高度(mm)14楼负一层kzz1崭新淋混凝土柱长边边长(mm)4200崭新淋混凝土柱短边边长(mm)900900二、荷载女团《建筑施工模板恩侧压力排序依据规范全系列技术规范》混凝土重力密度γc(kn/m)jgj162-2021崭新淋混凝土初稀时间t0(h)混凝土坍落度影响修正系数β241外加剂影响修正系数β1混凝土铺设速度v(m/h)4.2min{0.22γct0β1β2v1/232512混凝土侧压力排序边线处至新淋混凝土顶面总高度h(m)2崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k(kn/m)2，γch}＝min{0.22×25×4×1×1×221/2，25×4.2}＝min{31.113，105}＝31.113kn/m2飞溅混凝土时对垂直面模板荷载标准值q3k(kn/m)崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γch]＝min[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kn/m2承载能力音速状态设计值s承＝0.9max[1.2g4k+1.4q3k，1.35g4k+1.4×0.7q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kn/m2正常采用音速状态设计值s正＝g4k＝31.11kn/m2三、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值[f](n/mm)柱长边小梁根数柱箍间距l1(mm)2覆面竹胶合板14.744700面板厚度(mm)面板弹性模量e(n/mm)柱短边小梁根数21589254模板设计平面图1、强度求函数最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bg4k＝0.9×1.35×0.7×31.11＝26.459kn/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bq3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kn/mmmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×26.459×0.32-0.117×1.235×0.32＝-0.251knmσ＝mmax/w＝0.251×106/(1/6×700×152)＝9.567n/mm2≤[f]＝14.74n/mm2满足要求！2、挠度求函数作用线荷载q＝bs正＝0.7×31.11＝21.777kn/mν＝0.677ql4/(100ei)＝0.677×21.777×3004/(100×8925×(1/12×700×153))＝0.68mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！四、小梁验算小梁类型小梁横截面惯性矩i(cm)4矩形木楞256小梁横截面类型(mm)小梁横截面抵抗矩w(cm)360×8064小梁抗弯强度设计值[f](n/mm)小梁抗剪强度设计值[τ](n/mm)2213.51.35小梁弹性模量e(n/mm)最高处柱缝距楼面距离(mm)290001801、强度求函数小梁上促进作用线荷载q＝bs顺＝0.3×39.563＝11.869kn/m小梁弯矩图(knm)mmax＝1.605knmσ＝mmax/w＝1.605×106/64×103＝25.073n/mm2＞[f]＝13.5n/mm2不满足要求！请优化柱箍间距，或增大相应柱边小梁根数！2、抗剪验算小梁抠力图(knm)vmax＝6.185knτmax=3vmax/(2bh0)=3×6.185×1000/(2×60×80)＝1.933n/mm2>[τ]=1.35n/mm2不满足要求！恳请增大梁底提振小梁间距或挑选最合适材料类型，或减少梁底提振小梁，或优化小梁边线！3、挠度求函数小梁上作用线荷载q＝bs正＝0.3×31.11＝9.333kn/m小梁变形图(mm)ν＝7.716mm＞[ν]＝1.75mm不满足要求！恳请优化柱箍边线，或减小适当柱边小梁根数！4、支座反力排序承载能力音速状态rmax=12.357正常采用音速状态。

柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性二、荷载组合4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.6×38.4＝27.99kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.6×2＝1.06kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×27.99×0.262-0.121×1.06×0.262＝-0.21kN·m σ＝M max/W＝0.21×106/(1/6×600×152)＝9.18N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.6×38.4＝23.04kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×23.04×257.144/(100×10000×(1/12×600×153))＝0.38mm≤[ν]＝l/400＝257.14/400＝0.64mm满足要求！四、小梁验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.26×48.42＝12.45 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.56kN·mσ＝M max/W＝0.56×106/42.15×103＝13.29N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.26×38.4＝9.87 kN/m面板变形图(mm)ν＝1.06mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.84kN·m，N1＝16.88kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.21kN·m，N2＝10.15kNM/W n＝0.84×106/(4.49×103)＝187.53N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝0.33mm≤[ν]＝l/400＝1.25mmν2＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝0.75mm满足要求！六、对拉螺栓验算t满足要求！N＝16.88×1=16.88kN≤26kN满足要求！。

1.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取25kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,此处取2.5小时V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取0.3m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取1.5m β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。

β2-----混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm 时，取1.15。

大模板侧压力计算22/1210/39.103.015.12.15.22522.022.0m KN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγH F c γ==25x1.5=37.5KN/m 2取二者中的较小值，F =10.39kN/ m 2有效压头高度：m F h c 42.025/39.10/===γ倾倒混凝土产生的水平载荷标准值查表17-78（建筑施工手册）为4.0 kN/ m 22/068.184.142.139.10m KN q =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为10.39KN/m2,设计值为18.068KN/m2。

计算公式: N < [N] = fA其中N ——对拉螺栓所受的拉力；A ——对拉螺栓有效面积(mm2)；f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓承受最大拉力N = 18.068×0.7×0.7/1=8.85kN对拉螺栓直径为16mm；对拉螺栓有效面积为 A=144mm2；对拉螺栓承受拉力最大值为 [N]= fA=24.5 kN；N < [N]故满足要求。

地下室柱模板计算书计算依据：建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008.下面简称规范KZ截面1000×1100，柱高5.1m（不包括板厚）。

板厚250。

梁的尺寸及梁与柱的相对位置：梁柱位置由于柱截面尺寸较大，决定采用槽钢和对拉螺栓做柱箍：柱模板材料：15厚胶合板，方木50×80，对拉螺栓φ16，[ 12.6槽钢由规范 4.1，当采用内部振捣器时，新浇筑混凝土作用于模板的侧压力标准值（G 4K ）,可按下列公式计算，并取其中的较小值：我们采用（4.1.1-2）计算侧压力。

因为现在混凝土的坍落度往往大于150mm ，此时混凝土坍落度影响系数β2 无数据可查。

此外，当用混凝土泵车浇筑柱时，混凝土上升的速度大于6m/h 。

以本例柱计算，柱混凝土体积为1.1*1*5.1=5.61m 3 。

一台10m 3 的罐车供料，用泵车浇筑，在10分钟内完全可以将柱的混凝土浇筑完毕。

此时，混凝土的上升的速度为 5.1/（10/60）=30.6m/h 。

大于6m/h 。

而公式（4.1.1-1）只适用于混凝土浇筑速度≤6m/h 的情况。

（规范106面，4.1.1条文说明）所以，我们采用（4.1.1-2）计算混凝土对模板的侧压力： 侧压力标准值 G 4K =γc H=24*5.1=122.4KN/m 2倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：Q 3K =2KN/m 2 由规范4.3， 有结构重要性系数 0.9 荷载组合值系数 0.7 本例，显然恒载起控制作用。

因为G 4K > Q 3K 。

于是 底部荷载设计值 0.9*122.4*1.35=148.72KN/m 2 顶部荷载设计值 0.9*2*0.7*1.4=1.76KN/m 2 侧压力设计值分布图：)11.1.4(22.021210-=Vt F c ββγ)21.1.4(-=H F C γ计算过程见下面的电子表格Excel。

上面的电子表格在Word中不可能看到计算过程。

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=600mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 4.65mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm 。

柱箍采用60×80mm 木方。

柱模板竖楞截面宽度60mm ，高度80mm 。

B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。

面板厚度14mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15N/mm 2，弹性模量6000N/mm 2。

木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15N/mm 2，弹性模量9000N/mm 2。

600柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3h ； T —— 混凝土的入模温度，取15℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.65m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.87kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×31.88=28.692kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×3=2.7kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下17.19kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m 。

荷载计算值 q = 1.2×28.692×0.45+1.4×2.7×0.45=17.195kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 45×1.4×1.4/6 = 14.7cm 3；截面惯性矩 I = bh 3/12 = 45×1.4×1.4×1.4/12 = 10.29cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。

柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性二、荷载组合4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.4×38.4＝18.66kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.4×2＝0.71kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.66×0.182-0.121×0.71×0.182＝-0.06kN·m σ＝M max/W＝0.06×106/(1/6×400×152)＝4.25N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.4×38.4＝15.36kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×15.36×1754/(100×10000×(1/12×400×153))＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 40×90小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 200小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.18×48.42＝8.47 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.17kN·mσ＝M max/W＝0.17×106/54×103＝3.14N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.18×38.4＝6.72 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.1mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3.5 柱箍截面惯性矩I(cm4) 12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3) 5.08 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.2kN·m，N1＝5.27kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.2kN·m，N2＝5.27kNM/W n＝0.2×106/(5.08×103)＝39.11N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝1.14mmν2＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝1.14mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 扣件类型3形12型扣件容许荷载(kN) 12t满足要求！N＝5.27×2=10.54kN≤12kN满足要求！。

柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性二、荷载组合4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m 2 承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q 1＝0.9×1.35bG 4k ＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×23.33×0.262-0.121×0.88×0.262＝-0.17kN·m σ＝M max/W＝0.17×106/(1/6×500×152)＝9.12N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×19.2×256.254/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.37mm≤[ν]＝l/400＝256.25/400＝0.64mm满足要求！四、小梁验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.26×48.42＝12.41 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.26kN·mσ＝M max/W＝0.26×106/40.83×103＝6.4N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.26×38.4＝9.84 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.13mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.17kN·m，N1＝5.01kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN) M2＝0.3kN·m，N2＝6.54kNM/W n＝0.3×106/(25.3×103)＝11.72N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝0mm≤[ν]＝l/400＝1mmν2＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝1.09mm满足要求！六、对拉螺栓验算t满足要求！N＝6.54×2=13.09kN≤26kN 满足要求！财务管理工作总结[财务管理工作总结]2009年上半年，我们驻厂财会组在公司计财部的正确领导下，在厂各部门的大力配合下，全组人员尽“参与、监督、服务”职能，以实现企业生产经营目标为核心，以成本管理为重点，全面落实预算管理，加强会计基础工作，充分发挥财务管理在企业管理中的核心作用，较好地完成了各项工作任务，财务管理水平有了大幅度的提高，财务管理工作总结。

对拉螺栓及柱箍选用计算书一、浇筑砼对模板的侧压力P m=0.22×γc×t0×β1×β2×V1/2P m=25H其中：P m：砼对模板的侧压力，取上述最小值V：砼浇筑速度，取2.5m/hγc：砼的重力密度（kN/m3），取25 kN/m3t0：砼初凝时间（h），t0=200/（T+15），砼入模温度为23℃β1：砼外加剂修正系数，取1.2β2：砼的坍落度修正系数，取1.15H：砼的浇筑高度，取7.37m则：P m=63.2 kN/m2二、对拉螺栓选用计算：在柱子两侧设1~2根对拉螺栓，知：1根φ16的对拉螺栓可承受拉力F=34.2kN，1根φ25的对拉螺栓可承受拉力F=83.4kN，1根φ20的对拉螺栓可承受拉力F=51.9kN，F= P m A= P m ab其中：F：对拉螺栓受到的拉力a：对拉螺栓的横向间距b：对拉螺栓的纵向间距，取0.5mA：对拉螺栓分担的受荷面积1.柱宽为1.266m时：F=63.2×0.5×1.45/2=29.9 kN2.柱宽为1.62m时：F=63.2×0.5×1.844/2=29.1kN通过计算可知: 选用φ16对拉螺栓能满足要求。

因此应在柱两侧各设1根φ16对拉螺栓。

3. 柱宽为2.1m时：在柱两侧各设2根φ20对拉螺栓，则：F=63.2×0.5×2.34/2=37.1kN＜f =51.9kN，满足要求。

4. 柱宽为2.25m时：在柱两侧各设1根φ20对拉螺栓，则：F=63.2×0.5×2.49/2=39.4kN＜f =51.9kN，满足要求。

5.柱宽为2.6m时：在柱两侧各设1根φ20对拉螺栓，则：F=63.2×0.5×2.84/2=44.9kN＜f =51.9kN，满足要求。

6.柱宽为3.0m时：在柱两侧各设1根φ20对拉螺栓，则：F=63.2×0.5×3.24/2=51.2kN＜f =51.9kN，能满足要求7.柱宽为3.3m时：在柱两侧各设1根φ20对拉螺栓，则：F=63.2×0.5×3.54/2=55.9kN ＞f =51.9kN，不能满足要求在柱两侧各设1根φ20对拉螺栓外，再在柱中均匀布置2根φ20对拉螺栓则：F=63.2×0.5×3.54/4=28kN ＜f =51.9kN，不能满足要求8.基础梁上对拉螺栓选用验算：（梁高2000mm）基础梁的对拉螺栓选用φ16对拉螺栓，对拉螺栓的水平和垂直方向间距均为600mm。