第一章概论
1.编写本指南的目的
主要目的：指导加油口盖的设计；为加油口盖系统的校核提供参考。
2.本指南的适用范围
本指南主要适用于江淮汽车有限公司M1类车型的金属加油口盖总成，其他类型车辆加油口盖可以参考此指南的相关内容。
3.定义
加油口盖是位于车身侧围，遮挡在汽车油箱加注口外的，一个可翻转开启的部件。4.功能
1、供加油枪进出，遮蔽油箱加注口，有防盗作用（无执行器的无防盗功能）；
2、与车身侧围外板型面成连续性，保持了侧围外观的整体性和美观。有时也起装饰作用。
第二章设计要素
本节主要介绍加油口盖在外观、构造、功能、机构等方面的型式和差异，及其适用情况和需注意的事项。
1．布置位置
总体上来说和油箱布置的位置相关：
1）油箱在后底板位置的，加油口盖一般布置在后轮罩的上方。
2）油箱在前底板位置的，加油口盖一般布置在B柱位置。
2．材料
按照使用的主要材料不同，分为：金属加油口盖、塑料加油口盖。
1）.金属加油口盖
优点：耐候性好，涂装可随车身进行，一般与车身无色差；钣金可以变形，故
易于调整与侧围的间隙面差。
缺点：零件数量多，工艺较复杂（冲压、焊装、涂装），尺寸比较难控
制；重量大；出容易生锈；
2).塑料加油口盖：
优点：重量轻，结构简单（一般只有一个零件），成型简单（一般只需一次注
塑成型）；
缺点：色差问题是品质难点，耐候性较差，因塑料件成型后不可塑性变
形，对车身精度要求高
可根据供应商制造水平和具体车型布置情况选用不同材料。
3.形状
常见的加油口盖板外形有：圆形，方形、菱形、椭圆形等其他形状，如下图：
加油口盖的形状由以下几个因素决定：（1）整车外形设计风格，（2）对分缝和型面特征的避让，（3）布置空间的约束。
4.开启方法
4.1 机械式一般采用开启手柄，通过拉线拉动加油口盖的锁止机构打开加油口盖。
4.2 电子式主要通过按按钮将信号传给加油口盖的电子开启机构以打开加油口盖。
4.3 手动式一般没有锁止机构，通过手指扳动加油口盖板本身开启。此类加油口盖设计
时要预留手指操作空间，还要设置关闭时定位装置。
5.弹开结构
按照弹开结构不同，分为弹簧式、弹片式、扭簧式、非弹开式等，如下图。
弹簧式加油口盖扭簧式加油口盖
弹片式加油口盖
非弹开式加油口盖是用手直接打开的手动开启方法，为了防盗，通常里面加注口的塑料盖需要用钥匙打开。这类加油口盖也有弹簧或弹片，在关闭时起压紧的作用。
6.底座固定位置
加油口盖转轴和转臂的底座安装位置对整个加油口盖结构影响较大。可以分为外露式（图15、图16）、内藏式（图4 、图5）等。
外露式指安装面在侧围加油口一边（一般为车前侧），安装面与侧围型面（XZ 面）平行。因此，安装面可以直接看到，装配就相对方便的安装相对容易实现。但是转动支架尺布置空间就非常有限，一般没有长的转臂。多用于方形加油口盖板，对于圆形、菱形的加油口盖板布置难度较大。
内藏式是指安装在侧围内侧，安装面一般与侧围型面垂直（YZ 面）,或者有一定角度的斜面。因为机构藏于侧围内侧，转动支架相对较大，转臂也较长，但装配操作性稍差。适用各种外形的加油口盖。
7.联接方式
金属加油口盖的盖板一般有内板和外板，内外板间联接方式有焊接、包边、粘结
三种方
非弹开式加油口盖
式。
焊接式：工艺操作比较方便，但是容易产生焊接缺陷。因需预留焊接边，运动分析的时候，回转空间要求比较大。可使用点焊和氩弧焊进行焊接。氩弧焊所需焊接边短，熔化极氩弧焊外观好，故推荐焊接内外板使用熔化极氩弧焊。
包边式：工艺上需要增加一套包边模来实现包边，结构上要稍比焊接式简单，而且，在做运动分析的时候，由于没有焊接边，对运动回转空间要求比较小。
粘结式：乘用车上应用较少，多见于中大型客车、货车，结构简单，相当粗狂的设计。 8.外观要求
塑料加油口盖：产品表面要求平整，无飞边、裂纹、收缩等缺陷；产品成型并涂装完成24小时后，形状尺寸应符合图纸和检具要求；产品成型后不应有变形翘曲和受热应变变形；加油口盖板外表面与车身不能存在色差。
金属加油口盖：外观要求平整，弧度光顺，无变形、坑包、褶皱等外观缺陷；内外板焊接处焊接可靠，无漏焊、虚焊、毛刺、飞溅、焊点扭曲、裂纹、烧穿、未焊透等现象，不允许焊接热影响区扩展到A 面上。 9.法规要求（注油管旋盖挂绳）
ECER34要求在加油口盖上增加一个孔，用以固定注油管旋盖。我们通常是在加油口盖内板上开一个Φ6.4mm 的孔来固定。目前公司乘用车系列（宾悦，同悦，瑞鹰，和悦）注油管旋盖通用。
氩弧焊 点焊
第三章 加油口盖结构设计
第一节 加油口盖的结构及材料选择
1、加油口盖的结构
一般来说，金属加油口盖由外板、内板、固定支架（铰链）3、旋转轴4、弹簧或者
弹片，缓冲垫组成。整个加油口盖固定在“加油口底座”上。下图分别为外露式和内藏式加油口盖典型结构爆炸图：
外露式加油口盖结构爆炸图
2、加油口盖的材料及料厚的选择
金属加油口盖内外板材料一般采用SPCC ，外板厚度0.7mm ，内板厚度1.5mm ，需特别加强的可选用2.0mm 。
转轴选用Q235，直径Φ3.0mm 。 弹片选用65Mn ，厚度0.4mm 。
第二节 加油口盖设计的重要环节
1、外观间隙面差的定义
间隙和面差指的是与侧围外板之间的间隙和面差。外观间隙（一般指倒角前的）和面差，在造型阶段就已经确定，设计阶段根据A 面进行详细的设计，此时必须保证油箱口盖一周的外观间隙和面差是均匀的，即满足理论要求的间隙值和面差值。
静止外观间隙取2.5mm ，3mm ；面差以加油口盖不高于侧围为准，取-0.5±0.5，有特殊造型要求,按造型修正。
2、加油口盖转轴的布置
2.1外露式加油口盖
旋转轴
弹片
外板
内板
内藏式加油口盖结构爆炸图
2.1.1卷边距离与外板宽度比的设定：
旋转轴与内板相配合的卷边距离与加油口盖外板宽度比D/L ＝ 1/2 ～2/3为宜。如果小于1/2，容易出现加油口盖晃动，铰链强度不够等现象，导致面差和间隙出现问题；如果大于2/3，会加大旋转轴附近内外板之间的焊点布置的难度，也会影响到加油口盖的强度，体现为面差和间隙不均等问题。
2.1.2位置的布置
一般来讲，旋转轴布置在加油口盖的边缘，且比较靠近外板的翻边及外板的内侧表面，这样，旋转半径相对较小，运动间隙容易保证。当然，具体的布置需要反复尝试和调整。 A-B ≥2mm ，这样才容易调整轴线。
2.2内藏式加油口盖
2.2.1卷边距离与外板宽度比的设定
图23 加油口盖卷边距离和外板宽度示意图
相对外露式，内藏式有一条较长的弯臂，因布置空间有限，弯臂不能太宽，因此卷边距离也受到限制。原则上，为保证强度和间隙面差的保持，D 应在空间允许下尽量大。一般D/L 在1/5~1/3间取一个合适的值。 2.2.2 布置位置
内藏式加油口盖开启时的运动轨迹是由转轴和弯臂共同决定的，距离B 是转轴到侧围加油口边缘的距离，弯臂上距离A 应大于B ，才能保证开启最大角时不发生干涉。
2.3方向的设计。
一般来说，加油口盖旋转轴的轴线布置尽可能和靠近轴线的加油口盖外板外观特征线平行。这样才能保证开启平稳。如下图两条加粗红线。
为保证加油口盖在打开状态下不会因重力作用而自动回转，应对旋转轴进行受力分析，避免会因重力关闭的情况。
2.4运动校核
加油口盖轴线位置示意图
A
B
转轴
弯臂
固定支架
衡量轴线布置是否合理，主要看加油口盖外板、内板运动时与周围零件（侧围外板和加油口底座）之间的间隙；保证在运动全过程中（从设计位置直到打开到最大开启角度+5度），加油口盖与侧围外板在考虑公差的极限状态下全运动过程中最小间隙≥1mm。
开启角度一般90～120度。应在最大开启角和闭合状态下布置限位和缓冲装置。
3.加油口盖外板设计
3.1焊接式的结构
由于加油口盖外面的型面直接根据造型A面确定，所有加油口盖外板的设计主要指翻边的设计。
加油口盖翻边的设计影响到侧围外板与其配合的翻边角度，进而影响侧围外板的成型工艺，如下图26：R1，R2都不允许出现冲压负角，而且这两个翻边和侧围外板的距离至少保证在2.5mm以上。
翻边的高度（从R切线点算起）：氩弧焊的焊接边为5mm；点焊焊接边为8mm~12mm。非焊点处为3mm。加油口盖外板R角，一周都是等半径的。
R1
R2
图26 加油口盖翻边示意图
3.2包边式结构
包边式结构，加油口盖外板压合边在直线处长5mm~8mm，圆角处长3mm~5mm。压合处内板的边线到外板包边后圆角的间隙为1mm~2mm。
4.加油口盖内板的设计`
加油口盖内板是加油口盖上面比较重要的件，它连结外板、旋转轴和固定支架，具备一些运动限位作用，同时又对加油口盖的强度起主要作用。
4.1 旋转轴处卷边
原则是保证旋转轴与内板配合满足加油口盖运动顺畅的要求，且旋转轴不得松动及脱出。另外，为了保证卷边处的强度，通常会在此处相应的增加加强筋。
4.2与外板的配合
结构要求能够起到支撑外板型面的作用。联接处（焊接，包边）数目不少于4个，靠近旋转轴和锁止支架的地方是必须焊接，其他的地方，视加油口盖的大小酌情确定。
对于焊接式的结构，焊接边与外板型面垂直。焊接的地方，内板翻边高度要求与外板齐平，或比外板低1mm。点焊的加油口盖焊点一般采用小焊钳进行焊接，焊点熔核直径一般为4mm。
对于包边式结构，与外板贴合的搭接边要求与外板型面配合一致。搭接边越小越利于减重和省料，越大越利于强度。建议设计不少于4处，每处不短于10mm搭接边。
对于非焊接和包边处的面和边要保证和外板的间隙，要求间隙大于1mm。
在焊接时为了定位内外板，同时对加油口盖起加强作用，一般会在内板上做出几个定位孔、凸台和加强筋。如下图：
4.3 与执行器的配合
内板与执行器的配合非常重要，影响到加油口盖的间隙、面差及晃动与否。
如下图，其中a为执行器固定端端到钣金固定处的距离，b为执行器卡销的最大行程，c为卡销宽度，d为加油口盖内板卡销口卡接点到钣金固定处的距离，考虑距离d要大于距离a,但是又不太大,不然超出距离a+b或接近距离a+b会造成执行器失效
要求卡接距离a+b-d≥3mm。
4.4内板轻量化设计
通常为了避免加油口盖整体比较重，在设计满足要求的前提下，在内板上相应开出合适的减重孔，既节省了材料，又可以减重。有利于改善加油口盖的下垂和支架强度不足的情况。 弹片设计，安装 异响
6.固定支架及其安装螺栓的设计
固定支架是连接加油口盖与加油口底座的关键部件。它和内板一起，作为加油口盖的重要的连结部件，对尺寸，强度，刚度都要求比较可靠。
其安装面与加油口底座钣金型面配合须相互平行，并且是平面。
内藏式固定支架安装孔采用不可调的过孔设计，过孔直径Φ6.5mm ，螺栓选用11293-06163螺栓垫圈组合件。
并且需要与内板配合设置限位装置。
7.加油口盖弹片
弹片重量轻，耐久好，占用空间小，安装方便，故推荐使用。材料选用65Mn ，厚度0.4mm 。 实验要求：加油口盖弹片疲劳试验，要求3000次不断裂
弹起角度：要求加油口弹开后，保证打开加油口盖的操作空间。具体为弹开后，加油盖外边沿与侧围的间隙足够加油工人用戴有工作手套的手指能够打开。推荐至少打开30°。同时要保证其他部件不会导致其打开后回转至关闭或操作空间过小。
8.执行器设计
机械式开启的加油口盖，开启机构包括执行器、拉丝、开启把手。下图所示执行器结构已应用于瑞鹰、和悦、和悦RS 。（详细图纸见附件）
执行器设计中拉丝的设计和布置应参照QC/T29101-1992《汽车用拉索总成》要求。拉索在车身中的布置路径应尽量顺畅。大角度小半径的弯转会造成拉丝管内钢丝因弹性外张，消耗拉丝的部分行程，造成实际装配后行程A 缩短的现象。（所有拉索设计中都存在因弯曲A+B 缩短的情况）因此设计、布置和现场装配中应避免这种大角度小半径的弯转。下图为QC/T29101-1992
中对拉索最小工作曲率半径的要求。
A
10.工具和加油枪的空间校核
在设计过程中应考虑装配过程中安装工具与周边部件的空间关系，防止出现干涉或空间过小而造成的无法装配或装配困难的问题。以及加油时加油枪与周边件的空间校核。
方法是：在设计中使用工具模型对断面图和数模进行校核。
11.技术要求
我公司金属加油口盖总成现均为外购件，图纸技术协议可参照如下填写：
1、不允许有切边毛刺、凹坑、开裂及包边起皱等明显的外观缺陷；
2、总成焊接等连接牢靠、开启部件运动顺畅，不得有异响、滑移，轴销不得有晃动等现象；
3、经过3000次开启试验后功能正常；
4、开启角度为XX°±4°，和车身其它部件无干涉；
5、加油口盖开闭弹簧片经过淬火处理后硬度达到40～46HRC,开启力应大于7.8N；
6、加油口盖与其周边的间隙为2.5，公差为-0.5～0，面差为0，公差-1~0;
7、未标注尺寸见三维数模，未标注尺寸公差均为±0.3.
重力式挡土墙设计 一、设计资料： 1.浆砌片石重力式路堤墙，墙身高6米，墙上填土高3米，填土边坡1:1.5，墙背仰斜，坡度1：0.25，墙身分段长度15米。 2.公路等级高速公路，车辆荷载等级为公路－II 级，挡土墙荷载效应组合采用荷载组合I 、II 。 3.墙背填土容重γ＝18kN ／m 3，计算内摩擦角Φ＝35°,填土与墙背间的内摩擦角 δ＝Φ/2。 4.地基为砂类土，容许承载力f ＝250kPa ，基底摩擦系数μ＝0.40。 5.墙身材料2.5号砂浆砌25号片石，砌体容重23kN ／m 3，砌体容许压应力[σa ]=600kPa ，容许剪应力[τ]＝50kPa ，容许弯拉应力[σwl ]＝80 KPa 。 二、确定计算参数 设计挡墙高度H=6m ，墙上填土高度a=3m ，填土边坡坡度为1:1.5,墙背仰斜,坡度1:0.25。 墙背填土计算内摩擦角 035=φ，填土与墙背间的摩擦角?==5.172/?δ;墙背与竖直平面的夹角?-=-=036.1425.0arctan α。墙背填土容重γ＝18kN ／m 3。查看资料知《公路工程技术标准（2003）》中公路-Ⅱ级设计荷载为《公路工程技术标准（97）》中的汽车-20级荷载且验算荷载为：挂车-100。 三、车辆荷载换算
1．试算不计车辆荷载作用时破裂棱体宽度B ； (1)假定破裂面交于荷载内 不计车辆荷载作用r q h /0==0.83m 计算棱体参数A0、B0： 5.24)52(2 1)(21))(2(212200=+=+=+++= H a H a h H a A 62.8)036.14tan()225(5213221tan )2(21)(21000=-?+??-??=++-++=αh a H H h d b ab B 497.0) 83.0236()36()036.14tan()83.02326(6)75.35.4(83.025.43)2)((tan )22()(2000=?++?+?-??+?+++??+?=+++++-++= h a H a H h a H H d b h ab A α46.385.1704.1435=?+?-?=++=δα?ψ； 9 .0)352.046.38(tan )46.38tan 35(cot 46.38tan ) )(tan tan (cot tan tan =+???+?+?-=++±-=A ψψφψθ 则：?=++?>==?6.266 3325.06arctan 99.41802.0arctan θ 计车辆荷载作用时破裂棱体宽度值B ： m b H a H B 10.25.4)04.14tan(69.0)36(tan tan )(=-?-?+?+=-+?+=αθ 由于路肩宽度d=0.75m
第一章概论 1.编写本指南的目的 主要目的：指导加油口盖的设计；为加油口盖系统的校核提供参考。 2.本指南的适用范围 本指南主要适用于江淮汽车有限公司M1类车型的金属加油口盖总成，其他类型车辆加油口盖可以参考此指南的相关内容。 3.定义 加油口盖是位于车身侧围，遮挡在汽车油箱加注口外的，一个可翻转开启的部件。4.功能 1、供加油枪进出，遮蔽油箱加注口，有防盗作用（无执行器的无防盗功能）； 2、与车身侧围外板型面成连续性，保持了侧围外观的整体性和美观。有时也起装饰作用。 第二章设计要素 本节主要介绍加油口盖在外观、构造、功能、机构等方面的型式和差异，及其适用情况和需注意的事项。 1．布置位置 总体上来说和油箱布置的位置相关： 1）油箱在后底板位置的，加油口盖一般布置在后轮罩的上方。 2）油箱在前底板位置的，加油口盖一般布置在B柱位置。 2．材料 按照使用的主要材料不同，分为：金属加油口盖、塑料加油口盖。 1）.金属加油口盖
优点：耐候性好，涂装可随车身进行，一般与车身无色差；钣金可以变形，故 易于调整与侧围的间隙面差。 缺点：零件数量多，工艺较复杂（冲压、焊装、涂装），尺寸比较难控 制；重量大；出容易生锈； 2).塑料加油口盖： 优点：重量轻，结构简单（一般只有一个零件），成型简单（一般只需一次注 塑成型）； 缺点：色差问题是品质难点，耐候性较差，因塑料件成型后不可塑性变 形，对车身精度要求高 可根据供应商制造水平和具体车型布置情况选用不同材料。 3.形状 常见的加油口盖板外形有：圆形，方形、菱形、椭圆形等其他形状，如下图：
加油口盖的形状由以下几个因素决定：（1）整车外形设计风格，（2）对分缝和型面特征的避让，（3）布置空间的约束。 4.开启方法 4.1 机械式一般采用开启手柄，通过拉线拉动加油口盖的锁止机构打开加油口盖。 4.2 电子式主要通过按按钮将信号传给加油口盖的电子开启机构以打开加油口盖。 4.3 手动式一般没有锁止机构，通过手指扳动加油口盖板本身开启。此类加油口盖设计 时要预留手指操作空间，还要设置关闭时定位装置。 5.弹开结构 按照弹开结构不同，分为弹簧式、弹片式、扭簧式、非弹开式等，如下图。 弹簧式加油口盖扭簧式加油口盖 弹片式加油口盖
汽车加油口盖总成（金属材质）设计与安装规范 1范围 木标准规定了汽卞加油口盖总成（金属材质＞的结构概述、SτΓ?S'?≡求和安装调整。木标准适用于木公司所冇金属材质加油口盖总成的汽7T产品β 2规范性引用文件 下列文件刘于木文件的应用雄必不可少的。凡是注日期的引用文件，仪所注日期的版木适用于木文件.凡是不注日期的引用文件，其用新版木（包括所有的修改单）适用于木文件。 QC∕Γ 518—2∞7汽弔用嫖纹紧同杵紧冏扭矩 3结构概述 3.1加油口盖总成，属于午身附件类别，构成午身外陵盖件，井对油输加油口起到定防护、防盗件用? 3.2加油口盖外扳：千:?外覆盖件的一部分，按外表両形状町分为岡形.方形、K方形.菱形.楠囲形等英他形状?主要依堀造型风格选取?见阳1所示? 图1加油口盖外板 3 3加油口盖内板：连接外板与狡链轴，形成上钱链系统?见图2所示.
图2加油口盖内板 3 4铁谨底座：II t il定在侧開（或弔箱边板）总成匕为加油口外板提供支撐.具有一定的強度.见阳3. 團3餃储底座 3.5押黄：为开JS或关闭提供辅助儿一般为两种給棚螺?竪艸簧及乳黄片?见图4。 图4弹寰 3.6饺链轴：构成旋转啊，通过包边等形式连接加油口盖内板耳饺链底座。 3.7加油口盖总成結构；一股来说，加油口盖总成由“外板①”、"內扳②”、“饺號底座③”、“饺链轴 ④”、“弾簧或者艸片⑤"，“缓冲垫⑥”组成。整个加?1 口盖隔定住“加油口盖安装座板⑦” 上，JaPl 5.图6所示. 图5典型加油口盖结构轴测图
图6典型加油口盖结构断面图 4设计原则与要求 4. 1加油口盖外板 4.1.1应以加油方便，空问便于操作为目的来设定，且应能在某一观察方向形成规则投彫.茉观人方, 不破坏整弔造型冈格. 4.1.2 —般园形加油口盖宜径取14OmnI-160 mm之间，长方型则収20OmmXI50mm左右，此尺寸为建议尺寸，因受各年型外表而造型及选取位迓不同所阪，需视情况具休选取. 4.1.3为使加油口盖关闭肓充略咸小风噪，加油口盖周边绻隙的上侧、前侧、后侧或其他易町见部位的内部应由侧外板或加油口盖安?装座板阻样?如图7所示，以阴州视线和行车过程中的高速气流. 图7加油口盖外板翻边 4.1.4加油口盖外板翻边给构耳内板连桜方式有关： a）焊接式结构：加油口盖翻边的设计影响到侧闱外板耳英配合的詡边旳度，进而◎响侧阳外板的成型工艺，因此加油口盖外板的翻边不允许出现冲压负角，而且翻边和侧倚外板的距离至少保证在 25 mm以上：踊边的高度（从R切绽点算起）瓷焊点处一般在8mn∩-l0m m左右，非焊点处3 ∏≡ 左右，一般來说，加油口盖外板R介，一周都是等半径，取值建议1.5 mm-25 mmβb）斥合:?结枸：保证加油口盖外扳压合边在3 TniTTV5 m m之间.同时考虑ffl l*li?水缺口?用合处内板的边线到外板包边灯岡角的艮小间隙一fiS控制在1 mm-2 τnm<,
挡土墙设计计算书 1 工程概况 挡土墙是用来支撑天然边坡或人工边坡以保持土体稳定的建筑物。按照墙的形式，挡土墙可以分为重力式挡土墙，加筋挡土墙。锚定式挡土墙，薄壁式挡土墙等形式。本设计采用重力式挡土墙。 2 挡土墙设计资料 1.浆砌片石重力式路堤墙，填土边坡1:，墙背仰斜，坡度1::。 2.公路等级二级，车辆荷载等级为公路－II 级，挡土墙荷载效应组合采用荷载组合I 、II 。 3.墙背填土容重γ＝／m 3，计算内摩擦角Φ＝42°，填土与墙背间的内摩擦角δ ＝Φ/2=21°。 4.地基为砂类土，容许承载力[σ]=810kPa ，基底摩擦系数μ＝。 5.墙身材料采用5号砂浆砌30号片石，砌体a γ=22kN/m 3，砌体容许压应力为 []600=a σkPa ，容许剪应力[τ]=100kPa ，容许拉应力[wl σ]=60 kPa 。 3 确定计算参数 挡墙高度H =4m 填土高度a =2m 墙面倾斜坡度：1: 墙背倾斜坡度：1: 墙底倾斜坡率：0 扩展墙趾台阶：1级台阶，宽b 1=，高h 1=。 填土边坡坡度为1:；填土内摩擦角：042=φ，填土与墙背间的摩擦角?==212/?δ；
墙背与竖直平面的夹角?-=-=036.1425.0arctan α 墙背填土容重m 3 地基土容重：m 3 挡土墙尺寸具体见图。 图 挡土墙尺寸 4 车辆荷载换算 试算不计车辆荷载作用时破裂棱体宽度 (1) 不计车辆荷载作用 0=h 假定破裂面交于荷载内侧，计算棱体参数 A 、 B ： 18)42(21 )(21))(2(212200=+=+=+++= H a H a h H a A 7 )036.14tan()224(421 3221tan )2(21210=-?+??-??=+-=αa H H ab B 389.018 7 00=== A B A ?=?+?-?=++=964.4821036.1442δα?ψ； 715 .0)389.0964.48(tan )964.48tan 42(cot 964.48tan ) )(tan tan (cot tan tan =+???+?+?-=++±-=A ψψ?ψθ 则：?=++?>==?69.334 23 25.04arctan 57.35715.0arctan θ 计算车辆荷载作用时破裂棱体宽度值B ：
路基与路面工程课程设计任务书 题目: 重力式挡土墙设计 （一）初始条件： （1）浆砌片石重力式仰斜路堤墙，墙顶填土边坡1:1.5，墙身纵向分段长度为10m ；路 基宽度26m ，路肩宽度3.0m ； （2）基底倾斜角0α：tan 0α＝0.190，取汽车荷载边缘距路肩边缘d =0.5m ； （3）设计车辆荷载标准值按公路－I 级汽车荷载采用，即相当于汽车?超20级、挂车 ?120（验算荷载）； （4）墙后填料砂性土容重γ=183 /m kN ,填料与墙背的外摩擦角τ=0.5φ；粘性土地基 与浆砌片石基底的摩擦系数μ=0.30，地基容许承载力[0σ]=250a kP ； （5）墙身采用 2.5号砂浆砌25号片石，圬工容重k γ=223/m kN ，容许压应力a a kP 600][=σ，容许剪应力a j kP 100][][==στ，容许拉应力a L kP 60][=σ； 墙后砂性土填料的内摩擦角φ： 34° 墙面与墙背平行，墙背仰斜坡度（1:n ）： 1:0.25 墙高H ： 7m 墙顶填土高a ： 3.0m （二）要求完成的主要任务： 按《公路路基设计规范》（JTG D30－2004）“5.4 挡土墙”一节，采用极限状态设计法进 行设计： （1）车辆荷载换算； （2）计算墙后主动土压力a E 及其作用点位置； （3）设计挡土墙截面，墙顶宽度和基础埋置深度应符合规范要求。进行抗滑动稳定性 验算及抗倾覆稳定性验算； （4）基础稳定性验算与地基承载力验算； （5）挡土墙正截面强度及抗剪强度验算。
重力式挡土墙设计 1 设计参数 挡土墙墙高H=7m ，取基础埋置深度D=1.5m ，挡土墙纵向分段长度取L=10m ； 路基宽度26m ，路肩宽度3.0m ； 墙面与墙背平行，墙背仰斜，仰斜坡度1:0.25，α=－14.03°，墙底（基 底）倾斜度tan 0α=0.190，倾斜角0α=10.76°； 墙顶填土高度a =3.0m ，填土边坡坡度1:1.5，β=arctan （1.5）1-=33.69°， 汽车荷载边缘距路肩边缘d =0.5m 墙后填土砂性土内摩擦角φ=?34，填土与墙背外摩擦角δ=φ/2=?17，填 土容重γ=18kN/m 3 ；粘性土地基与浆砌片石基底的摩擦系数μ=0.30； 墙身采用2.5号砂浆砌25号片石，墙身砌体容重 k γ=22kN/m 3,砌体容许压应力[ a σ]=600kPa,砌体容许剪应力[τ]=100kPa,砌体容许拉应力[wl σ]=60kPa ； 地基容许承载力[0σ]=250kPa 。 2 车辆荷载换算 0.78m 3 主动土压力计算 3.1 计算破裂角θ ===18 140γq h
汽车加油口盖设计校核规范
汽车加油口盖设计校核规范 1范围 本标准规定了汽车加油口盖设计校核规范的要求。 本标准适用于本公司汽车加油口盖设计校核。 2规范性引用文件 无。 3 概述 加油口盖总成包括外板、内板、铰链加强板、弹簧片或螺旋弹簧、销轴等，零件明细见表1。 关闭状态下加油口盖在缓冲块、弹簧片和锁销的共同作用下实现固定。 开启到最大开度时通过转动页板上的突起实现限位。 表1 加油口盖明细 编号零件号名称数量材料料厚备注 1 5416010001-XXX 加油口盖总成 1 2 5416101001-XXX 加油口盖外板 1 DC01 0.8 3 5416100001-XXX 加油口盖内板总成 1 4 5416111001-XXX 加油口盖内板 1 B210P1 1.5 5 5416113001-XXX 铰链销轴 1 20# Φ3 6 5416024001-XXX 扭簧 1 65Mn Φ1.6 7 5416117001-XXX 加油口盖铰链座 1 DC01 1.5 8 Q1840616 六角法兰面螺栓 2 4 加油口盖的人机工程校核 加油口盖应保证拆装方便、固定可靠、方便拧开油箱盖进行加油操作等。 加油口盖的人机工程分析主要包括：加油口盖位置校核、加油口盖拆装工具接近性校核、油管拆装工具接近性校核、手操作空间校核和加油枪接近性校核等。 4.1 加油口盖位置的校核 油管上加油口的位置应距离地面740毫米—880毫米（经验值），以方便加油操作。如图1为某车型加油口位置距地面786mm。
4.2 加油口盖工具进出空间的校核 加油口盖总成通过两个M6的螺栓（Q1840612）安装在油口盒上。使用两个Φ16的圆柱对某车型进行校核，要求圆柱与油口盖加强板不干涉，如图2。 图2 加油口盖工具接近性校核 4.3 油管拆装工具进出空间校核 油管安装时从轮罩内抬升，安装面与轮罩上的油管安装面接触后，在车外油口盒处通过三个M6的螺栓（Q1840612）进行安装固定。使用3个Φ16的圆柱对某车型进行校核，要求圆柱与油口盒不干涉，见图3。 图3 油管拆卸工具进出空间校核 4.4 手操作空间校核 加油操作时，操作者需要将手伸入油口盒内将油箱盖旋转开或者关闭，应此需要校核操作者手的操作空间，以确保能够方便操作。使用通过油管中心的Φ100mm圆柱进行校核，要求该圆柱不能与钣金有任何干涉。如图4。
重力式挡土墙课程设计 作者姓名 学号 班级 学科专业土木工程 指导教师 所在院系建筑工程系 提交日期
设计任务书 一、 设计题目 本次课程设计题目：重力式挡土墙设计 二、 设计资料 1、线路资料：建设地点为某一级公路DK23+415.00~DK23+520.00段，在穿过一条深沟时，由于地形限制，无法按规定放坡修筑路堤，而采取了贴坡式（仰斜式）浆砌片石挡土墙。线路经过的此处是丘陵地区，石材比较丰富，挡土墙在设计过程中应就地选材，结合当地的地形条件，节省工程费用。 2、墙后填土为碎石土，重度30/18m kN =γ，内摩擦角 35=?；墙后填土表面为水平，即 0=β，其上汽车等代荷载值2/15m kN q =；地基为砾石类土，承载力特征值 kPa f k 750=；外摩擦角δ取 14；墙底与岩土摩擦系数6.0=μ。 3、墙体材料采用MU80片石，M10水泥砂浆，砌体抗压强1.142/mm N ，砌体重度30/24m kN =γ。 4、挡土墙布置形式及各项计算参数如下图所示： 图4-1 挡土墙参数图（单位：m ）
目录 设计任务书 (2) 一、设计题目 (2) 二、设计资料 (2) 设计计算书 (4) 一、设计挡土墙的基础埋深、断面形状和尺寸 (4) 二、主动土压力计算 (4) 1、计算破裂角 (4) 2 、计算主动土压力系数K和K1 (4) 3、计算主动土压力的合力作用点 (5) 三、挡土墙截面计算 (5) 1、计算墙身重G及力臂Z G (6) 2、抗滑稳定性验算 (6) 3、抗倾覆稳定性验算 (6) 4、基底应力验算 (7) 5、墙身截面应力验算 (7) 四、设计挡土墙的排水措施 (8) 五、设计挡土墙的伸缩缝和沉降缝 (8) 六、参考文献 (8) 七、附图 (8)
加油口盖设计指南 （最终版） 编制：车身部侧围室 时间：2010.1.25 目录 第一章加油口盖法规要求与布置．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．2 1-1 加油口盖宏观要求．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．2 1-2 加油口盖位置．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．3 1-3 加油口盖BENCHMARKING 研究．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．3 第二章加油口盖结构解析．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．4 2-1 加油口盖构成．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．4 2-2 塑料加油口盖的材料性能．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．4 2-3 金属加油口盖的材料．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．7 第三章台架实验与常见失效模式．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．7 3-1 加油口盖台架实验．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．8 3-2 常见失效模式及应对措施．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．8
路基与路面工程课程设计任务书 题目:重力式挡土墙设计 （一）初始条件： （1）浆砌片石重力式仰斜路堤墙，墙顶填土边坡1:1.5，墙身纵向分段长度为10m；路基宽度26m，路肩宽度3.0m； （2）基底倾斜角0α：tan 0α＝0.190，取汽车荷载边缘距路肩边缘d =0.5m； （3）设计车辆荷载标准值按公路－I 级汽车荷载采用，即相当于汽车?超20级、挂车?120（验算荷载）； （4）墙后填料砂性土容重γ=183 /m kN ,填料与墙背的外摩擦角τ=0.5φ；粘性土地基与浆砌片石基底的摩擦系数μ=0.30，地基容许承载力[0σ]=250a kP ； （5）墙身采用2.5号砂浆砌25号片石，圬工容重k γ=223 /m kN ，容许压应力a a kP 600][=σ，容许剪应力a j kP 100][][==στ，容许拉应力a L kP 60][=σ； 墙后砂性土填料的内摩擦角φ：34° 墙面与墙背平行，墙背仰斜坡度（1:n ）： 1:0.25墙高H：7m 墙顶填土高a ： 3.0m （二）要求完成的主要任务： 按《公路路基设计规范》（JTG D30－2004）“5.4挡土墙”一节，采用极限状态设计法进行设计： （1）车辆荷载换算； （2）计算墙后主动土压力a E 及其作用点位置； （3）设计挡土墙截面，墙顶宽度和基础埋置深度应符合规范要求。进行抗滑动稳定性验算及抗倾覆稳定性验算； （4）基础稳定性验算与地基承载力验算； （5）挡土墙正截面强度及抗剪强度验算。
重力式挡土墙设计 1设计参数 挡土墙墙高H=7m，取基础埋置深度D=1.5m，挡土墙纵向分段长度取L=10m；路基宽度26m，路肩宽度3.0m； 墙面与墙背平行，墙背仰斜，仰斜坡度1:0.25，α=－14.03°，墙底（基底）倾斜度tan 0α=0.190，倾斜角0α=10.76°； 墙顶填土高度a =3.0m，填土边坡坡度1:1.5，β=arctan（1.5）1-=33.69°， 汽车荷载边缘距路肩边缘d =0.5m 墙后填土砂性土内摩擦角φ=?34，填土与墙背外摩擦角δ=φ/2=?17，填 土容重γ=18kN/m 3 ；粘性土地基与浆砌片石基底的摩擦系数μ=0.30；墙身采用2.5号砂浆砌25号片石，墙身砌体容重 k γ=22kN/m 3,砌体容许压应力[ a σ]=600kPa,砌体容许剪应力[τ]=100kPa,砌体容许拉应力[wl σ]=60kPa； 地基容许承载力[0σ]=250kPa。 2车辆荷载换算 0.78m 3主动土压力计算 3.1计算破裂角θ ===18 140γq h
轿车车身加油口盖零件设计分析 轿车汽油加注口一般有两个盖，分别称为油箱盖和车身加油口盖。前者紧固在油箱加油管颈上，有保证油箱的密封、调节油箱内气压的作用；后者固定在车身上可以翻转打开，用来遮盖油箱盖。近年来随着车身设计的发展，车辆加油口盖零件的设计有从金属向非金属，由主机厂散件装配到整体模块化外包的发展变化。一些新材料、新工艺都在模块零件上出现，国内很多车辆上已经采用模块化的加油口盖。 加油口盖的布置 轿车加油口盖的布置一般从以下四个方面综合考虑： 1.加油口盖的布置与车身底部排气管、油箱的布置有关，一般油箱与排气管分布在车身的两侧，加油口盖与油箱同侧且距离较近。通常加油口盖布置在没有排气管的一侧。这样的布置主要是考虑减少油箱受热和减小加油管颈的尺寸。前轮驱动的轿车上油箱的位置一般有四种布置方案(如图1)。其中b为立式油箱，其他三个为卧式油箱。一般认为后桥上方、车轮内侧的位置最安全。即b方案最安全，但出于行李摆放和后座椅靠背可翻折等需要，实际上轿车多采用c、d方案。图示中阴影部分为油箱加油管颈，端口部分即为加油口盖的位置。
2.考虑碰撞、翻车时的火灾安全问题，客车设计时通常将油箱口与乘客门异侧，轿车则更多设计成与驾驶者异侧。并应避免布置在碰撞变形区内。目前国际上对追尾碰撞主要关注燃油泄漏问题，一般认为不易把加油口盖布置得太靠近车辆尾部。 3.考虑加油方便性，加油口盖分左驾右置和右驾左置式。这是因为早期的汽车加油站总是在路边，加油口盖布置在行驶方向的靠路边侧，方便加油。车辆靠右侧行驶国家有：美国、俄罗斯、中国、加拿大、德国、希腊、古巴、巴西、墨西哥和摩洛哥等国家。车辆靠左侧行驶国家有：英国、日本、泰国、印度、印度尼西亚、爱尔兰、澳大利亚、巴基斯坦、南非等国家。但当这两种行驶方式的国家的车辆交互贸易时，考虑加油口盖位置改动的工程量较大。一般均保持原设计位置，不再调整。即出现了一些右驾右置油箱口盖和左驾左置油箱口盖的车辆。 4.服从整车风格、美观要求。加油口盖经常布置在车身侧围的大平面上，如不注意整车的布局、缝隙方面的统一，很可能影响整车侧面的美观。随着汽车安全技术的不断提高，港湾式加油站的普及，加油口盖的布置更多的取决于整车美学设计的要求。
1重力式挡土墙的设计要点 设计重力式挡土墙，一般先通过满足挡土墙的抗滑移要求确定挡土墙的总工程量，再进行细部尺寸调整，以满足挡土墙的抗倾覆要求。 1.1断面形式的确定 根据重力式挡土墙结构类型及其特点，我们可以根据实际条件，选择不同类型的断面结构。如果地面横坡比较陡峭，若采用仰斜式挡土墙，一定会过多增加墙高，断面增大，造成浪费，而采用俯斜式挡土墙会比较经济合理。只有在路堑墙、墙趾处地面平缓的路肩墙或路堤墙等情况下，才考虑采用仰斜式挡土墙。 1.2挡土墙的截面尺寸的确定 重力式挡土墙是靠自身重力来抵抗土压力，在设计时，重力式挡土墙的截面尺寸一般按试算法确定，可结合工程地质、填土性质、墙身材料和施工条件等方面的情况按经验初步拟定截面尺寸，然后进行验算，如不满足要求，则应修改截面尺寸或采取其它措施，直到满足为止。 1.3土压力的确定 挡土墙设计的经济合理，关键是正确地计算土压力，确定土压力的大小、方向与分布。土压力计算是一个十分复杂的问题，它涉及墙身、填土与地基三者之间的共同作用。计算土压力的理论和方法很多，由于库伦理论概念清析，计算简单，适用范围较广，因此库伦理论和公式是目前应用最广的土压力计算方法。 2重力式挡土墙的计算内容 从安全地角度考虑，当埋入土中不算很深时，作用于挡土墙上的荷载有主动土压力、挡土墙自重、墙面埋入土中部分所受的被动土压力，一般可忽略不计。重力式挡土墙的计算内容主要进行稳定性验算、地基承载力验算和墙身强度验算。 2.1挡土墙的稳定验算及强度验算 挡土墙的设计应保证其在自重和外荷载作用下不发生全墙的滑动和倾覆，并保证墙身截面有足够的强度、基底应力小于地基承载力和偏心距不超过容许值。因此在拟定墙身断面形式及尺寸之后，应进行墙的稳定及强度验算（采用容许应力法）。 2.2 墙身截面强度验算 通常选取一、两个截面进行验算。验算截面可选在基础底面、1/2墙高处或上下墙交界处等。墙身截面强度验算包括法向应力和剪应力的验算。剪应力虽然包括水平剪应力和斜剪应力两种，重力式挡土墙只验算水平剪应力。 2.3基底应力及偏心验算 基底的合力偏心距e计算公式为：e=B/2-Zn=B/2-（WZw+EyZx-ExZy）/（W+Ey） 在土质地基上，e≤B/6；在软弱岩石地基上，e≤B/5；在不易风化的岩石地基上，e≤B/4。 3挡土墙稳定性增大的措施 设计、验算之后，为保证挡土墙的安全性，必须采取必要的措施。
XX公司企业标准 编号xxxx-xxxx 汽车设计- 汽车加油口盖设计校核规范模板 XXXX发布
汽车加油口盖设计校核规范 1、范围 本标准规定了汽车加油口盖设计校核规范的要求。 本标准适用于本公司汽车加油口盖设计校核。 2、规范性引用文件 无。 3、概述 加油口盖总成包括外板、内板、铰链加强板、弹簧片或螺旋弹簧、销轴等，零件明细见表1。 关闭状态下加油口盖在缓冲块、弹簧片和锁销的共同作用下实现固定。 开启到最大开度时通过转动页板上的突起实现限位。 表1 加油口盖明细 4、加油口盖的人机工程校核 加油口盖应保证拆装方便、固定可靠、方便拧开油箱盖进行加油操作等。 加油口盖的人机工程分析主要包括：加油口盖位置校核、加油口盖拆装工具接近性校核、油管拆装工具接近性校核、手操作空间校核和加油枪接近性校核等。 4.1 加油口盖位置的校核 油管上加油口的位置应距离地面740毫米—880毫米（经验值），以方便加油操作。如图1为某车型加油口位置距地面786mm。
4.2 加油口盖工具进出空间的校核 加油口盖总成通过两个M6的螺栓（Q1840612）安装在油口盒上。使用两个Φ16的圆柱对某车型进行校核，要求圆柱与油口盖加强板不干涉，如图2。 图2 加油口盖工具接近性校核 4.3 油管拆装工具进出空间校核 油管安装时从轮罩内抬升，安装面与轮罩上的油管安装面接触后，在车外油口盒处通过三个M6的螺栓（Q1840612）进行安装固定。使用3个Φ16的圆柱对某车型进行校核，要求圆柱与油口盒不干涉，见图3。 图1 油管口距地面线高度
图3 油管拆卸工具进出空间校核 4.4 手操作空间校核 加油操作时，操作者需要将手伸入油口盒内将油箱盖旋转开或者关闭，应此需要校核操作者手的操作空间，以确保能够方便操作。使用通过油管中心的Φ100mm圆柱进行校核，要求该圆柱不能与钣金有任何干涉。如图4。 —— 图4 手操作空间校核 4.5 加油枪进出空间校核 加油时，需要加油枪伸入加油管中，因此需保证加油枪的接近性。使用加油枪包络对对某车型该空间进行校核，要求加油枪包络与钣金最近处位于油口盖加强板锁销配合处无干涉，见图5。
重力式挡土墙设计 目的 本课程设计任务是路基工程重要内容，通过系统地完成挡土墙的课程设计掌握工程设计的基本方法、步骤，巩固和深化所学知识，为进一步掌握本课程打下基础。 一、涉及内容 （一）题目：重力式挡土墙设计 （二）设计资料： 某新建公路K2+310~ K2+420路段拟采用浆砌片石重力式路肩墙，具体设计资料列于下： 1、路线技术标准：一般三级公路，设计速度40Km/h;路基宽8.5m; 2、横断面原地面实测值及路基设计标高如表1所示； 表1 实测横断面
3、K2+370挡土墙横断面布置及挡土墙形式如图1所示（参考）； 4、填料为砂性土，其密度γ=18KN/m3，计算内摩擦角φ=35°，填料与 墙背间的摩擦角σ=φ/2； 5、地基为密实的砂砾石地基，其容许承载力σ=450Kpa，基底摩擦系数 μ=0.45 6、墙身材料采用5号片石，砌体密度γ=22 KN/m3，砌体容许压应力 σ=600 Kpa，容许剪应力τ=100 Kpa； 二、具体要求： 挡土墙设计包括挡土墙的平面、立面、横断面设计，其中挡土墙横断面设计以K2+370横断面为例。大致步骤如下： 1、挡土墙平面、立面布置； 2、挡土墙横断面布置，并拟定断面尺寸； 3、计算主动土压力； 4、验算挡土墙抗滑、抗倾覆稳定性； 5、验算基底应力及偏心距； 6、挡土墙的伸缩缝与沉降缝，以及排水设计； 7、绘制挡土墙立面、横断面； 8、编制设计说明书。
三、设计完成后应提交的文件： 1、挡土墙平面、立面与横断面图； 2、设计计算说明书； 3、写出设计小结。 五、 要求文字整洁，全部完成设计图表后，应按一定顺序装订成册，所有图表格式应符合工程设计要求；学生应独立完成设计，发挥独立思考能力，主动查找有关资料。 四、主要参考资料 1、俞高明，金仲秋编著.《公路工程》.北京：人民交通出版社出 版.2005年10月。 2、姚祖康编著.《道路路基和路面工程》.上海：同济大学出版 社.1994年7月。 3、夏连学，赵卫平编著.《路基路面工程》.北京：人民交通出版 社出版.1997年9月。 4、邓学钧主编.《路基路面工程》. 北京：人民交通出版社出版.2002 年2月。 5、中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》（JTG B01--2003），北京：人民交通出版社出版. 6、中华人民共和国行业标准《公路路基设计规范》（JTG D30--2004），北京：人民交通出版社出版. (执笔：郑丹燕)
挡土墙设计说明书 一、设计内容 1．根据所给设计资料分析确定的挡土墙位置和类型； 2．进行挡土墙结构设计； 3.进行挡土墙稳定性分析； 4.挡土墙排水设计； 5.对挡土墙的圬工材料及施工提出要求。 二、设计步骤 1．根据所给设计资料分析挡土墙设置的必要性和可行性此次设计的浆砌石挡土墙是为防止墙后堆积的煤矸石坍滑而修筑的，主要承受侧向土压力的墙式建筑物。 2．拟定挡土墙的结构形式及断面尺寸 给定资料：挡土墙高3.5m，堆渣坡坡比为 1:0.5 。设此挡土墙为重力式挡土墙，为增加挡土墙的稳定性，设置水平基底，为方便计算，挡土墙长度取单位长度L=1m。设墙顶宽为b1=0.5m，墙背坡比为1:0.5 ，墙面坡比为1:0.2 ，地基深h=1m，前墙趾宽为0.5m，后墙趾宽为0.5m。则可计算基底宽B=3.95m,墙身与基底交接除宽b2=2.95m。 查阅相关资料可知: 浆砌石重度γ=22kN/m3，煤矸石堆积重度γ煤=12 kN/m3~18 kN/m3，取15 kN/m3，煤矸石内摩擦角φ=33°。地基与墙底的摩擦系数0.4 μ=，墙背与填土间的摩擦角为 δ=0.67φ=22.11°。
挡土墙草图 3．土压力计算 计算挡土墙主动土压力a E ，首先要确定挡土墙主动土压力系数 Ka ，计算公式如下： 222)cos()cos()sin()sin(1)cos(cos )(cos ??????-+-++ +-=βεεδβ?δ?δεεε?a K ① Ea=1/2*γ煤H 2Ea ② 式中： Ea ——作用在挡土墙上的主动土压力（kN/m ）,其作用点距基底h ′（土压力图形的形心距基底的距离）。
重力式挡土墙验算[执行标准：公路] 计算项目：重力式挡土墙 1 计算时间：2012-08-18 09:02:46 星期六 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 2.300(m) 墙顶宽: 0.850(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:0.000 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.500(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.200:1 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.300 墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa) 墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa) 墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa) 材料抗压极限强度: 1.600(MPa) 材料抗力分项系数: 2.310 系数αs: 0.0020 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 30.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基承载力特征值: 150.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数:
墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.300 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 5.000 0.000 1 第1个: 距离0.000(m),宽度5.000(m),高度1.033(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000(度) 填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) ===================================================================== 第 1 种情况: 组合1 ============================================= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √ 2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √ 3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √ 4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √ 5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √ ============================================= [土压力计算] 计算高度为 2.645(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 33.572(度) 按实际墙背计算得到: 第1破裂角： 33.586(度) Ea=35.395(kN) Ex=33.756(kN) Ey=10.643(kN) 作用点高度 Zy=1.075(m) 墙身截面积 = 3.064(m2) 重量 = 70.468 (kN) (一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.300 采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下: 基底倾斜角度 = 11.310 (度) Wn = 69.099(kN) En = 17.057(kN) Wt = 13.820(kN) Et = 31.014(kN) 滑移力= 17.194(kN) 抗滑力= 25.847(kN) 滑移验算满足: Kc = 1.503 > 1.300
加油口盖设计指导 编制：车身部 时间：2011.1.1
目录 第一章加油口盖法规要求与布置．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．2 1-1 加油口盖宏观要求．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．2 1-2 加油口盖位置．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．3 1-3 加油口盖BENCHMARKING 研究．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．3 第二章加油口盖结构解析．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．4 2-1 加油口盖构成．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．4 2-2 塑料加油口盖的材料性能．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．4 2-3 金属加油口盖的材料．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．7 第三章台架实验与常见失效模式．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．7 3-1 加油口盖台架实验．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．8 3-2 常见失效模式及应对措施．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．8
从工程实例详述重力式挡土墙设计计算 刘悦强华南理工大学土木与交通学院 200920202281 摘要：本文主要通过工程实例详述重力式挡土墙的设计计算。 关键词：设计计算 一、引言 在土建工程中，经常用挡土墙来支挡上下高差的土体，而重力式挡土墙是用得较多的一种形式。重力式挡土墙就是利用挡土墙自身的重量，来抵抗较高土体所产生的主动土压力，以满足土体及挡土墙本身的滑移、倾覆和整体稳定的一种挡土墙形式。根据墙背倾角的不同，重力式挡土墙又可细分为仰斜式、竖直式、衡重式、俯斜式和凸形等5种。 二、工程概述 佛山市某道路工程实施过程中，因道路南侧处山体与道路之间落差太大，约5~7m。该山体地质主要为泥岩，泥岩具有吸水、遇水变粘变滑的特性，在下暴雨后容易造成滑坡。为防止该处山体滑坡,需结合该处路段实际情况设置挡土墙。挡土墙采用竖直式挡土墙结构。 三、设计计算 现以高度为7m的重力式挡土墙为典型截面进行设计计算，[执行标准：公路]。
计算项目：重力式挡土墙H=7m ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 7.000(m) 墙顶宽: 2.000(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:0.000 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.600(m) 墙趾台阶h1: 0.900(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.000:1 物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 砌体种类: 片石砌体 砂浆标号: 7.5 石料强度(MPa): 30 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 30.000(度)
目录 第一部分课程设计任务书 第二部分路基工程课程设计计算书 一、设计资料 (2) 二、断面尺寸 (2) 三、墙顶以上填土压力的计算 (3) 1、车辆荷载 (3) 2、墙背土压力计算 (3) 2.1求破裂角 (4) 2.2求主动土压力 (5) 3、墙身截面性质计算 (6) 3.2作用于基底以上的重力 (6) 4、墙身稳定性验算 (7) 4.1抗滑稳定性验算 (7) 4.2抗倾覆稳定性验算 (8) 5、基底应力验算 (8) 6、截面应力验算 (9) 6.1对于1/2墙高处 (9) 6.2对于墙身底部 (11) 7、挡土墙排水和变形缝设置 (14) 第三部分路基工程课程设计图纸
路基工程课程设计计算书 一、设计资料 某新建公路K2+345～K2+379路段采用浆砌片石重力式挡土墙，具体设计资料如下： 1.山区重丘一般二级公路，路基宽8.5m ，路面宽7.0m 。 2.设计荷载为汽车—15，验算荷载为挂—80 3.山坡基础为中密砾石土，容许承载力为520kPa ，基底摩擦系数为0.4。 4.填土边坡为1:1.5。 5.墙背填料的重度为18.6kN m γ=，计算内摩擦角35?= 。 6.墙体采用50号浆砌片石，重度为22.5kN m γ=，容许压应力 []02450kPa σ=，容许剪应力[]0862.4k P a τ=，填料与墙背之间的摩擦角217.5 δ?== 。 7.挡土墙横断面形式应采用墙背俯式、基底为倾斜、有墙趾（墙踵可根据具体情况设置）的结构形式。 8.初步拟定挡土墙高为4～8m ；墙背倾斜角为16°～20°；b=0.8～1.2m 。 二、断面尺寸 综合考虑该路段的挡土墙设计形式为重力式，初步拟定尺寸如下图，具体数据通过几何关系计算如下： 1=1.0m b ，H=6.0m ，DH=0.76m ，DL=0.4m ，=0.9m b ，8.5-7.0d= =0.75m 2，a=0.6m ，B=3.1m ，H =7.38m ' 图1 挡土墙截面示意图