30米T梁台座验算

30m预制木梁台座受力计算验算书1. 引言本验算书旨在对30m预制木梁台座的受力情况进行计算和验算，以确保其结构的安全性和稳定性。

2. 参考规范- GB -2012《建筑结构荷载规范》- GB -2011《建筑抗震设计规范》- 81-2002《砖砌体和石砌体结构技术规定》3. 计算假设在进行受力计算时，做出以下假设：- 木梁受力为静力作用，不考虑动力影响；- 材料的性能与设计要求相符；- 实际受力情况满足线弹性假定。

4. 参数设定根据设计要求和现场实际情况，确定以下参数：- 木梁材料：采用优质实木，强度等级为C24；- 木梁截面尺寸：宽度为800mm，高度为400mm；- 梁承载力：根据木材强度等级和尺寸参数，计算得到：510kN/m。

5. 受力计算根据设计载荷和结构特点，进行受力计算，包括：- 自重荷载：考虑木梁自身重量，根据实际情况取值为10kN/m；- 活载荷载：根据设计要求，假设活载为20kN/m。

综合考虑以上两种荷载，得到木梁的总受力为30kN/m。

6. 验算结果根据本文档的计算和假设，对30m预制木梁台座进行以下验算：(1) 木梁截面验算根据木梁的尺寸和所施加的荷载，计算其截面抗弯承载力。

根据GB -2012的相关规定，计算得到木梁的截面抗弯承载力为350kN/m，大于30kN/m。

(2) 台座验算根据 81-2002的相关规定，计算木梁台座的抗倾覆能力。

根据现场实际情况和设计要求，计算得到木梁台座的抗倾覆能力为500kN，大于木梁的总受力30kN。

综上所述，根据计算和验算结果，30m预制木梁台座的受力情况满足设计要求，具备足够的安全性和稳定性。

7. 结论通过本计算验算书的分析和计算，得出以下结论：- 30m预制木梁台座的受力情况满足设计要求；- 木梁的截面抗弯承载力和台座的抗倾覆能力均大于相应的受力情况；8. 参考文献[1] 《建筑结构荷载规范》(GB -2012)[2] 《建筑抗震设计规范》(GB -2011)[3] 《砖砌体和石砌体结构技术规定》(JGJ 81-2002)。

目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 参考资料 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (2)2.1 横断面布置图 (2)2.2 预制T梁截面尺寸 (3)2.3 T梁翼缘有效宽度计算 (4)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3.1.1 车道折减系数 (4)3.1.2 跨中横向分布系数 (4)3.2 汽车荷载冲击系数 值计算 (6)3.2.1汽车荷载纵向整体冲击系数 (6)3.2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (7)4 作用效应组合 (7)4.1 作用的标准值 (7)4.1.1 永久作用标准值 (7)4.1.2 汽车荷载效应标准值 (8)4.2 作用效应组合 (12)4.2.1 基本组合（用于结构承载能力极限状态设计） (12)4.2.2 作用短期效应组合(用于正常使用极限状态设计) (14)4.2.3 作用长期效应组合（用于正常使用极限状态设计） (15)4.3 截面预应力钢束估算及几何特性计算 (18)4.3.1 全预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 (18)4.3.2 截面几何特性计算 (23)5 持久状态承载能力极限状态计算 (25)5.1 正截面抗弯承载能力 (25)5.2 斜截面抗剪承载力验算 (26)5.2.1 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算 (26)5.2.2 箍筋设置 (30)5.2.3 斜截面抗剪承载力验算 (31)6 持久状况正常使用极限状态计算 (32)6.1 预应力钢束应力损失计算 (32)6.1.1 张拉控制应力 (32)6.1.2 各项预应力损失 (32)6.2 温度梯度截面上的应力计算 (38)6.3 抗裂验算 (41)6.3.1 正截面抗裂验算 (41)6.3.2 斜截面抗裂验算 (44)6.4 挠度验算 (47)6.4.1 汽车荷载引起的跨中挠度 (47)6.4.2 预制梁是否设置预拱值的计算 (48)7 持久状态和短暂状况构件应力验算 (50)7.1 使用阶段正截面法向应力验算 (50)7.1.1 受压区混凝土的最大压应力 (51)7.1.2 受拉区预应力钢筋的最大拉应力 (51)7.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (52)7.3 施工阶段应力验算 (56)8 桥面板计算 (58)8.1 边梁内翼缘根部配筋计算 (58)8.1.1 荷载标准值计算 (58)8.1.2 极限状态承载力计算 (60)8.1.3 抗裂计算 (61)8.2 边梁外翼缘根部配筋计算 (62)8.2.1 荷载标准值计算 (62)8.2.2 极限状态承载力计算 (64)8.2.3 抗裂计算 (65)8.3 翼缘底面配筋计算 (66)8.3.1 荷载标准值计算 (66)8.3.2 极限状态承载力计算 (68)8.3.3 抗裂计算 (69)9 横隔梁计算 (70)9.1 作用于横隔梁上的计算荷载 (70)9.2 跨中横隔梁的内力影响线 (70)9.2.1 绘制弯矩影响线 (71)9.2.2 绘制剪力影响线 (72)9.2.3 车道荷载横向加载 (73)9.3 跨中横隔梁的内力计算 (73)9.4 跨中横隔梁的配筋计算 (74)9.4.1 截面特征 (74)9.4.2 配筋计算 (74)9.4.3 裂缝计算 (76)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算书（30m预应力混凝土简支T梁）1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙跨径：桥梁标准跨径30m；计算跨径(正交、简支)28.9m；预制T 梁长29.92m∙设计荷载：公路－Ⅰ级∙桥面宽度：分离式路基宽24.5m(高速公路），半幅桥全宽12.0m 0.5m(护栏墙)+11.0m(行车道)+0.5m(护栏墙)＝12.0m∙桥梁安全等级为一级，环境条件为Ⅱ类1.1.2 规范∙《公路工程技术标准》JTG B01-2003∙《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》）∙《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《桥规》）1.1.3 参考资料∙《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料1）混凝土：预制T梁及湿接缝为C50、现浇铺装层为C40、护栏为C302）预应力钢绞线：采用钢绞线s 15.2m m φ，pk 1860MPa f =，5p 1.9510MPa E =⨯3）普通钢筋：采用HRB335，sk 335MPa f =，5s 2.010MPa E =⨯ 1.3 设计要点1）本计算中简支T 梁按全预应力构件进行设计，现浇层80mm 的C40混凝土不参与截面组合作用；2）预应力钢束张拉控制应力值con pk 0.75f σ=;3）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d; 4）环境平均相对湿度RH=55％; 5）存梁时间为90d ； 6）不均匀沉降为5mm ；7）温度梯度效应计算的温度基数，114T =℃，2 5.5T =℃。

一、20mT 梁台座验算1、参数地基为94区路基，承载力取[fa0]=200Kpa20mT 梁自重最重约为50T （砼重47T ），取G1=50×=490KN 20mT 梁模板20T （估计16-20T ）取G2=20×=196KN 砼施工时人力荷载，按8人计，取G3=8××= 台座基础底面积（见图）A=×+××2=台座及基础体积（见图）V=（×+×）×+（×+*）××2= 台座及基础重力G4=××=C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]= C25混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]= 示意图如下5001100500300420700480LBi=(L-2660)/2LAi=(L-2660)/24802100201660275160155027511050016005005504203005502、台座地基承载力验算在整个T 梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：Fmax=G1+G2+G3+G4=490+196++ =在每m 2对地基的压力为：f=Fmax/A==m2=<[fa0] =200KPa ，所以地基承载力满足要求。

3、张拉前台座受力验算 （1）上层台座验算上层台座混凝土为C25，[fcd]=20mT梁张拉前与台座的接触长度：L=台座宽度：B=张拉前T梁对台座的压力大小为：F1=G1=490KNf1=F1/A1=490/（*）==<[fcd] =所以，张拉前台座受力满足要求。

（2）下层台座基础验算下层台座基础混凝土为C25，[fcd]=上层台座自重（尺寸见台座图）：G上=××21××=张拉前台座基础所受的压力大小为：F2=G1+ G上=490KN+=f2=F2/A===<[fcd] =所以，张拉前台座基础受力满足要求。

30mT梁架桥机验算书一、架桥机组成该架桥机为自拼机械，主导梁由108片贝雷片并加设上下加强弦杆组成，架桥机总长57m，总重为70吨，由上下航车、双导梁、前、中、后支腿构成，可吊梁重最大为120吨，其中上航车为5吨，前支腿为3吨，30T梁重85吨。

具体结构见简图。

二、架桥机受力分析1、各种所用材料参数：杉木加上航车轨道40kg/m，贝雷片换算成500kg/m，合成g=10.4KN/mE钢=2.1*106Mpa, [ δ钢支墩]=140Mpa，贝雷片允许弯距[M]=975.0KN*m，Ⅰ= 250500cm4W=3570cm3加强弦杆允许弯距[M]=260.2 KN*m40a型工字之钢参数：I =21714cm4，Wx=1085.7cm3[ δ ]=350Mpa2、冲架桥机时内力计算①受力分析图由于架桥机冲架时后支腿压住轨道，前支腿翘起，受力主要考虑前悬臂的弯距，最大弯距位于中支腿B处，M BA=M1+M2=30*31.5+0.5*10.4*(31.5+1.5)2=6607.8KN.m判断式M BA≤1.2[M]*6*0.9=1.2*（975+260.2）*6*0.9=8004.1KN.m满足强度的要求。

（备注：上式的6是6排贝雷片，0.9是系数）3、架桥机架梁时内力分析当架桥机架梁时，由于后支腿处于悬臂状态，使主导梁架梁的主跨部份产生负弯距反而有利于导梁的最终受力，减少主跨段双导梁的正弯距。

为方便计算，且从安全考虑，只取主跨31.5m作受力计算，并简化成简支梁分析。

那么成如下分析图：∑Mmax=M1+M2=1/8*g*L2+1/4*P*L=1/8*10.4*31.5*31.5+1/4*475*31.5=5030.55KN.m判断式M BA≤1.2[M]*6*0.9=1.2*（975+260.2）*6*0.9=8004.1KN.m∑Mmax≤1.2[M]*6*0.9 满足强度的要求f=（5gL4）/384/E/I+PL3/48/E/I=(5*10.4*31.54)/384/2.1/250500+475*31.53/48/2.1/250500=0.042+0.098=0.14cm4、架桥机前支腿钢支墩强度稳定性验算方程组：∑Ma=M1+M2-M3-M4-M5=0 Ra+Rb=∑Y∑Ma=M1+M2-M3-M4-M5=Rb*31.5+1/2*10.4*1.5*1.5-1/2*10.4*(31.5+22.5+1.5)2-475*1.5-475*30.5= Rb*31.5+11.7-16017.3-712.5-14487.5=>Rb=990.7KN=>Ra=∑Y- Rb=gL+P1+P2- Rb=10.4*57+475*2-990.7 =552.1KN前支墩采用4根Ф320*6A3钢支墩支撑， 强度判断式δ=N/A ≤1.2[δ]δ=N/A=552.1/4/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416） =23.320Mpa ≤1.2[δ]=168 Mpa 满足强度要求 稳定性判断式δ=N/ΨA 0≤1.2[δ] r=√Im/Am= √（R 4-r 4）/(R/2)2 =0.034λ=L 0/r=(2*1.0)/0.034=58.8(L 0=2L,一端固定，一端活动) 58.8<80，Ψ=1.02-0.55[(λ+20)/100]2=0.678δ=N/ΨA 0=552.1/0.678/4/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416） =34.9Mpa≤1.2[δ] =168 Mpa 满足稳定性的要求5、上航车内力计算 ①、40a 型工字钢验算工字钢弯距最大时荷载分布图RaRbp1p2160015001600o方程式：Ra=Rb=425/2=212.5KNM 0=Ra*2.35-P1*0.75=340KN.mδ= M/W=340/1085.7/2(两根工字钢)=156.58Mpa ≤1.2[δ]=420Mpa 满足强度的要求②、支墩应力方程式：Ra+Rb=∑Y=425KN ∑Ma=M1-M2-M3=0Ra=Rb=425/2=212.5KN∑Ma=M1-M2-M3=R b*4.7-P1*0.4-P2*1.9=0=>Rb=104kn =>Ra=321KN上航车支墩采用4根Ф320*6A3钢支墩支撑，强度判断式δ=N/A≤1.2[δ]δ=N/A=321/2/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416）=27.203Mpa≤1.2[δ]=168 Mpa 满足强度要求稳定性判断式δ=N/ΨA0≤1.2[δ]r=√Im/Am= √（R4-r4）/(R/2)2 =0.034λ=L0/r=(2*1.7)/0.034=100(L0=2L,一端固定，一端活动) 100>80，Ψ=3000/λ2=0.3δ=N/ΨA0=552.1/0.3/（0.162 *3.1416-0.1542 *3.1416）/2=90.7Mpa≤1.2[δ] =168 Mpa 满足稳定性的要求。

30m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。

预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm×15cm的Φ12钢筋网片。

制梁台座相关计算如下：（1）荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：36.7 m³，钢筋重为8830.3kg，构件自重：36.7m³×26kN/m³+8.830×10=10 42.5KN（2）台座砼强度计算根据台座受力情况台座可按竖向压力作用下受压构件计算计算如下：按均布线荷载计算:q1=1042.5/30=34.75KN/m台面砼强度为:σ=34.75KN÷0.90m²=38.6KPa台座砼设计为C30砼,其允许抗压强度为:［σ］=30MPa，σ<［σ］台座强度合格。

（3）台座下地基承载力计算台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+(0.9×0.3×1)×26KN/m³=34.75+7.02=41.77KN/m计算地基承载力为:σ地=q2÷0.90=46.41KPa要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。

（4）台座两端砼强度和地基承载力计算根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地基承载力计算如下：○1座两端砼强度台座两端各取3m计算，宽度为1.90m，受力面积A= 3×1.9×2=11.4m²台座两端砼强度计算:σ砼=1042.5KN÷11.4m2=91.44KPa台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为:［σ］=30MPa，σ砼<［σ］台座两端砼强度合格。

30m预制混凝土梁台座受力计算验算书1. 引言本文档详细描述了30m预制混凝土梁台座的受力计算及验算过程。

该计算旨在确保梁台座在承载梁体荷载时的安全性。

2. 设计参数2.1 梁体荷载设计荷载为30m梁的自重、活荷载和风荷载，根据规范中相应荷载系数进行计算。

2.2 材料参数- 混凝土强度等级：C30- 钢筋强度等级：HRB400- 混凝土弹性模量：30GPa- 钢筋弹性模量：200GPa3. 受力计算3.1 梁台座尺寸梁台座平面尺寸为6m × 6m，高度为1.5m。

梁底面水平面与地面间高度为0.5m（从地下开始计算）。

底面与顶面之间的高度逐渐减小，形成梁台座的斜面。

3.2 荷载计算根据梁体荷载的大小和分布形状，计算梁台座在垂直荷载下的受力情况。

采用有限元方法进行计算，包括梁体和梁台座的相互作用。

3.3 混凝土受力根据荷载大小及分布情况，计算梁台座上混凝土的受力情况。

包括混凝土的压应力、剪应力和弯曲应力等。

3.4 钢筋受力根据混凝土受力情况，计算梁台座上钢筋的受力情况。

包括钢筋的拉应力、压应力和弯曲应力等。

4. 结果分析4.1 混凝土受力分析根据受力计算的结果，对梁台座上混凝土的受力情况进行分析。

验证混凝土在设计荷载下的安全性。

4.2 钢筋受力分析根据受力计算的结果，对梁台座上钢筋的受力情况进行分析。

验证钢筋在设计荷载下的安全性。

5. 结论根据受力计算和分析结果，结论如下：- 梁台座上混凝土在设计荷载下的受力情况安全，满足规范要求。

- 梁台座上钢筋在设计荷载下的受力情况安全，满足规范要求。

6. 参考文献列举使用的相关规范、设计手册、论文等参考文献。

注：此文档仅为参考，具体计算需要结合实际情况和相关规范进行。

30米T梁存梁台座验算
本工程40m预制T梁边跨边梁自重最大约为89.2317T。

截面积采用50cm（宽）*40cm（高），拟采用C30砼台座，单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2；拟定梁存放间距（按最小间距）为3米，存梁高度拟定为2层。

1、参数
地基承载力，
取[fa0]=250Kpa (试验室现场测得)
30mT梁自重90T，取G1=90×9.8=882KN
台座基础底面积A=1.5×3=4.5m2
台座及基础体积V=1.5×0.8×3+0.4×0.5×3=4.2m3
台座及基础重力G2=2.600×4.2×9.8=107.016KN
C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=30Mpa
2、台座地基承载力验算
单侧存梁台座对地基的压力最大值（2层设计）为：
Fmax=G1/2×2+G2 =882+107.016=989.016KN
在每m2对地基的压力为：
f=Fmax
A =989.016
4.5
= 219.78KN/m2=219.78 Kpa<250 Kpa
3、存梁台座受力验算
台座混凝土为C30，[fcd]=30Mpa
单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2 箱梁对台座的压力大小为：
F1=G1/2×2=882KN 箱梁存梁台座验算书
f=Fmax
A =882
0.25
=3528KN/m2
=3528Kpa=3.528Mpa<[fcd]=30Mpa 所以，存梁台座受力满足要求。

30米T梁模板制作工艺及力学检算30米T梁模板制作工艺及力学检算30米预应力T型梁钢模制作与力学检算一、制作工艺为保证预制T梁整体质量及外形美观，所有预制T型梁均采用整体钢模拼装。

钢模每侧由8个独立模扇组成，每一个独立模扇由侧面板、横肋、竖背肋三个主要构件组成。

中部模扇的基本长度7.18m，面板为6mm的钢板，支撑面板的横肋为[10的槽钢，在侧面板上设7，翼板上3道，竖背肋为双根[12槽钢焊接而成，每根间距为0.8m。

二、模板结构形式1、模板形式：T梁均采用侧模包端模、侧模夹台座的形式；2、模板形式均为固定式。

3、侧模、端模互相连接，采用标准件连接形式，方便端模的调整；4、侧模与台座连接采用对拉杆型式（按0.5至0.8mm/道布置）、的长度与强度进行紧固、调整；(图纸分块模式附有图纸) 5、梁体翼缘端下侧滴水槽不制作。

6、模型尺寸：按现场预制好台座进行施工。

三、30米T梁的主要技术参数1、具体项目部负责人按监理要求。

2、计算图式侧面板：侧面板的计算图式为支承于相邻两横肋和竖肋之上受均布荷载的板。

横肋：横肋简化为支承于相邻竖肋上的受均布荷载的简支梁。

竖肋：竖肋的计算图式可简化为支承于竖肋顶、底两支点承受各横肋传来的集中力的梁。

3、面板的计算由于4~5小时可浇完全梁砼，所以砼灌注高度等于梁体高度2米，γ=25KN/m 新浇混凝土最大侧压力：F=0.22γct0β1.β2V1/2 =0.22*25*6.67*1.2*1.2*31/2 =87.84Kn/m2 各点压力P=γH=25×2.0=50 Kn/m2 H为点到梁顶的距离取中部模扇为计算对象，按其结构绘制侧压力图如图1 P0=25×2.0=50KPa P1=25×1.73=43.25 KPa P2=25×1.53=38.25KPa P3=25×1.17=29.25 KPa P4=25×0.81=20.25 KPaP5=25×0.46=11.5 KPa P6=25×0.16=4 KPa 图1侧压力图由压力图分析，竖肋间距0.8米，横肋间距0.29米之间（0~1区间）的面板承受的侧压力较大。

30m预制木梁台座受力计算验算书
引言
本文档旨在通过计算和验证，对30m预制木梁台座的受力情况进行评估和确定。

准确的受力计算和验算是确保结构安全和可靠性的关键。

受力计算过程
1. 首先，我们对木梁台座的荷载进行分析和计算。

考虑到预制木梁台座的使用环境和设计要求，我们将考虑以下荷载：- 永久荷载：包括自重和设备荷载等。

- 活荷载：包括使用过程中的人员、物品和风荷载等。

- 额外荷载：考虑可能的突发情况和异常荷载。

2. 接下来，我们将对木梁台座的结构进行力学分析。

根据目前的设计方案和结构要求，我们将考虑以下受力情况：
- 垂直荷载：包括上述荷载引起的竖向力。

- 水平力：包括风荷载引起的水平力。

- 弯矩：由垂直力和水平力引起的弯曲力。

3. 在计算过程中，我们将采用适当的力学公式和计算方法，确保准确度和可靠性。

同时，我们还将考虑到木梁台座材料的特性和受力情况的变化。

验算结果
根据我们的计算和验算，我们得出以下结论：
1. 木梁台座在正常工作荷载下受力平衡，没有超过材料所能承受的极限。

2. 考虑到可能的临界情况和突发荷载，木梁台座仍然具有足够的强度和稳定性。

结论
本文档对30m预制木梁台座的受力情况进行了计算和验算，结果表明木梁台座能够满足设计要求，并具有足够的强度和稳定性。

然而，为了确保工程的安全性，实际施工前应对设计和计算进行进一步评估和验证。

30 m双贝雷导梁式架桥机力学简算一、说明：为了方便结构验算，增大结构安全系数，对荷载计算模式作如下简化：１、整个贝雷架自重作线性荷载均布作用于导梁，30 m T梁自重通过吊梁天车（忽略吊梁天车轮矩），作单点集中力作用于导梁，考虑到吊放过程中的冲击，取冲击系数：r = 1.2 。

2、导梁计算模式简化：考虑到贝雷架本身高度与导梁长度的比例以及截面特性，作等截面超静定连续梁计算，各点支撑简化为固定铰支。

3、贝雷架结构分析简化。

把超静定桁架简化为内部静定的铰结桁架，销结中心与端坚杆距离t = 0 。

二、已知条件：根据对各种材料的综合考虑计算：梁体自重：70 t天车及吊具等自重：40 t架桥机总长：72 m三个跨位分别为： a = 33 m b = 27 m c = 12 m集中荷载：P=（70+40）×10×1.2/4/4=82.5KN 单片贝雷架折算为分布荷载：q = 1.2KN/m单片贝雷架容许强度：[M] = 788 KN·m[Q] = 245 KN满足安全要求在实际操作中,中支腿将作为重点用槽钢等进行特别处理加固。

Qmax = 81.6 KN ﹤0.85[V] = 0.85×245 KN= 208 KN为吊梁过程中，对架桥机变形监控提供数据，特计算下图 累计位移 施工阶段： 2 线位移单位：(mm) 角位移单位：千分之一弧度转角位移 最大值：6.51 单元号： 47 j端 最小值：-8.43 单元号： 71 j端竖直位移 最大值：1.80 单元号： 7 j端 最小值：-83.36 单元号： 57 j端水平位移 最大值：6.06 单元号： 71 j端 最小值：-.93 单元号： 38 j端杆件编号1764018434116112012.9109-1845.1-3108.487-1800.1377872221133-7686.3-5733.92120-346221918-182892-12944-2011.252931.63-3219轴力（N）杆件编号12029.4正 拉 负 压13-1342.215-5116216-4620214-18353轴力（N）正 拉 负 压杆件编号12-6360617289384106561183.9242228938-7997310983.92487270.30410652120-28718-29226191827261-28718轴力（N）-841.75正 拉 负 压13-4009624-32.0045270.30-40096315-29226162726114-40915轴力（N）-32.0041正 拉 负 压杆件编号12-409155582.582.5下面将单片贝雷架在吊梁过程中，各杆所受轴力计算如下：。