第四章主要设备选型计算
工艺流程中的主要设备包括标准设备（定型产品），根据生产选择使用；非标准设备（非定型产品）根据计算进行设计和制造。
4.1磨矿工序
1.振动球磨机
考虑到本设计为年产9000吨APT,生产量比较大，所以采用处理量较大的
双筒振动球磨机2MZ-800 型（功率P=30kw）。
已知：1 ）球磨机处理量Q = 750 kg/h;
2）工作时间为每天每台20 小时；
3）每天的磨矿量为43615.94 kg 。
计算：所需球磨机的台数为：
43615.94 十350 -20 = 2.9 ，取3 台
1. 料仓
已知：1）处理能力为碱分解一批矿（设为5000kg ）的一半；
2）黑钨精矿的松装比重：6kg/L ；
3）填充系数：0.9。
计算：
V计算=5000 十2 十0.9 十6 = 462.97 （L） = 0.463 m 3
料仓为类似圆锥形，取实际尺寸：a= 1.1 m h = 1.2 m
V实际=1/3 X1.12X1.2 = 0.484 m 3 >V 计算
计算结果符合要求，取与球磨机相同台数，3 个料仓。
2. 螺旋给料机
选用①100 X400的螺旋给料机，其给料量Q = 0〜500kg/h ,其台数与球磨机相匹配，取3 台。
3.给料机用减速器
选用0 〜70r/min ，功率1.5kw ，取与球磨机台数相同，取3 台。
4.直流电动机
选用Z2-12 直流电动机（P=0.6kw ），台数取与球磨机相同，取3 台
5.电动葫芦
选用TVH-0.5型，运载能力Q=0.5T,提升高度H = 12 m 设计为三台球磨机公用一台电动葫芦，取一台。
6.高位水箱
已知：1）磨矿工序的水矿比=1 : 2 ;
2）水箱贮水为碱分解一批矿（设为5000kg ）的一半；
3）填充系数：0.9 。
计算：
V计算=5000 十2 十2 十0.9 = 2.78 m 3
水箱设计为长方体，长和宽相等，令高h = 1.2a，贝U
a2 h = 1.2a3= 2.78
求得a=1.4m 取a = 1.4 m h = 1.6 m
V实际=1.4 X1.4 X1.6 = 3.136m 3>V 计算
故水箱的实际尺寸为1400 X1400 X1600mm
数量与球磨机台数相匹配，取3 台水箱。
7. 转子流量计已知：1 )球磨机的磨矿量Q = 750kg/h ;
2)设最大水量：矿量=0.5 : 1。
计算：进水量为：750 X0.5 -1 = 375L/h
故取LZB-15型转子流量计(40〜400 L/h )。
每台球磨机配用一转子流量计，故取3 台。
9.扬液器
计算：
V计算=(65096.79 -2.33+47107.42 -1.38 ) - (43615.94 廿000 ) —).8 -1000
=8.90m 3
选取1.1d = h，则d=2.2 , h=2.4
V实际=n/4 X2.22X2.4 = 3.86m 3满足要求。
故扬液器的实际尺寸为①2200 X2400mm，取3台。
10. 矿浆搅拌槽
根据碱分解工序设备选择：碱分解锅为10m 3，碱分解2 吨矿/锅。矿浆搅拌槽的容积按碱分解所需的矿浆体积计算，填充系数为0.5，矿浆密度是2.33
kg/L ，
矿浆体积为：
V 计算=65096.79 -2.33 -43615.94 廿000 -1000=3.2
则矿浆搅拌槽的容积为：
3.2十2 = 6.4 m 3取6m 3
一台球磨机对应一台矿浆搅拌槽，故取①2000 X2000钢槽3台，用A3(S=8〜
10mm) 钢板焊成。
11.泥浆泵
每台矿浆槽配一台泥浆泵，选用2PN(Q = 30 m 3/h , H = 22m , P= 11kw)泥浆泵
3 台。
4.2碱分解工序
1. 碱分解反应锅
设反应锅填充系数为0.8 ，每锅作业时间为：8 小时，根据物料平衡计算结果，每批矿浆加液碱的处理量为：
V批=65096.79 十2.33 + 47107.42 -1.38 十43615.94 廿000 -1000 = 7.12 m3
V锅=7.12 —).6=8.9m 3
选用10 m 3反应锅，其台数为：
43615.94 -5000-3=2.91 台取3台。
选用工作压力为1.5MPa 的反应锅，采用远红外线加热装置。
2.稀释槽
已知：1)每批分解产物稀释3倍；
2)填充系数：0.7；
3)高径比为1 。
计算：
V 计算=3 X7.12 十0.7 = 30.51m 3
取h = d = 3400mm，贝U V 实际=n/4 X3.43= 30.85 m 3> V 计算符合要求。
故稀释槽的实际尺寸为：①3400 X3400mm。一个反应锅对应一台稀释槽，取3
用S=10mm的A3钢板焊接。
3.浓Na2WO 4料液贮槽
已知：1 ）浓Na 2WO 4溶液中浓WO 3浓度为210 kg/ m 3；
2）贮半天的料液；
3）填充系数：0.80〜0.85。
计算：
V计算=29284.88 十210 P.8 十2 = 87.16 m 3
取4 台h : d = 1 : 1 则设d = 3.1m h = 3.1m
V实际=n/4 X3.12X3.1 X4 = 93.54 m 3> V 计算符合要求
故浓Na2WO4料液贮槽的实际尺寸为①3100 X3100 mm。
并配4台搅拌用潜水泵，型号QY75/100 （Q = 75 m 3/h,H = 7m,P = 2.2kw ）
4.配料液槽
已知：1 ）可装半天料液，料液中WO 3 浓度为20 kg/m 3；
2）填充系数：0.80〜0.90；
3）高径比为1 。
计算：
V计算=29284.88 -20 十2 P.9 = 813.47 m 3
配料液槽取12个，每槽容积813.47 -12 = 67.79 m 3
取d = 4.3 m h = 4.7 m
V实际=n/4 X4.32X4.7 = 68.22 m 3>V计算满足要求
5•泥浆泵（将稀释后的矿浆输入板框压滤机）
选用2PN型泥浆泵（Q = 30 m 3,H = 22 m ）取3台
6•板框压滤机（一次过滤用）
已知：1）湿钨渣密度：2 kg/L ;
2）板框压滤机填充系数：0.70〜0.80 ;
3）板框压滤机一班工作两次。
计算：
V 计算=5000 十2X41.43% 十2 十0.6 十0.8 -1000 = 2.16 m 3选用BAY-180铸铁板框压滤机，其过滤面积为100 m2，选3台。考虑到二次过滤3台，共需6台。
7.集液池
集液池为一水泥池，内衬软塑料，分为两池。一池集浓液，一池集稀液。其尺寸为1500 X1500 X3000 mm，用S=6mm 的钢板焊制，并配液下泵选用
FSZ-K 型（Q = 13 m 3/h,H = 15 m,吸程1.5m ）
8.微孔过滤机
选用30 m 2 3atm 陶瓷过滤机，取6台。
8.钨酸钠料液输送泵
选用IH65-50-160 型离心水泵（Q = 25 m3/h,H = 32m,P = 5.5kw ），配用2台。
4.3离子交换工序
1.离子交换柱
1
选用交换柱规格为①2000 X10000mm，其截面积为—n>22= 3.14 m 2
4
树脂装柱高度为9米，取201 X7型树脂，湿真密度为0.73t/ m3,水份为
42.5%，操作容量为260kg/t干树脂。根据日物料平衡结果，日产APT为29.99t，
(1)单柱周期WO3吸附量计算：
1
260 X— nX2 X9 X0.73 X(1 — 0.425 )= 3.086t
4
(2)单柱周期APT产量计算：
设APT中WO 3含量88.5%，结晶率为95%，交换、结晶、烘干损失忽略
不计，则单柱APT产量为：
3.086 X0.95 P885 = 3.313t
(3)单柱周期加入物料量计算：
①交前夜：以交前夜20g/L，单柱周期交前液量为
3.086 -X).020 = 15
4.3 m 3
②纯水：根据生产实践，交换工序每吨APT纯水用量为24.604吨，则单柱周期纯水用量为
24.604 X3.313 = 81.513 m 3
③单柱周期一段液用量计算：
根据生产实践，每吨APT 一段液体积为1.543m 3，则单柱周期一段液用量为：
1.543 X3.313 = 5.112m 3
④单柱周期解吸剂用量计算：
根据生产实践，每吨APT解吸剂用量为7.6m3，则单柱周期解吸剂用量为：
7.6 X3.313 = 25.179m 3
⑤单柱周期交后液产出量计算：据物料平衡计算结果，日产交后液为1484.973m 3，则单柱周期交后液产出量为:
⑥单柱周期二段液产出量计算：
据物料平衡计算结果，日产二段液为164.677m 3，则单柱周期二段液产出量为：164.677 十29.99 X3.313 = 18.190 m 3
⑦单柱周期三段液产出量计算：与解吸剂量相同。
⑧单柱周期洗氯液产出量计算：据生产实践，每吨APT 洗氯液为6.674 m 3，则单柱周期洗氯液产出量为：
6.674 X3.313 = 22.111 m 3
(4)单柱作业时间计算
取吸附、洗钨和洗氯过程线速度为8cm/min ，解吸速度为3cm/min ，已知柱截面积为3.14 m 2。
①吸附时间：164.059 十(3.14 X0.08 X60 )= 10.89 h
②洗钨时间：480.3 -29.99 X3.313 十(3.14 X0.08 X60 )= 3.52 h
③解吸时间：(5.112+25.179 )-(3.14 X0.03 X60 )= 5.36 h
④洗氯时间：22.111 -(3.14 X0.08 X60)= 1.47 h
⑤反冲时间：1h
⑥操作时间：1h
则单柱周期作业时间为：10.89 + 3.52 + 5.36 + 1.47 + 1 + 1 = 23.23 h (5)单柱APT 日产量为：3.313 X(24/23.23 )= 3.423 t
( 6)离子交换柱台数计算9000 -(300 X3.423 )= 8.76 (根)取9 根
（7）201 X7型树脂用量计算: 3.14 X9 X0.73 X=185.67t，取188 吨。
2.循环槽
已知: 1 ）地面循环槽分别为料液、纯水、一段液、淋洗剂4 个钢制内衬软塑料
的，盖子用硬聚氯乙烯板制作；
2）计算以装一柱一段液为准；
3）填充系数为0.85，高径比为1。
计算：V计算=（V 一段液/3 ）-0.85
=128788.53 -3-0.85 -1000 = 16.84 m 3
选取d = 2.8m h = 2.8m
V 实际=n/4 X2.82X2.8 = 17.23m 3满足要求。
故循环槽的实际尺寸为①2800 X2800mm。
3.高位槽
已知：1 ）选用4 台与循环槽相对立，用硬聚氯乙烯板制作的槽子；
2）填充系数为0.70，高径比为1；
3 ）高位槽容积为循环槽的1/4〜1/5。计算：高位槽容积取为循环槽的1/4
V计算=16.84 -4 = 4.21 m 3
选取d = h = 1.8m，贝U
V实际=n/4 X1.82X1.8 = 4.57 m 3满足要求。
故高位槽的实际尺寸为① 1800 X1800mm 。
4.贮液槽
已知：1 ）贮液槽分一段液、二段液和三段液槽，一段液槽3 个，二段液槽6 个，三段液槽3 个；
2）贮液槽以贮1 柱的二段液为准；
3）填充系数为0.80 ，高径比为1。
计算：V计算=V 二段液宁9 P.80 = 164.6770 -H9-0.80 = 22.87m 3
选取d = h = 3.1m，贝U
V实际=n/4 X3.12X3.1 = 23.39m 3> V 计算满足要求。
故贮液槽的实际尺寸为①3100 X3100mm 。
5.淋洗剂配制槽
已知：1 ）每槽配制一柱淋洗剂；
2）填充系数为0.9，高径比为1 ；
3）选用3 台淋洗剂配制槽。
计算：V 计算=1/9V 淋洗剂+0.85 = 1/9 X281.5 +0.9 = 34.75m 3
选取d = h = 3.6m
V实际=n/4 X3.42 X3.4 = 30.86m 3满足要求。
6.淋洗剂贮槽
淋洗剂贮槽的尺寸及数量同淋洗剂配制槽。
7.微孔过滤机
选用30 m 2 3atm 陶瓷过滤机，取1 台。
8.陶瓷泵
已知：1 ）操作线速度：交换、洗钨、洗氯工序为4.8m/h ；淋洗、顶三段液为
1.8m/h
2)每一柱对于交换、洗钨、洗氯工序流量为Q
Q =n/4 X22X4.8 = 15.07 m 3
故可选用HTB5.0/30 型(Q = 20 m 3/h,H =30m,P = 5.5kw ) 同理对淋洗、三段液工序流量Q
Q =n/4 X22X1.8 = 5.65 m 3
故可选用HTB3.2/20 型(Q = 10 m 3/h,H =20m,P = 2.2kw )
地面循环槽配4 台陶瓷泵、贮液槽配3 台、淋洗剂配制槽配2 台、淋洗剂贮槽配2台。
9.转子流量计
已知：1)可供选择的型号有LZB50 测量范围600〜6000L/h
LZB100 测量范围5000 〜90000L/h
根据洗钨、洗氯、淋洗、顶三段液各个工序来选择，
选用LZB100 型，4支。
4.4 蒸发结晶工序
1. 蒸发结晶槽
已知：1 )填充系数为0.85；
2)操作周期8h；
3 )选用10m 3搪瓷反应锅。
计算：理论台数为
V 二段液/ (10 X0.85 )= 164677.24/ (3 X10 X1000 X0.85 )
=6.45
取8 台(一台备用)
2•真空吸滤器
已知：1）填充系数为0.70 ;
2）每次过滤处理1锅产品；
3）湿仲钨酸铵密度：2.2kg/L ;
4 ）吸滤器：h上筒二3/2h下筒。
计算：
V计算上=G湿仲钨酸铵/ （2.2 X8X2X0.7）
=33119.34/ （2.2 X8 X2 X0.7 ）X1000 = 2.69m 3
V上=3/2V下为方便操作取高h = 1m贝U h上=0.6m 取d = 1.6m
V实际二n D2Xh上=1.21m 3取4台
4
3.扬液器
选择①1400 X1200 （直柱部分），体积大约为2.5m3,钢制内衬胶扬液器8台
4.水环式真空泵
选择SZ-80型8台
5.结晶母液槽
尺寸同交换工序贮液槽，数量为8台，并配陶瓷泵HTB5.0/30型8台
6.空压机
选用3L-10/8 型，P = 65kw ;
规格2550 X1300 X2100 ,数量为6台。
4.5干燥包装程序
1.双锥回转真空干燥器
2.振动筛
选用ZDS-800型，Q = 0.8〜1.2t/h，数量4台
3.排风机选用4-72型塑料排风机，P= 40kw，数量4台
4.混料机
双锥型混料机，V= 5.0m3，P= 15〜22kw，2台
5.磅秤
规格0〜200kg，数量2台全流程各工序设备明细表如表4-1所示
第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算 一、提升容器的选择 1．确定合理的经济速度 立井提升的合理经济速度为V j =√H 式中V j —经济提升速度，m ／s ； H ——提升高度，m ； H=H s +H x +H z H x --卸载水平与井口高差，简称卸载高度，m ，箕斗：H x =18m 一25m ，罐笼H x =0； Hz ——装载水平与井下运输水平高差，简称装载高度，m ，箕斗：H z =18m~25m ，罐笼H z =0; H s —井筒深度，m 。 2．估算一次提升循环时刻(按五时期速度图估算) 式中T j --依据经济提升速度估算的一次提升循环时刻，s ； a —提升加速度，m ／s 2，在以下范围内选取：罐笼提升时，≤／s 2，箕斗提升时，≤／s 2； u —容器爬行时期附加时刻，箕斗提升可取10s ，罐笼提升可取5s ； θ—休止时刻。 3、计算一次合理的经济提升量 式中rn j --一次合理的经济提升量，t ； A n —矿井年产量，t ／a ； C —提升不均衡系数，关于主井提升设备：有井底煤仓时，1．1～1．15，无井底煤仓时，1．2； a f ——提升能力富裕系数，主井提升设备对第一水平应留有1．2的富裕系数； b r ——提升设备年工作日数，一般取b r =300d ； t ——提升设备日工作小时数，一般取t=14h 。 依据计算出的一次合理的提升量m j 取之相近的标准容器，并列表记录其技术规格。 4．确定实际一次提升循环时刻T ′x 及完成年产量An 的最大提升速度V ′m 。 （1） 依据所选出的型号，计算一次提升循环所需要的时刻为 （2） 计算提升机所需的提升速度 二、提升钢丝绳的选择计算 中选定标准容器之后，那么可按下边的公式计算钢丝绳每米质量 m-----一次提升货载质量，kg M z ——提升容器自身质量，kg ； m p —提升钢丝绳每米质量，kg ／m ； g —重力加速度，m ／s 2； H c —钢丝绳最大悬垂长度，m ， H s --井筒深度，m ； H z —装载高度，m ，罐笼提升，Hz=0，箕斗提升，Hz=18m 一25m ； H j ——井架高度，井架高度在尚未精确确定时，可按下面数值选取：罐笼提升，15m 一25m ；箕斗提升，30m ～35m 。 σB -----钢丝绳的抗拉强度，Pa ， m a --钢丝绳的平安系数。 计算出m p 后，从钢丝绳技术规格表中选取与之相近或稍大的钢丝绳，列表摘录有关钢丝绳的数j j j v H T u a v θ= +++
主要设备选型计算书1、基本参数：（游泳池） V P =180m3；T P =4h；V P =49.5m3/d；（水容积系数1.1）T d =28℃；t h =48h； 2、循环系统计算书：过滤循环流量： Q C = V P /T P V P ——标准游泳池的池水容积（m3）； T P ——循环周期（h）； Q C =180/4*1.1=49.5m3/h 选用循环水泵数量3台（两用一备）；流量25m3/h；功率2.2kw；。 3、过滤系统计算书： 过滤循环流量： Q C =180/4*1.1=49.5m3/h A、选用过滤器数量2台；单台过滤面积1.13m2；过滤速度25m3/m2·h；单台流量28.26m3/h；过滤器尺寸φ1200；滤床深度1000mm；出水浊度0.1FTU；反冲洗强度12～15L/S·m2，工作压力0.60MPa。 4、臭氧消毒设备 4.1 过滤循环流量： Q C =180/4*1.1=49.5m3/h 4.2 池水消毒采用臭氧消毒，臭氧投加率C=1.2mg/L： C T =Q C ·C C T ——臭氧投加量（g/h）；C——臭氧投加率（g/m3）； C T =Q C ·C=49.5x1.2=59.4g/h 故本工程选用投加量60g/h臭氧设备。 5、加热系统计算书：
5.1 标准游泳池的池水加热包括初次升温加热和保温加热两部分。初次升温加热时加热速度不宜过快，以防结构受热不均引起瓷砖爆裂。初次升温加热时，所需热量主要为： A、游泳池水表面蒸发损失的热量； B、游泳池新鲜水加热所需的热量。 C、游泳池的池壁和池底传导损失的热量； 5.2 保温加热时，所需热量包括以下四部分： A、游泳池水表面蒸发损失的热量； B、游泳池的池壁和池底传导损失的热量； C、管道和净化水设备传导损失的热量； D、游泳池补充新鲜水加热所需的热量。 5.3 游泳池水表面蒸发损失的热量： Q S =α·γ·(0.0174·V W +0.0229)·(P b -P q )·A S ·(760/B) α——热量换算系数，α=4.187； γ——与池水温度相等时，水的蒸发汽化潜热（Kcal/Kg）； V W ——游泳池水表面上的风速（m/s）；一般按下列规定采用： 室内游泳池：V W =0.2～0.5m/s； 露天游泳池：V W =2～3m/s； 因是室内池，故取V W =0.5m/s； P b ——与池水温度相等时的饱和空气的水蒸汽分压力（mmHg）； P q ——游泳池的环境空气的水蒸汽分压力（mmHg）； A S ——游泳池的水表面面积（m2）； B——当地的大气压力（mmHg）。 Q S =4.187x582.5x(0.0174x0.5+0.0229)x(25.2-19.1)x150x760/751=82.98kw 5.4 游泳池水面、池壁、池底、管道和设备等传导损失的热量： Q t =0.2·Q S =0.2x82.98=16.60kw 5.5 初次升温加热时，游泳池新鲜水升温所需的热量： Q f =α·γ·V P ·(T d -T f )/t h α——热量换算系数，α=1.163；γ——水的密度（Kg/L）；
浮选设备的选择应用和计算 一、浮选设备类型及其特点 浮选设备有浮选机和浮选柱两大类。浮选机根据充气方式不同，分为机械搅拌式和充气机械搅拌式两种形式。机械搅拌式浮选机是靠机械搅拌器(转子和定子组)实现矿浆搅拌和充气，优点是不需外加充气装置即能自吸空气，其中有些型号浮选机还具有吸矿浆能力，中矿返回易于实现自流；缺点是其充气量较小，电耗与磨损一般较高。充气机械搅拌式浮选机是靠机械搅拌器搅拌矿浆，而充气是由另设压风机提供，主要优点是充气量大，且可调，叶轮打拐小，电耗低；缺点是无吸气能力，需另设压风机，除XCF型具有自收矿浆能力外，其它型号浮选机无自吸吸浆能力，需设置矿浆返回泵，配置不够方便。我国使用的浮选机主要型号、特点和适用场合详见表1。 表1 浮选机主要型号、特点和适用场合
浮选柱属无机械搅拌空气式浮选设备，结构简单、制造安装容易、占地面积小。但由于无机械搅拌装置，在浮选粗颗粒、大密度矿物时，难以上浮，选别效果较差；充气器易堵塞，难于操作和控制；设备高度磊，且对大型浮选柱的事故处理设施比较复杂。目前国内浮选主要用于矿物组成简单、品位较高、易浮选硫化矿石的浮选。 二、浮选设备的选择 浮选设备的选择除考虑设备性能、特点外，还必须使其与矿石性质、选矿厂规模、浮选作业性质等相适应。该设备的选择一般要求如下：
(1)大中型选矿厂的粗选作业一般应选用机械搅拌式或充气机械搅拌式浮选机。对易选矿石且要求充气量不大时，宜选用机械搅拌式浮选机，如XJQ型、JJF型、SF型或SF-JJF组合型浮选机；对较难选矿石且要求充气量较大时，宜选用充气机械搅拌式浮选机，如CHF-X型、BS-K型、XJC型浮选机以及BS-K型、KYF型、XCF-KYF型组合浮选机。后三种型号浮选机尤其适用于粒度、大密度矿物的浮选。 (2)精选作业泡沫层厚，不需要较大的充气量，一般可选用充气量较小的浮选机。 (3)对小型选矿厂，减少辅助设备，便于设备配置，方便操作与维修，一般可选用有自吸矿浆能力的机械搅拌式浮选机。 (4)确定浮选机槽时，要注意防止矿浆“短路”，每列粗扫选作业的槽数一般不少于8个槽。 (5)为节省投资和生产费用，减少占地面积，应尽量选用较大规格的浮选设备，但必须与选矿厂规模或系列的生产能力相适应。 (6)采用浮选柱时，必须以一定规模的试验研究为依据。 三、浮选机的计算 浮选机槽数按下式计算： 式中 n——浮选机计算台数，台； K1——处理量不均衡系数，当浮选前为球磨时K1=1.0,为自磨时K1=1.30; q——设计作业流程量(包括返矿),t/h; R——矿浆液固比(重量)； ρ——矿石密度，t/m3; qυ,q′υ——分别为试验及设计选用浮选机的充气量，m3/(m2·min); K2——浮选时间调整系数，一般K2=0.75~1.0； V——设计选用浮选机的几何容积，m3; K——浮选机有效容积系数。对有色金属矿石K=0.8~0.85，对铁矿石K=0.65~0.75,泡沫层厚时取小值， 反之取大值。 四、浮选柱的计算 式中 A——浮选柱断面积，m2; D——浮选柱直径,m; H——浮选柱高度，m,一般，粗选H=7~8m,精选或扫选可降低至1~2m,对品位较高的易浮硫化太，宜 采用大直径、低高度浮选柱：粗选H=5~7m，扫选H=4~6m,精选H=3~4m; K o——浮选柱充气率，以小数表示，粗选Ko=0.25~0.35,扫选K o=0.20~0.25,精选 K o=0.35~0.45, 泡沫层厚取大值，返之取小值； K1——给矿不均衡系数，浮选前为球磨时K1=1.0，浮选前为自磨时K1=1.30； q——设计作业流程量，t/h;
8-3煤综采工作面主要设备选型 1、采煤机 (1)采煤机小时生产能力核算 双向割煤具有辅助工序少，采煤速度快，工序紧凑，工时利用率高及生产能力大的特点，因此工作面采用双向割煤方式。 采煤机在工作面的进刀方式，将直接影响工作面的工时利用以及采煤机效能的发挥。为减少工作面人员操作工作量，设计采用端部斜切进刀方式，双向割煤。采煤机的平均落煤能力为： Q m=60.Qγ·[L·(1+i)-2i·L m]/[(K·T1·L·C)-2T d·Q r/(B·H·γ)] 式中： Q m---采煤机平均落煤能力，t/h； Qγ---工作面日产量，3636t/a，120万吨/年÷330天=3636t/a; L---工作面长度，150m； l m---采煤机两滚筒中心距，10m； H---平均采高，3.0m； B---采煤机截深，0.6m； C---工作面回采率，95%； γ---煤的容重，1.34t/m3； T d---采煤机返向时间，2min； K---采煤机平均日开机率，0.80； T1---综采工作面日生产时间，960min； i---采煤机割煤速度V c与空刀牵引速度V k之比，i=V c/V k，取
i=0.5 则工作面采煤机平均落煤能力： Q m=60×3636×[150×（1+0.5）-2×0.5×10]/[0.8×960×150×0.95-2×2×3636/（0.6×3.0×1.34）]=453.6t/h (2)采煤机平均割煤速度 综采工作面，按采煤机平均落煤能力为454t/h计算割煤速度：V c=Q m/(60·B·H·γ·C) =454/（60×0.6×3.0×1.34×0.95）=3.3m/min (3)采煤机最大割煤速度和最大生产能力 采煤机最大割煤速度： V max= K c·V c 采煤机最大生产能力： Q max= K c·Q m 式中： V max---采煤机最大割煤速度，m/min； Q max---采煤机最大落煤量，t/h； K c---采煤机割煤不均衡系数，取1.3； 则： V max=1.3×3.3=4.3m/min Q max=1.3×454=590t/h (4)采煤机装机功率 按采煤机单位能耗计算采煤机功率为：
K B b b Q ?-) (12K B b b Q ?-)(12设备选型计算： 打浆设备： 1、针叶木打浆设备 已知：叩解度要求：叩前15°SR ，叩后35—40 °SR 叩解浓度：3.5% 计算：针叶木浆，纤维较长，需进行适当切断以改善纸页匀度，选用大锥度精浆 机与?450双盘磨相结合的打浆设备，进行低浓半游离半粘状打浆，能够满足工艺要求。 大锥度精浆机与?450双盘磨的生产能力均可达到40t/d ，故而针叶木用量 是50%，30t/d.故采用1列，无需并联。 串联台数的确定：据资料及经验数据，两种设备的打浆能力为8500—9500 kg ·O SR/h ， 取9000 kg ·° SR/h ，则该打浆线需用台数为： N = 式中 N —需用打浆设备的台数 Q —浆料处理量，kg （绝干）/h b 1、b 2—原浆及成浆的打浆度，O SR B —打浆设备的打浆能力，kg ·O SR/h K —富余系数，一般取0.7 N= =408.6133×30×（40-15）/(9000×22.5×0.7) =2.2 故取1台大锥度精浆机及2台?450双盘磨串联即可
大锥度精浆机主要数据：型号ZDG11 单重0.9t 生产能力15-30t/d[6] ? 450双盘磨主要数据：型号ZDP11 重量2.775t 生产能力10-60t/d进浆压力1-3kg/cm2 电机JO 117-6 115kw A23-7114P 0.4kw 2 外形尺寸3185×930×1016 2、阔叶木浆打浆设备 已知：同上 计算：过程同上 N=245.1680×18×（40-15）/（9000×22.5×0.7）=0.8 故可取1台ZDP11型?450双盘磨浆机 3、麦草浆打浆设备 已知：叩解度要求：叩前15 O SR，叩后35 O SR 计算过程同上 计算：N=163.4533×12×（35-15）/(9000×22.5×0.7)=0.3 故可取1台ZDP11型?450双盘磨浆机 辅助设备： 1、浆池 （1）麦草浆未叩浆池
设备选型计算书 边界条件： 工程容量50MW ， 25台风力发电机组，容量2MW 。新建一座110kV 升压站，1台主变，容量50MV A ，1回送出线路，长度30km 。110kV 、35kV 均采用单母线接线方式；25台箱变，容量2MV A ，箱变与风机采用单元接线方式。3回集电线路，长度分别6km （6台）、9km （10台）、24km （9台），采用电缆直埋敷设方式。 110kV 变电站三相短路电流计算： 一、基本参数： 系统短路电流40kA ，线路长度30km 。 X 系? =1I ?=1I I j =1 400.5 =0.013 X 线? =X 架×S j j 2×L =0.4×100 2×30=0.09 X 系统?=X 系?+X 线?=0.013+0.09=2、风机： 风机额定电流1.7kA 。 X 风机?= 1I I j = 11.779.637 =46.845 3、主变： 容量50MV A ，U d %=10.5。 X 主变?= U d %100×S j S =10.5100×100 50=0.21 4、箱变： 容量2MV A ，U d %=6.5。
X 箱变?= U d% 100 × S j S = 6.5 100 × 100 2 =3.25 5、线路： X 缆=0.12Ω/km（35kV电缆），X 架 =0.4Ω/km（架空线）。 三回集电线路长度分别为L1=6km；L2=9km；L3=24km。 X L?=X 缆× S j j 2 =0.12× 100 2 =0.009 回路1（6台风机）： X L1?=1 6 × X 风机? +X 箱变? +X L?×L1= 1 6 ×46.845+3.25+0.009×6 =8.403 回路2（10台风机）： X L2?=1 10 × X 风机? +X 箱变? +X L?×L2= 1 10 ×46.845+3.25+0.009×9 =5.091 回路3（9台风机）： X L3?=1 9 × X 风机? +X 箱变? +X L?×L3= 1 9 ×46.845+3.25+0.009×24 =5.782 二、短路计算： 1、110kV侧短路 阻抗
冷却水泵及冷却塔选型计算 冷却水泵和冷却塔是工业设备中常见的冷却系统组成部分。它们的选 型计算主要涉及到冷却负荷的计算、水泵和塔的性能参数选择。下面将从 计算方法、选型要点等方面对冷却水泵和冷却塔的选型计算进行详细介绍。 一、冷却负荷的计算 冷却负荷是确定冷却水泵和冷却塔选型的基础。一般来说，冷却负荷 主要是通过计算得到的。计算冷却负荷的常用公式有以下几种： 1.定常冷负荷计算公式： QR=QCI+QSI+QRI 其中，QR为冷却负荷，单位为千卡/小时（kcal/h）； QCI为冷却介质（一般为水）的冷负荷，单位为千卡/小时 （kcal/h）； QSI为散热设备的冷负荷，单位为千卡/小时（kcal/h）； QRI为介质（一般为空气）对散热设备的冷负荷，单位为千卡/小时（kcal/h）。 2.不定常冷负荷计算公式： QR=QCI+QSI+QRI+QI+QD+QV 其中，QI为吸热设备的冷负荷，单位为千卡/小时（kcal/h）； QD为吸热负荷，单位为千卡/小时（kcal/h）； QV为换热负荷，单位为千卡/小时（kcal/h）。
二、冷却水泵选型计算 冷却水泵选型主要涉及到流量、扬程等参数的确定。选型计算步骤如下： 1.根据冷却负荷计算结果确定冷却水泵的流量需求。 流量（Q）=QR/ΔH 其中，ΔH为水泵扬程，单位为米（m）。 2.根据流量和系统压力确定冷却水泵的类型。 冷却水泵一般分为离心泵和容积泵两种。一般情况下，离心泵适用于流量大、扬程较低的情况，容积泵适用于流量小、扬程较高的情况。 3.根据流量和扬程选择合适的水泵型号。 从水泵性能曲线中选择合适的型号，确保满足流量和扬程要求。 冷却塔选型计算主要涉及到冷却效果、通风量等参数的确定。选型计算步骤如下： 1.根据冷却负荷计算结果确定冷却塔的冷却效果要求。 冷却效果=ΔT1/ΔT2 其中，ΔT1为冷却水前后的温差，单位为摄氏度（℃）； ΔT2为空气前后的温差，单位为摄氏度（℃）。 2.根据冷却效果和流量确定冷却塔的通风量。 通风量=QR/ΔT2 3.根据通风量和环境条件选择合适的冷却塔型号。
暖通主设备选型计算书 日期： 编订：
主要设备选型计算书 说明：建筑冷热负荷按冷热指标进行估算。 2.制冷机组选型 考虑95％的同时使用系数，同时考虑水泵、风机等散热；取1.1的安全系数则：制冷机组总供冷量＝30883*0.95*1.1＝29338.83kW*1.1=8342RT*1.1=9200RT 则冷机选型：2000RT*4+600RT*2。 3.冷却塔选型 冷机选型：2000RTx4台+600RT*2台，冷却塔与冷机一一对应 则2000RT主机对应之单台冷却塔流量：2000RT=2000*3.517*0.86/5*1.2=1422m3/h， 考虑10%的富裕，冷却塔选型：1564m3/h x4台。 则600RT主机对应之单台冷却塔流量：600RT=600*3.517*0.86/5*1.2=428m3/h，考虑10%的富裕，冷却塔选型：470m3/h x4台。 4、冷冻水泵选型 本项目空调冷水系统为二级泵变流量系统。 一级泵5+3台（两台备用），供回水温度为5.5/11.5度，温差为6度 600RT主机对应单台流量=600x0.86*3.517/6=304 m3/h；扬程为15米； 2000RT主机对应单台流量=2000x0.86*3.517/6=1008 m3/h；扬程为15米； 商业裙房二级泵3台（一台备用），供回水温度为5.5/11.5度，温差为6度，则
单台流量=3300/3x0.86*3.517/6=560m3/h，扬程为32米； 酒店二级泵3台（一台备用），供回水温度为5.5/11.5度，温差为6度，则单台流量=1880/3x0.86*3.517/6=320 m3/h，扬程为32米； 办公、公寓及SOHO二级泵5台（一台备用），供回水温度为5.5/11.5度，温差为6度，则单台流量=7920/4x0.86*3.517/6=1000 m3/h，扬程为32米； 5.锅炉选型 蒸汽用量=空调热负荷+空调湿负荷+生活热水负荷=3622.7+4146.6=7771kg/h 考虑酒店锅炉仅为备用，在市政蒸汽停用时才开启；在进行锅炉选型时将按照计算蒸汽用量的75%对锅炉进行选型。 7.77*0.75/2=2.915t 则锅炉选型：3Tx2台。 6.换热器选型 1.免费冷水水换热器： 内区过渡季负荷估算为4220kW,选择两台2110kW免费冷板式换热器；一次侧侧进出水温分别为8/13℃，二次侧进出水温度分别为9/14℃。 2.酒店汽水换热器： 商业裙房热负荷估算为1544kW;选取两台800kW壳管式汽水换热器；一次侧温度为180/45℃，二次侧温度为40/50℃ 3.商业裙房汽水换热器： 商业裙房热负荷估算为2940kW;选取两台1500kW壳管式汽水换热器；一次侧温度为180/45℃，二次侧温度为40/50℃ 7.热水泵选型 本项目空调热水系统为通过板式换热器连接的二次系统。 商业裙房热水二次侧热水泵3台（一台备用），供回水温度为40/50度，温差为10度，则单台流量=1500x0.86/10=130 m3/h，扬程为28米；
各种水处理二氧化氯发生器设备的选型计算方法： 医院污水 1 床位*3 一天量/24 *30 传染病医院是50-60投加量 2 污水处理厂 10g
3 游泳池是 5g 地下水是量/24*1 地表水是/24*2 一般而言，1g二氧化氯等于2.63克有效氯 1. 生活饮用水 例1：某水厂原水取自水库，设计供水规模2万吨/天，请选择消毒设备型号。 ①确定投加量：地表水处理，取1.5g/ m3。 ②计算供水量平均供水量：20000 m3/d÷24h=834 m3/h 高峰期水量：834 m3/h×1.5=1251 m3/h ③需氯量：1251 m3/h×1.5g/ m3=1877g/h ④设备选型：应选2000 g/h型。 例2：某自来水厂，深井水，设计供水规模5万吨/天。原水中无铁锰超标的现象。 ①确定投加量：深井水处理，取1g/ m3。 ②计算供水量平均：50000 m3/d÷24h=2083 m3/h 高峰期：2083 m3/d×1.5=3125g/h ③需氯量：3125 m3/h×1g/ m3=3125g/h ④设备选型：应选3000-4000 g/h型。 2. 医院污水 选型要点： ⑴若为重力式一级流程：考虑小时最大污水量。 ⑵若为泵提升的工艺：按污水泵的流量来计算。 ⑶若为二级处理工艺：无小时最大污水量数据时，可按平均流量计算。 ⑷传染病院、结核病院：适当增加加氯量。 例1：某综合性医院，设计床位300张，采用重力式一级处理工艺。 ①确定投加量：一级处理，取40g/m3。 ②计算污水量污水量：300床×1 m3/d.床=300 m3/d 平均流量：300 m3/d÷24h=12.5 m3/h
常用电气设备的选择计算方法 此文章介绍了常用的电气设备的选择计算方法，深入浅出，简明扼要，方便读者学习掌握。 电气设备的选择计算法： 1、变压器低压侧电流为容量的1.5倍（精确时为1.44倍）； 2、变压器低压出口三相短路电流为容量的150倍除以变压器短路阻抗百分数（精确时为144倍）： 3、变压器10kV侧额定电流为容量的6%（精确时为5.8%） 变压器6kV侧额定电流为容量的10%（精确时为9.6%）; 4、0.4kV三相补偿电容器额定电流为容量的1.5倍(精确时为1.44倍); 5、380V三相电机额定电流为容量和2倍； 6、一般情况下低压侧功率因数补偿至0.95，电容器容量约为变压器容量的1/3~2/5。一般使用场所适用，特殊场合，如电阻炉或气体放电灯的容量大的场所例外。 7、铜排载流量估算表 铜排截面S（mm2）、允许载流量为I（A）、铜排截面S(mm2）、允许载流量为（IA）
S≤100I=3.5S；200＜S≤600I=2.5S 100＜S≤200I=3S；S＞600I=2S 注:铜排厚度越小,每mm2载流量就越大. 8、三相380V笼式电机额定及起动电流保护计算 额定电流安培数为其容量千瓦数的2倍，其起动电流约为容量的12~14倍，对直接起动的电机，保护短路塑壳开关瞬动电流为其容量17~24倍；对轻载且不经常起动的电机，熔丝电流为电机额定电流的2.5~3倍；对重载起动电机,熔丝电流为其额定电流和4~5倍. 9、低压补偿电容器容量如何选择?其保护熔断器如何选? 一般情况，补偿总千乏数为变压器容量千伏安数和30%~40%，单只容量电流安培数为其容量千乏数的1.5倍，保护熔断器熔丝电流不小于电容器额定电流的1.5倍。 估算举例: 一台1250kV A变压器,短路阻抗为6%,低压0.4kV额定电流Ie=1.5*1250=1875A;低压短路电流Ik=1250*150/6=31250=31.25kA;高压10kV侧电流I,I=1250*6%=75A; 低压电容补偿容量约为Q=1250*1/3=420kVar. 因此,高压电流互感器选75/5; 低压电流互感器2000/5,2500/5; 断路器选断流能力不小于35kA即可;
空调选型计算公式(实用) 空调选型计算公式（实用） 引言 空调选型是为了确定适合特定空间的合适空调设备。选型计算公式是一种可靠的方法，能够根据空间的尺寸和需求来确定所需的空调能力。本文将介绍一种实用的空调选型计算公式，以帮助您选择合适的空调设备。 计算公式 空调选型的计算公式一般包括以下几个参数： 1.空间面积（以平方米为单位）：用于确定所需的冷却能力。 2.人员数量：用于确定人体散热带来的热负荷。 3.设备功率：用于确定设备散热带来的热负荷。 4.外部温度：用于确定所需的制冷量。 下面是一个简单的实用空调选型计算公式：
制冷量 = 空间面积 ×制冷能力系数 + 人员散热×人员数 + 设备散热 + (外部温度 - 室内温度) ×空气流通量 参数说明 1.空间面积：测量待冷却空间的面积，单位为平方米。 2.制冷能力系数：根据空间用途来确定，例如住宅一般为 120-150 W/㎡，办公室一般为 150-180 W/㎡。 3.人员散热：每位人员散发的热量，常量取决于活动强度和环境温度，一般可以取 80-100 W/人。 4.人员数：占据空间的人员数量。 5.设备散热：由设备产生的热量，参考设备的功率参数。 6.外部温度：空调需要处理的外部温度，单位为摄氏度。 7.室内温度：希望空调调节的室内温度，单位为摄氏度。 8.空气流通量：空气流通的速度，常量取决于空间的需求和设备参数，一般可以取 2-3 m^3/h。 结论 通过使用上述空调选型计算公式，可以根据具体的场景和需求来确定适合的空调设备。请根据实际情况准确测量各个参数，并进行计算，以获得最合适的空调选型。
注意：此文档提供了一种常见的空调选型计算公式，但在实际应用中仍需要根据具体情况进行调整和验证。建议在选型过程中咨询专业人士以获得准确的建议。
产柠檬酸主要设备计算 摘要： 一、柠檬酸生产设备简介 1.反应釜 2.离心机 3.蒸发器 4.结晶器 5.烘干机 二、设备选型及计算 1.反应釜选型及计算 a.容积计算 b.材质选择 c.搅拌器选型 2.离心机选型及计算 a.离心力的计算 b.材质选择 c.转速的选择 3.蒸发器选型及计算 a.蒸发面积的计算 b.材质选择 c.加热方式选择
4.结晶器选型及计算 a.结晶面积的计算 b.材质选择 c.冷却方式选择 5.烘干机选型及计算 a.烘干面积的计算 b.材质选择 c.加热方式选择 三、设备投资及运行成本分析 1.设备投资估算 2.运行成本估算 3.经济效益分析 正文： 柠檬酸是一种广泛应用于食品、饮料、制药等行业的有机酸，其生产过程中需要使用一系列设备。本文将对柠檬酸生产设备进行简要介绍，并根据生产需求进行设备选型及计算。 一、柠檬酸生产设备简介 柠檬酸生产设备主要包括反应釜、离心机、蒸发器、结晶器和烘干机等。 1.反应釜：用于将柠檬酸原料进行加热、搅拌和反应。 2.离心机：用于分离柠檬酸沉淀物和母液。 3.蒸发器：用于将柠檬酸溶液进行蒸发浓缩。 4.结晶器：用于将蒸发后的柠檬酸溶液进行结晶。
5.烘干机：用于将结晶后的柠檬酸进行烘干。 二、设备选型及计算 1.反应釜选型及计算 a.容积计算：根据生产规模和产量要求，选择合适的反应釜容积。一般以每小时产量作为参考，选择1-2 小时的反应釜容积。 b.材质选择：反应釜内壁选用耐酸、耐腐蚀的不锈钢材料；釜体外壳可选用碳钢或不锈钢。 c.搅拌器选型：根据反应釜内物料的搅拌需求，选择合适的搅拌器类型，如锚式、框式或桨式搅拌器。 2.离心机选型及计算 a.离心力的计算：根据柠檬酸沉淀物的比重和离心机分离效果，计算所需的离心力。 b.材质选择：离心机壳体可选用碳钢或不锈钢；转子及盖板选用耐腐蚀材料。 c.转速的选择：根据离心力的要求，选择合适的转速范围。 3.蒸发器选型及计算 a.蒸发面积的计算：根据柠檬酸溶液的蒸发速率，计算所需的蒸发面积。 b.材质选择：蒸发器可选用不锈钢或碳钢材料；加热器可选用蒸汽、电热或导热油加热。 4.结晶器选型及计算 a.结晶面积的计算：根据柠檬酸结晶的速率，计算所需的结晶面积。
1设计依据 发酵罐（大罐）体积：53m3 装料系数：0.75 发酵补料：接后体积48% 蒸发损失：接后体积20% 种子罐损失：小罐（一级种子罐）消后体积12% 中罐（二级种子罐）消后体积8% 种子罐装料系数：0.6% 接种量（以消后体积为准）：中罐9% 大罐15% 通气比（VVm）：大罐 1:0.8 中罐 1:1.5 小罐 1:1.5 发酵温度：32℃ 冷却水温度：进水 18℃ 出水 23℃ 2 发酵阶段物料衡算 发酵罐体积：53m3 V 放= V ×η =53×0.75=39.75m3 发酵部分物料恒算图： V
V 放+V 蒸发损失 =V 配料 +V 冷凝水 +V 接种量 +V 补料 =V 消后+V 接种量 +V 补料 =V 接后+V 补料 由物料衡算： V 接后+V 补 =V 蒸发 +V 放 ∴ V 放= V 接后 +V 补 -V 蒸发 = V 接后+48%V 接后 -20%V 接后 =1.28 V 接后 =39.75 m3 ∴ V 接后 =31.05m3 又∵V 接后=V 消后 +V 接种 = V 消后 +15% V 消后 =1.15 V 消后 =31.05m3 ∴V 消后 =27.0m3 V 接种=15% V 消后 =4.05m3 V 补=48% V 接后 =14.90m3 V 蒸发=20% V 接后 =6.21m3 V 冷=1.05GC（t 2 -t 1 ）／ r ＝1.05×39.75×（125-25）／523.5×1000 ＝0.797×10-2m3 ∴V 配料=V 消前 = V 消后 -V 冷 = 27.0-0.797×10-2=26.996m3 V 进= V 配料 +V 补 +V 接种 +V 冷 =27.0+14.90+4.05=46.0 m3 V 出= V 蒸发 +V 放 =6.21+39.75=46.0m3 ∵V 进 = V 出 ∴假设正确二级种子罐 V 放= V 接种 =4.05m3 V 0= V 接种 ／η =4.05／0.6=6.75m3圆整为7m3 由物料衡算： V 消后+V 接种 = V 放 +V 损失 V 消后+9% V 消后 =4.05+8% V 消后
第五章设备平衡计算 设备选型的主要依据是物料平衡，根据由浆水平衡计算出来的生产1t风干浆所需要的物料的两来计算通过每一设备的物料量（通过量），然后用通过量来校核或计算每一设备所应具有的生产能力，最终确定同种设备的台数。 5.1设备平衡的原则 1.主要设备的确定：确定主要设备的生产能力时，要符合设备本身的要求， 既不能过大的超出设计能力的要求,又要适当的留有 余地。 2.设备数量的确定：对于需要确定台数的设备，其数量要考虑该设备发生 事故或检修时仍有其他设备做备用维持生产。 3.备品的确定 4.公式计算法的选择 5.避免大幅度波动 5.2设备台数的确定方法： 设备台数的确定，是通过理论或经验公式计算设备生产能力。根据我国现有纸厂的实践经验和理论建设，确定设备的生产能力或按设备产品目录查取其生产能力后，则可以用下列的公式计算出所需的台数。
式中 N——选用台数 Q——生产中需该种设备处理的物料量（t/d） G——该设备的生产能力（t/d） K——设备利用系数，其大小随不同设备，以及设备所处的生产位置不同 而不同，打浆，漂白筛选设备的取0.7，蒸煮设备的 K值取0.8等 5.3设备台数的确定方法 5.3.1备料工段 由备料段物料平衡计算可知，每天处理玉米秆料量 2551.3817×10-3×50=127.5691 t/d 则每小时处理苇料的数量=5.3154 t/h 1. 带式运输机：（1台） 已知：设定皮带运输机运输玉米秆的速度为1.4m/s。 带式运输机的生产能力可由公式： G=3600F·v·r ○1采用平行带运输，则物料层的截面积按三角形面积求得： F=b·h/2 ○2 式中： F——带上物料层的截面积，m2； r——物料表观重度，t/m3取值0.13 t/m3； v——运输机的速度； b——物料层宽度，m 取值0.8B( B为带宽)； h——物料层的高度， h=b·tgα/2 α=30°(物料堆积角)
压缩机选型计算 压缩机的选型计算 ① -33℃系统（冻结间），取10℃温差，蒸发温度为tz=-33℃。用立式冷凝器，t2 t1 Q j =t1+3 ℃、 t1 = t1+t2 2 +∆t 取（∆t=6℃）冷凝温度为 =32℃，采用配组双级压缩机，取§=1/3.机械负荷=124845.49w. tz=-33℃ t1=32℃和§=1/3 查图 解： tzj 2-1得中间冷却 =-3.5℃
⑵根据中间冷却温度确定过冷温度t=（-3.5+4）℃=0.5℃ ⑶根据蒸发温度tz=-33℃和中间冷却温度t=-3.5℃，查图2-5得低 zj 压级压缩机的输气系数λ=0.775 ⑷根据蒸发温度tz=-33℃和过冷温度t=0.5℃，查表2-4得低压级压 g 缩机单位容积制冷量qr=1007kj/m3 ⑸计算低压级压缩机的理论输气量: Vd= 3.6Qj λqr = 3.6*124845.490.775*1007 =575.9m 3 /h. ⑹选择低级压缩机。根据计算出的低级压缩机理论输气量，从压缩机产品样本中选两台8AS10和一台4AV10型压缩机作为低压级压缩机，其理论输气量V d =634m
/h，可以满足要求。 ⑺选择高压级压缩机。根据选定的高、低级压缩机理论输气量之比§ V=1/3、 d =575.9m 3 /h得Vg = Vd3 =（575.9/3）m3/h=191.97m3/h。从 压缩的产品样本中选出两台4AV10型压缩机作为高级压缩机，其理 论输气量V d =253.6m 3 /h。 实际选配两台8AS10和一台4AV10型压缩机一台作为低压级压缩机，两台4AV10型压缩机一台作为高级压缩机，形成一组配组双级机。 ②
设备选型计算 .1 催化剂的使用量 由合成段物料衡算得：每小时入塔气量为42697.746kmol/h ，即为956429.510m 3/h ， 合成塔的空速为13000m 3/(m 3催化剂·h)，则催化剂的使用量为： 3956429.510 V 73.57m 13000 == .2 合成塔的设计 .2.1 换热面积的确定 此次设计采用管壳式合成塔，管程走合成气，壳程走低压蒸汽，由热量衡算得： 每小时的传热量为：874 1.333KJ 3.703W Q 1010=⨯=⨯，取传热系数为300W/（m 2.℃）， 合成塔入塔气的温度由225℃升至255℃；壳程水蒸气进口温度由200℃升至224℃，则 合成气： 225℃ → 255℃ 水蒸气 ：224℃ ← 200℃ 11C t ∆=︒ 255C t ∆=︒ 合成塔的平均温差：21m 21551 t t 13.48C t 55t In In 1 t ∆-∆-∆= ==︒∆∆ 由m Q KS t =∆ 得：传热面积7 2m Q 3.70310S 9810.83m K 28013.48 t ⨯= ==⨯∆⨯ 2.2 换热管数的确定 查《化工机械设备基础》[18]，选用材质为00Cr18Ni5Mo3Si2、38 2.5Φ⨯的无缝不锈钢管钢管，长度为12000mm ，正三角形排布，共需换热管根数： S 9810.83 n 7335L 3.140.035512 d = = =∏⨯⨯均根 由催化剂填充体积计算得需7169根换热管，符合要求。因需设置拉杆18根，故实际换热管数为7317根。
2.3 合成塔直径 由换热管外径查得相邻两换热管中心距为a=48mm ，对角线管数： b 1.194.09mm ===，则合成塔壳体直径为： ()()D a b 12l 4894.0912*******.32mm =-+=⨯-+⨯⨯=，圆整为4650mm 。 2.4 合成塔的壁厚设计 合成塔壳体材质采用18MnMoNbR 低合金钢钢材，壁厚的计算公式： []i c t c p D 2p δ= φ-σ 其中封头与壳体采用双面对接焊，100%无损检测，故焊接系数 1.0Φ= 壳程通入的是饱和水蒸气，查得240℃下饱和水蒸气的压力为3.35MPa ，取设计压力c 5MPa p =，外径i 4650mm D =，查得在255℃下的许用应力为（插值法） [] 255 190MPa =σ，由此计算得合成塔壳体的计算壁厚： []i c t c p 54650 D 62mm 21905 2p ⨯δ= = =⨯-φ-σ，取附加厚度C =1.25mm ， 则名义壁厚n 62 1.2563.25mm =+=δ，圆整后去厚度为65mm 。 .2.5 壳体设计液压强度校核 压力试验一般采用液压试验，进行液压实验的目的是，设备在试验条件下能确保不会损坏，则在实际生产操作中也就能保障生产的安全性，不会出现严重的生产事故，所以水压试验是一项重要的生产检验工作。试验条件为常温，常温下 换热器许用应力为[]t 190MPa =σ 由上面的计算，取试验压力[][] σσt T p .p 251= 190 1.251 1.25MPa 190 =⨯⨯= 压力试验的的应力校核应满足下面条件： ()σϕδδσs e e i T T .D p 902≤+= 查表得：常温下18MnMoNbR 的屈服点为e 371.55MPa =δ
第四章主要设备选型计算 工艺流程中的主要设备包括标准设备（定型产品），根据生产选择使用；非标准设备（非定型产品）根据计算进行设计和制造。 磨矿工序 1. 振动球磨机 考虑到本设计为年产9000吨APT,生产量比较大，所以采用处理量较大的双筒振动球磨机2MZ-800型（功率P=30kw）。 已知：1）球磨机处理量Q = 750 kg/h; 2）工作时间为每天每台20 小时； 3）每天的磨矿量为kg 。 计算：所需球磨机的台数为： -350-20 = ，取 3 台 1. 料仓 已知：1）处理能力为碱分解一批矿（设为5000kg ）的一半； 2）黑钨精矿的松装比重：6kg/L ； 3）填充系数：。 计算： 3 V计算=5000 宁2**6 = （L）= m 料仓为类似圆锥形，取实际尺寸：a= m h = m 3 V实际=1/3 m > V计算 计算结果符合要求，取与球磨机相同台数，3个料仓。 2. 螺旋给料机 选用①100X400的螺旋给料机，其给料量Q= 0〜500kg/h，其台数与球磨机相匹配，取 3 台。 3. 给料机用减速器
选用0〜70r/min ，功率，取与球磨机台数相同，取3台。 4. 直流电动机 选用Z2-12直流电动机（P=）,台数取与球磨机相同，取3台 5. 电动葫芦 选用型，运载能力Q=,提升高度H= 12 m 设计为三台球磨机公用一台电动葫芦，取一台。 6. 高位水箱 已知：1）磨矿工序的水矿比=1 : 2; 2）水箱贮水为碱分解一批矿（设为5000kg ）的一半； 3）填充系数：。 计算： 3 V计算=5000* 2宁2宁=m 水箱设计为长方体，长和宽相等，令高h=，则 a2• h== 求得a= 取a= m h = m V实际=xx = > V计算 故水箱的实际尺寸为1400 X 1400 x 1600mm 数量与球磨机台数相匹配，取 3 台水箱。 7. 转子流量计 已知：1）球磨机的磨矿量Q= 750kg/h ; 2）设最大水量：矿量=：1 o 计算：进水量为：750 X* 1= 375L/h 故取LZB-15型转子流量计（40〜400 L/h ）。 每台球磨机配用一转子流量计，故取 3 台。 9. 扬液器