1 带式输送机的选型计算
1.1 设计的原始数据与工作环境条件
（1）工作地点为工作面的皮带顺槽
（2）装煤点的运输生产率，0Q =836.2（吨/时）；
（3）输送长度，L =1513m 与倾角β=
5以及货流方向为下运：
（4）物料的散集密度，'ρ=0.93/m t
（5）物料在输送带上的堆积角，θ=30
（6）物料的块度，a=400mm 1.2 运输生产率
在回采工作面，为综采机组、滚筒采煤机或刨煤机采煤时，其运输生产率应与所选采煤机械相适应。由滚筒采煤机的运输生产率，可知：
2.8360=Q （h t ）
1.3 设备型式、布置与功率配比
应根据运输生产率Q 、输送长度L 和倾角，设备在该地点服务时间，输送长度有无变化及如何变化确定设备型式。产量大、运距短、年限长使用DT Ⅱ型；运距大，采用DX 型的；年限短的采用半固定式成套设备；在成套设备中。由于是上山或下山运输和在平巷中输送距离变化与否采用设备也有所不同。根据本顺槽条件，初步选用280SSJ1200/2⨯型可伸缩胶带输送机一部。其具体参数为：
电机功率：2⨯280kW
运输能力：1300h t /
胶带宽：1200 mm
带速：2.5 m/s
设备布置方式实际上就是系统的整体布置，或称为系统方案设计。在确定了输送机结构型式下，根据原始资料及相关要求，确定传动装置、改向滚筒、拉紧装置、制动装置以及其它附属装置的数量、位置以及它们之间的相对关系，并对输送线路进行整体规划布局。
功率配比是指各传动单元间所承担功率（牵引力）的比例。
1.4 输送带宽度、带速、带型确定计算
根据物料断面系数表，取458=m K
根据输送机倾角，取1=m C
则由式（7.1），验算带宽
m
C v K Q B m m 901.01
9.05.24582.836'0=⨯⨯⨯=≥
ρ 式（7.1） 按物料的宽度进行校核，见式（7.2）
m m
a B 9002003502200
2max =+⨯=+≥ 式（7.2）
式中 m a x
a —物料最大块度的横向尺寸，mm 。 则输送机的宽度符合条件
1.5 基本参数的确定计算
（1）q –—输送带没米长度上的物料质量，m kg /，可由式（7.3）求的；
m kg Q q /9.925.26.32.8366.30=⨯==
ν 式（7.3）
（2）'t q ——承载托辊转动部分线密度，m kg /,可由式（7.4）求的；
't q =m kg l G g
/67.165.1/25/''== 式（7.4） 式中'g l ——上托辊间距，一般取m 5.1~1。
（3）''t q ——回空托辊转动部分线密度，kg/m ，可由式（7.5）求的：
"q ""/g l G =m kg /100.2/22== 式（7.5）
式中"g l ——下托辊间距，一般取m 3~2。
（4）d q –—输送带带单位长度质量，kg/m ，该输送机选用阻燃胶带，其型号为1400S ，d q 取m kg /63.15；其他参数为：
带芯强度：1400mm N / 撕裂力：1540N
带厚度：12mm
1.6 各区段阻力计算
（1）.承载段运行阻力，见式（7.6）
N L q q g L q q q g W t t d zh 5.66279]
5sin 1513)63.159.92(5cos 04.01513)67.1663.159.92[(10sin )(cos )('''-=⨯⨯+-⨯⨯⨯++⨯=+-++=
β
βω 式（7.6）
（2）.空段运行阻力，见式（7.7）
N
L gq L q q g W d t d k 8.334485
sin 151363.1510035.05cos 1513)1063.15(10sin cos )(''''=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯=++= β
βω 式（7.7） 式中β—输送机的倾角，当输送带在该段的运行方向是倾斜向上时sin β取正号，而倾角向下时sin β取负号；
L —输送机长度，1513m ；
'ω—形托辊阻力系数；
''ω—平行托辊阻力系数；
q —输送带每米长上的物料质量，kg/m ；
't q —承载托辊转动部分线密度（kg/m ）；
''t q —回空托辊转动部分线密度，kg/m ；
d q —胶带单位长度质量，取15.63 kg/m 。
（3）.曲线段运行阻力
在进行张力计算时，滚筒处的阻力计算如下：
绕出改向滚筒的输送带张力为
''1y
kS S = 式（7.8） 式中 '1S —绕出改向滚筒的输送带张力，N ；
'y S —绕入改向滚筒的输送带的张力，N ；
k —张力增大系数。
（4）.传动滚筒处的阻力为
))(05.0~03.0(l y c S S W += 式（7.9）
式中 c W —传动滚筒出的阻力，N ；
y S —输送带在传动滚筒相遇点的张力，N ；
l S —输送带在传动滚筒相离点的张力，N ；
C m —输送机倾角系数，即考虑倾斜运输时运输能力的减小而设的系数。
1.7 输送带关键点张力计算与带强验算
1.7.1 悬垂度验算
为使带式输送机的运转平稳，输送带两组托辊间悬垂度不应过大。输送带的垂度与其张力有关，张力越大，垂度越小，张力越小，垂度越大。
按悬垂度要求，承载段允许的最小张力见式（7.10）
N
y g l q q g d 6.79460375.08/105cos 5.1)63.159.92(]
[8/cos )(=S 2max 'zmax =⨯⨯⨯⨯+=+ β 式（7.10）
其中[max y ]=0.025m l g 0375.05.1025.0'=⨯=
1.7.2 计算各点张力
以主动滚筒分离点为1点，依次定2、3、4、5……11点，见图7.1。由式（7.11）根据逐点计算法列出1S 与11S 的关系
图7.1 输送机工作示意图
1011216910158957814671
4561
3451
2341
231
204.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.104.1S S W W S S S W W S W S S W S S W S W S S S S S S S S S S S S S S S S zh
k zh
k zh k
k
k ≈++==++=+=+==+=+=========≈（式7.11）
可知，最小张力点在9点，则N S S z 6.7946max 9==
联立以上两式，可解得S 1=32165N
1.7.3 按摩擦传动条件验算
按摩擦传动条件来验算，见式（7.12）
05.46
.794632165111==S S 式（7.12） 因围包角为 450，取2.0= μ，可查得84.4=θμ e 则θμ e S S <11
1，符合摩擦传动条件 式中 0μ—输送带与滚筒之间的摩擦因数，井下一般取0.2。
1.7.4 输送带强度验算
最大张力点为N S S 5.739208max ==
输送带安全系数见式（7.13）
107.225
.7392012001400]
[max >=⨯==S S m 式（7.13）
故输送带强度满足要求。
1.8 传动滚筒牵引力与电动机功率计算
1.8.1 牵引力计算
牵引力由式（7.14）计算
)(04.0l y l y S S S S F ++-= 式（7.14）
)321656.7946(04.0321656.7946
-+-= N 9.22613-=<0
则其工作在发电状态
发电运行状态下电动机功率见式（7.15）
KW v F K N 46.501000
85.05.205.19.226132.110000=⨯⨯⨯⨯='''='η 式（7.15） 式中 ν'—发电运行状态下输送带运行速度，νν05.1='；
η—减速器的机械效率，一般取0.8~0.85；
K '—电动机功率备用系数，取2.1='K ；选择电动机容量时仍需考虑15%~20%的备用功率。
空载运行时牵引力可近似计算如式（7.16）
()N
g L q q q F t t d 31446105cos 035.015131067.1663.15205.1cos 205.1=⨯⨯⨯⨯++⨯⨯=''⎪⎭
⎫ ⎝⎛"+'+=" βω 式（7.16）
则输送机空载运行时的电动机功率N ''见式（7.17）
kW F K N 5.9285
.010005.2314462.11000=⨯⨯⨯="'=''ην 式（7.17） 通过以上验算得知，证明在所给条件下该输送机是适用的，并且可以看出电动机的备用的备用能力也是比较大的。
1.9 拉紧力与拉紧行程计算
计算拉紧力，根据力的平衡条件，由式（7.18）计算
N S S F k 6.155876.7946996.7640109=+=+=
式（7.18） 拉紧行程，由式（7.19）计算
()()m
B
KL S 9.162.12~1151301.02~1=⨯+⨯=+=∆
式（7.19）
2 矿井提升
矿井提升是全矿运输系统的咽喉。因此要求其工作应具有安全性与可靠性。同时，由于它属于矿山大型设备之一，功率大，耗电多，因此提升设备的造价及运转费用就成为影响矿井生产技术指标的重要因素之一，即要求其具有经济性。
提升设备的选型设计是否经济合理，对矿山的基建投资，生产能力，生产效率以及吨煤成本有着直接的影响。提升设备选型设计只能在提升方案确定之后进行。
2.1 设计依据
主井
矿井年产量 320万吨/年
年工作日 320d
每日工作时数 18h
井深 252m
装载高度 21m
卸载高度 22m
煤的松散比重 0.95t/m 3
2.2 提升容器的计算选择
如经过方案比较，则容器已定不必重新计算，否则需按提升方案确定部分的要求进行提升容器的计算与选择。
2.2.1 选择最大提升速度
按经济提升速度选择最大提升速度，由式（8.1）
H V m )5.0~3.0(= （m/s ） 式（8.1） 一般设计取H V m 4.0=
s m /87.62954.0==
式中 H —提升高度，m 。
x s z H H H H ++==252+21+22=295 m
z H —装载高度，m ；
s H —井筒深度，m ；
x H —卸载高度，m 。 “规程”规定：H V m 6.0≤ （m/s ）
2.2.2 估算一次提升循环时间
估算一次提升循环时间，由式（8.2）
θ+++=u V H a V T m
m x 1
式（8.2） 161087.6295
8.087
.6+++=
=77.5 s
式中 1a —提升主加速度，取1a =0.7~0.82s m ，
u —箕斗在卸载曲轨内减速与爬行时间，取u =10s ， θ—箕斗休止时间，s
2.2.3 一次提升量的计算
一次提升量的计算，见式（8.3）
x r
n f
n T t b CC A Q ⋅
⋅='3600
式（8.3） 1832036005
.772.11.1320000⨯⨯⨯⨯⨯=
=15.787t/次
式中 n A —矿井年产量，y t ；
C —提升不均匀系数，箕斗提升C=1.15，对于罐笼提升C=1.2，罐笼兼做
副井提升时C=1.25；
f C —提升能力富裕系数，一般仅对第一水平留有2.1=f C ；
n b —年工作日数，d ；
r t —日提升时间，h 。
根据计算的Q '，选择名义载重与Q '相近的标准箕斗。则选用JDZ-16/150⨯4型箕斗。其有效容积为：17.63m 、箕斗自重：15t 、提升钢丝绳：4根、绳间距：300mm 。
选择标准箕斗后，根据箕斗容积和煤的松散容量计算箕斗实际载重。见式（8.4）
j V r Q ⋅= 式（8.4）
6.1795.0⨯=
=16.72（t ）
式中 r —煤或矸石的松散容重，3m t ；
j V —所选标准箕斗的有效容积，3m 。
2.2.4 提升最大速度的确定
根据箕斗实际载重，核定实际需要的一次提升时间x T '，见式（8.5）：
n
f r n x A CC Q t b T 3600=' 式（8.5） 2
.132000001.195.06.17183203600⨯⨯⨯⨯⨯⨯=
s 08.82=
提升最大速度由式（8.6）计算 ()[]()[]2412
211H a u T a u T a V x x m -+-'-+-'='θθ 式（8.6） 2
2958.04)2608.82(8.0)]1610(08.82[8.022⨯⨯---+-⨯= =6.0859（s m ）
根据m
V '选取提升机所允许的标准最大提升速度m V 。 2.2.5 估算实际提升能力
实际提升时间，见式（8.7）
θ+++=u V H a V T m
m x 1 式（8.7） 16100859
.62958.00859.6+++= =75.72 （s ）
式中 m V —标准最大提升速度，s m 。
一年实际提升量见式（8.8）
C
T Q t b A x r n n ⋅=3600 式（8.8） 1
.172.7572.16183203600⨯⨯⨯⨯= =.7 （y t ）
2.3 钢丝绳的选择计算
多绳摩擦式提升一般选用镀锌三角股钢丝绳，而立井提升多选用
)33(6∆、)34(6∆、)36(6∆、)37(6∆、)42(6∆、)43(6∆、)24(6∆、甲)36(6∆、
甲)37(6∆等。尾绳可选用扁钢丝绳或多层股不旋转钢丝绳。由于扁钢丝绳生产效率低、价格高，应尽量选用多层股（不旋转）钢绳18×7、34×7或圆股钢丝绳6×19、6×37.
2.3.1 主井提升钢丝绳计算选择
（1）钢丝绳的悬垂长度，见式（8.9）：
j z s H H H H ++=c 式（8.9）
=252+21+35
=308（m ）
式中 c H ——钢丝绳的悬垂长度，m 。
（2）计算钢丝绳绳端载荷质量
kg m m z 317201500016720=+=+
（3）计算钢丝绳单位长度质量，见式（8.10）
c
a b
z
p H m m m m -⨯+=-)1011(46'
σ 式（8.10） )3082
.71017001011(43172066-⨯⨯⨯⨯=- = 3.464 kg/m
（4）选择标准钢丝绳
根据计算的'
p m ，选择标准钢丝绳。
选用32.5ZAA ）股（
991196++⨯741102GB 721395ZZ 1665NF -型钢丝绳两根，选用32.5ZAA 741102GB 721395S 1665NF 991196-++⨯S ）股（
型钢丝绳两根 2.3.2 尾绳的选择
因尾绳负荷较小（只承担本身自重），其抗拉强度可选用a 1400MP B =σ，且不必校验安全系数。根据钢丝绳单位长度质量，选用
47.5NAT 741102180793GB 1ZZ 1370NF 181261376-++++⨯）股（
钢丝绳两根。 从选型设计上说，希望采用等重尾绳，这对于生产管理也较方便（规格较少），在不能采用等重尾绳的情况下，建议选用重尾绳，当尾绳的单重略重于提升钢丝绳的总单重（一般以不超过3%为宜），提升系统的动力学可以按等重尾绳的提升系统计算，不影响计算的准确性。
2.3.3 验算主提升钢丝绳的安全系数
由式（8.11）计算，
)](n G [n h j p
H H q n H P g Q +'+'+ 式（8.11）
)]
20308(93.7222946.3431720[8.97210004+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯= =7.896>a m =7.2-0.0005H=7.046
式中 n —主提升钢丝绳数目；
P Q —每条钢丝绳的破断拉力，N ；
G —钢丝绳的终端载荷重量，kg ；
P —选出的主钢丝绳单位长度重量，kg/m ；
n '—尾绳的数目；
q —选出的每条尾绳单位长度重量，kg/m ；
a m —钢丝绳安全系数，按规程要求选取。
2.4 提升机计算选择
2.4.1 摩擦轮直径计算
根据煤矿安全规程，摩擦轮直径'D 应符合表8.1要求
表8.1 摩擦轮直径的计算 井上 井下
落地式及有导向轮的
塔式提升机 90d D ≥' δ2001D ≥' d 08D ≥' δ900D ≥'
无导向轮的塔式提升
机 80d D ≥' δ2001D ≥' d 07D ≥' δ900D ≥'
上表中，d 为提升钢丝绳的直径，mm ；δ为提升钢丝绳中最粗的钢丝直径，mm 。则
mm d 29255.329090D '=⨯=≥
mm 3600312001200D '=⨯=≥δ
2.4.2 最大静张力和最大静张力差计算
提升系统的最大静张力max 'F 和最大静张力差max c 'F 计算，见式（8.12）和式（8.13）
)]([g max
h j H H q n H nP G F +'+'+=' 式（8.12） ]32893.722295.3431720[8.9⨯⨯+⨯⨯+⨯=
安
装 地 点 结 构 型 式
=.9 （N ）
])q ([g max H nP n Q F c -'+=' 式（8.13）
]308)95.3493.72(16720[8.9⨯⨯-⨯+⨯=
=（N ）
式中 Q —一次提升货载重量，kg ；
其他符号意义大小同上。
令：076.0n =-'=∆nP q
∆—不平衡系数，即尾绳与主绳每米质量差，kg/m 。
2.4.3 摩擦提升机的选择
根据计算的D '、max F '、max c F '、m V 查摩擦提升机规格表，选取44⨯-JKMD 型
多绳摩擦轮提升机，其有关技术参数为：主导轮直径D=4m 、导向轮直径x D =4m 、最大静张力max F =600KN 、最大静张力差max c F =180KN 、提升机变位质量
j G =18050kg 、导向轮变位质量x G =3400kg 等。满足max
max F F '≥，max c max c F F '≥。 2.4.4 验算主导轮衬垫比压B P
双箕斗提升系统由式（8.14）计算
nDd qH n qH n nP Q Q h z ]2H 2[g P B '+'+++=
式（8.14） 0325
.044]2093.7230893.7230895.3415000216720[8.9⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= =1.07MPa
式中 D —主导轮直径，m ；
d —主提钢丝绳直径，m 。
摩擦衬垫比压验算
][P B B P ≤
式中 ][P B —摩擦衬垫许用比压。一般采用塑料衬垫，许用比压a B 2MP ][P =。则
摩擦衬垫比压符合条件
2.5 提升机对井筒相对位置的计算
2.5.1 落地式布置方式
落地式布置方式如图8.1所示。
图8.1 落地式多绳摩擦提升机布置方式
2.5.2 井架高度计算
（1）井口水平至下天轮中心线距离1j H ，见式（8.15）
t g r x j R H H H H 75.01+++= 式（8.15）
275.05.66.1522⨯+++=
=45.6（m ）
式中 t R —天轮半径，m 。
（2）两天轮中心距e
e 值与布置有关，且影响到围包角的大小。e 值取的过大，则两条钢丝绳互相平行，主导轮围包角仅为180°，若欲增大围包角，必须设置导向轮，从而使系统复杂化，且增大了维护工作量。e 值取的过小，虽围包角增大，但天轮平台上吊车不好布置。一般可按式（8.16）计算：
)5.1~1(+=t D e 式（8.16）
=1.5+1.25
=2.75 （m ）
（3）井架高度j H ，见式（8.17）
e H H j j +=1 式（8.17）
=45.6+2.75
=48.35（m ）
应将计算出的井架高度j H 圆整成整数，取其为48m 。
2.5.3 主导轮中心至井筒中心距离s L
由式（8.18）计算
D H L j s ++≥5.36.0 式（8.18）
45.3486.0++⨯=
=36.3 （m ）
应将s L 圆整成整数，取其为36m 。
2.5.4 钢丝绳弦长
（1）下弦长1x L ，见式（8.19）
()2
201122⎪⎭
⎫ ⎝⎛--+-=t s j x D s L C H L 式（8.19） 2
2)2425.336()225.45(--+-=
=53.95（m ）
（2）上弦长x L ，见式（8.20）
()2
2022⎪⎭⎫
⎝⎛-++-=t s j x D s
L C H L
式（8.20） 22)225
.336()248(-++-=
=58.26（m ）
式中 t D —天轮直径，m ；
0C —主导轮中心高出井口水平的距离，m ； 其余符号同上。
要求x L 不大于60m 。
2.5.5 钢丝绳的出绳角
（1）下出绳角1β，见式（8.21）
1
10
1112s i n
22x t t s j L
D D D s L C H tg ++---=--β
式（8.21）
95.53244sin 2
425.336225.451
1⨯++---=--tg =54.57（度）
（2）上出绳角β，见式（8.22）
2201
t s j D s L C H tg -+-=-β 式（8.22） 2
425.3362481-+-=-tg =52.15（度）
下出绳角1β应大于15°，使钢丝绳不致触及提升机的机架或者基础。
2.5.6 钢丝绳绕过主导轮的实际围包角α
实际围包角α由式（8.23）计算
ββα-+︒=1180 式（8.23） =185.39（度）
2.6 提升系统变位质量的计算
2.6.1 预选电动机
（1）估算电动机功率P '
对于双容器提升，由式（8.24）计算：
310-⨯⋅'='ρηj m
V KQg P 式（8.24）
3103.185.00859.68.91672015.1-⨯⨯⨯⨯⨯=
胶带输送机的选型计算 一、概述 初步选型设计带式输送机，已给出下列原始资料： 1）输送长度m L 7= 2）输送机安装倾角?=4β 3）设计运输生产率h t Q /350= 4）物料的散集密度3/25.2m t =ρ 5)物料在输送机上的堆积角?=38θ 6)物料的块度mm a 200= 计算的主要内容为： 1)运输能力与输送带宽度计算； 2)运行阻力与输送带张力计算； 3)输送带悬垂度与强度的验算； 4)牵引力的计算及电动机功率确定。 二、原始资料与数据 1）小时最大运输生产率为A ＝350吨／小时； 2）皮带倾斜角度：?=4β 3）矿源类别：电炉渣； 4）矿石块度：200毫米； 5）矿石散集容重3t/m 25.2=λ； 6）输送机斜长8m ；
图1-1 三、胶带宽度的计算 选取胶带速度v=0.4米／秒；按堆积角 38=ρ得500=K ；得99.0=C 所以带宽 mm 36.8861 99.04.025.2500350c =????==νκγξQ B 考虑降尘，货载块度及胶带的来源，选用1400mm 宽的尼龙芯胶带。单位长度重量m /kg 65.25q =，胶带厚度mm d 17= 四、胶带运行阻力与张力的计算 1、直线段阻力的计算 4-1段阻力W4-1为 N L q q L q q q F h 91.208007.07)37.25194.2381(997.004.07)19637.25194.2381(sin )(cos 0110z =??++???++=++++=ββ?）（ 式中： q ——每米长的胶带上的货载重量m N /，m N /94.2381 0q ——每米长的胶带自重m N /37.251 1q ---为折算到每米长度上的上托辊转动部分的重量 m N /,m N q /1961.1/8.9221=?= 式中 1G ——为每组上托辊转动部分重量N ，m N /6.215 1l ——上托辊间距m ，一般取m 5.1~1；取m l 1.11=
关于带式输送机的设计 一，圆周驱动力：F u Fu=CF H+Fs1+Fs2+Fst 式中：C—与机长有关的系数，一般C≮1.02. F H=0.2943L〔q′+q″+(2q。+q)Cosβ〕(下运时为0.11772L) Fs1=Fε+Fgl 对于等长前倾上托辊： Fε=0.08988CεL(q。+q)Cosβ 对于等长前倾下托辊： Fε=0.08851Lq。Cosβ Cε-槽形系数δ=30° Cε=0.40 δ=35°Cε=0.43 δ=45° Cε=0.50 导料阻力Fgl=6.867Iv2ρl/v2b2 ( Iv=Q/3600*ρ) Fs2=n*Fr+Fa (n为清扫器数量，一个空段≈1.5个头部清扫) 清扫阻力Fr=60000A 卸料阻力 Fa=1500B
Fst=qgH=qgLSinβ 二，输送带张力 1，不打滑条件：Fmin≥1.5Fu/eμα-1 2，垂度条件：GB/T17119-1997(ISO5048:1989) 承载段：Smin≥147.15(q+q。) 回程段：Smin≥367.975q。 MT/T467-1996 承载段：Smin≥91.97(q+q。)Cosβ 回程段：Smin≥183.94q。Cosβ 3, 传动滚筒（单传动）合力：Fn=Fumax+2Fmin 三，功率 1，传动滚筒轴功率：P A=F U*V/1000 kw 2，电动机功率： GB/T17119-1997 ISO5048:1989 ⑴电动工况：P M=1.23P A（单电机驱动）P M=1.368P A(多电机驱动) ⑵发电工况：P M=P A(单电机驱动) P M=1.14P A (多电机驱动) 3，电动机功率： MT/T467-1996 ⑴电动工况：P M=1.4145P A(单机驱动) P M=1.5732P A(多机驱动) ⑵发电工况：P M=1.15P A ( 单机驱动) P M=1.311P A（多机驱动）四，输送带选择 m≥〔m〕 m=Sn/Smax 〔m〕=m。Ka*Cw/η。 m— 胶带的安全系数 Sn—胶带许用张力 Smax—胶带机最大张力 m．-基本安全系数 Ka=1.5启动系数η。- 胶带接头效率
带式输送机主要技术参数的计算与设备选型 【摘要】合理的胶带选型和输送机主要技术参数的计算是带式输送机设计中的一个重要组成部分，在现场应用中应做到既安全，又经济合理。本文结合笔者工作实际，对北方某矿运输上山—运输石门区间带式输送机主要技术参数的计算及设备选型进行了分析，以便同行交流与借鉴。 【关键词】带式输送机；技术参数；设备选型 1 工程概况 北方某矿矿井年产量5.0Mt/a，工作制度：年工作330d，每天四班作业，其中三班生产，一班准备，日净提升时间18h。矿井井下采用带式输送机担负原煤的运输任务。井下运输上山为下运巷道，上部标高+750m，井筒倾角11°，斜长1132m。运输石门为水平巷道，水平长665m。运输上山至运输石门装备一台带式输送机，担负矿井煤炭运输任务。 2 带式输送机运输量、带宽、带速的选择 （1）带式输送机运输量（Q）的确定。根据生产能力计算公式：Q=A×K/M×N=1089t/h，式中：Q—矿井小时生产能力，t/h； A—矿井年产量，t/a； K—不均衡系数，K=1.15； M—年工作日数（330d）；N—日净提升小时数（18h）。
经计算，根据采煤面后期最大峰值量2200t/h的要求，若要实现煤流的连续、正常运输，就需要设立一个大容量的煤仓来进行缓解，其工程量太大。综合考虑各种生产因素，运输上山—运输石门带式输送机运输能力后期按2200t/h考虑，以满足矿井的生产需要。 （2）带宽、带速的选择。对于带式输送机而言，带宽和带速是非常重要的两个参数，选用合理的带宽和带速能使带式输送机的运行更加经济、可靠。选择带宽过大势必增加井筒断面，增加初期投资。提高带速可以有效降低输送带的强度，减少投资，但又受制于托辊的质量、管理维护水平及输送机安全等多方面的影响。本矿井生产规模5.0 Mt/a，根据矿井小时运输能力2200t/h来进行选型，则选择带宽B=1400mm，V=3.5m/s能满足要求。 根据公式Q=3600SVkρ进行验算，式中：S—输送带上物料的最大截面积（取0.23m2）； K—倾斜输送机面积折减系数（取0.94）；ρ——物料松散密度（取0.9 t/m3）。經计算Q=2452t/h，带式输送机带宽与带速满足运量要求。 3 带式输送机主要技术参数计算 （1）圆周驱动力计算。带式输送机正常运行时总阻力与总圆周力计算公式为：F=F1+F2+F3+F，其中F1=（q+q0+q）ωL·cosβ―输送机承载段阻力，kg；F2=（q0+q”）ω”L·cosβ―输送机空载段阻力，kg；F3=q·L·sinβ=q.H―输送机提升阻力，kg。其中：q ―每米带式输送机物料重量 kg/m；q=Q/3.6V=2200/（3.6×3.5）=174 kg/m；q-上托辊转动部分重量 q=39kg/m；q" -下托辊转动部分重量
胶带输送机选型计算 胶带输送机选型主要确定以下问题： 1. 确定胶带输送机带速v ： 根据国家带速标准化和井下煤炭等材料的运输情况，通过参考相关资料，初步确定带速为v ＝2m/s. 2. 确定胶带宽度B ： 已知Q ＝400t/h, γ＝960kg/m ³，v ＝2m/s 查得输送带倾斜系数k ＝0.94（β＝10.5°） 煤炭断面积A ＝ k v Q ..6.3γ＝94.029606.3400⨯⨯⨯＝0.0616 m ³ 式（2-1） 槽角取30°，动态堆积角θ＝10°,查表B ＝1000mm 3. 求圆周力 U F =H F +N F +1S F +2S F +St F =C.f.L[(2q B +q G )cos β+q RO +q RU ]+ q G .H.g+1S F +2S F 其中：C ——附加阻力折算系数，查得C=1.17； H F ——运行主要阻力； H F = f.L.g[(2q B +q G )cos β+q RO +q RU ] 式（3-1） =0.025×600×9.81[(2×25.44+83.33)cos10.5°=23084N 式（3-1）中： f ——模拟摩擦系数，取f=0.025； L ——输送机长度； g ——重力加速度，取g=9.81m/s ²； β——输送带工作倾角； q B ——输送带每米质量，查得25.33kg/m ； q G ——物料每米质量；q G = v Q 6.3=2 6.3600⨯=83.33kg/s ； q RO ——承载分支托辊每米旋转质量；q RO = RO RO l m =2 .122 =18.33kg/s ； 其中:RO m ——承载部分托辊质量，kg; RO l ——承载托辊间距，m ； q RU ——回程分支托辊每米旋转质量；q RU = RU RU l m =5.217 =6.8kg/s; 其中:RU m ——回程部分托辊质量,kg; RU l ——回程托辊间距,m ； F N ——附加阻力 当输送带长度大于80m 时，采用折算系数法计算主要阻力和附加阻力，即: H F +N F =C H F =1.17H F =1.17×23084=27008N ；
上111皮带下山带式输送机 上111皮带下山总长度2315m ，其中前段长度515m 为-3°（下运）, 后段长度1800m 为10°（上运），初期铺设带式输送机长度515m （-3°），服务期限约10年。 为合理设置运输设备，减少投资，节约能源及利于后期接续，经多方案比选，本设计认为初期铺设带式输送机长度515m （－3°），原煤卸入上111煤仓，矸石向前25m 卸入上111矸石仓。根据巷道坡度，依输送机工况以后可延长至850m ，考虑后期巷道开拓延伸，后段长度1490m （10°）（上运），后期另铺设一条上运带式输送机与前期带式输送机搭接运输。 1、设计依据 输送能力：Q=820t/h 输送机长度：L=540m （850） 提升高度：H=-27（26.83）m 倾角：β= －3°（10°） 2、选型计算 （1）输送机主要参数确定 带 速： V=3.15m/s 带 宽：B=ξκλvc Q/=0.89mm 取B=1000mm （度输送机计算简图 工况一：初期长度L=540m 全段满载； 工况二：后期长度L=850m 全段满载； 工况三：后期长度L=850m ，上运（长度L=310m ，倾角β=10°）段满载，下运(长度L=540m ， 倾角β=3°）段空载，阻力系数ω=0.012) 。 ①、原始参数及计算结果 见表3－3－1。
上111下山带式输送机技术参数 表3－3－1 ②、张力计算(后期) 见表3－3－2。 输送机各段张力、阻力表 表3－3－2
③、输送机安全校验 依据GB50431-2008《带式输送机工程设计规范》第为防止下运输送机发生飞车，应设置液压制动器。单个制动器应满足系统所需力炬。逆转力矩按最不利工况计算，（上分支倾斜段满载，阻力系数ω=0.012），计算出系统逆转力矩=－1613 Nm。 预选液压推杆制动器BYWZ5－400/121 [M]=1000 Nm 折算到低速轴制动力矩: [M]×i/1.5=1000×20/(1.5～2)= 133333～10000Nm 式中[M]——额定制动力矩=1000Nm I——减速比=20 低速轴制动力矩＞系统逆转力矩满足要求。 ④、输送机动态计算
带式输送机基本计算 带式输送机是一种常见的输送设备，广泛应用于矿山、港口、化工、 建材等行业。它具有结构简单、运输能力大、输送距离长、运行可靠等优点。在设计和选择带式输送机时，需要进行基本的计算和分析，以确保其 正常运行和高效性能。 1.带式输送机带体的计算 带式输送机带体的计算主要包括带宽、带体长度和带体材料的选择。 带宽的选择要根据输送物料的类型和输送机的输送能力来确定，一般应略 大于输送物料的最大粒度。带体长度的选择一般根据输送距离来确定，同 时考虑输送机的结构和布置条件。带体材料的选择主要考虑其耐磨性、撕 裂强度和抗拉强度等性能。 2.传动装置的计算 传动装置包括电动机、减速器和输送机辊筒的传动装置。电动机的功 率计算需要考虑输送机带体的工作负荷和传动效率，一般可以按照输送机 每米带长所需的功率来确定电动机的容量。减速器的选择要根据输送机的 工作条件和传动比进行计算。输送机辊筒的直径和轴承的选择要考虑传动 装置的功率和输送力等因素。 3.支承装置的计算 支承装置主要由托辊和托辊架组成，托辊的数量和间距要根据物料的 特性和输送机的工作负荷进行计算。托辊架的选择要考虑其刚度和稳定性，一般应符合输送机带体的布置和输送能力要求。 4.起重装置和弯道装置的计算
起重装置主要用于维护和检修输送机带体，一般采用葫芦机构或升降机构。起重装置的计算要根据带体的长度和重量进行确定。弯道装置主要用于改变输送机的运行方向，弯道半径的选择要根据输送机的转弯能力和输送物料的性质进行计算。 综上所述，带式输送机的基本计算涉及带体、传动装置、支承装置、起重装置和弯道装置等多个方面。在实际计算中，还需要考虑输送物料的流量、输送速度、物料的性质和输送机的工作条件等因素。通过合理的计算和设计，可以确保带式输送机的正常运行和高效性能。
带式输送机计算书（标准版） 带式输送机设计计算 No:项目： 1、已知原始数据及工作条件 (1)带式输送机布置形式及尺寸见附图， 输送机投影长L=63.2m, 提升高度H=8.255m, 输送角度a=7.50度, 输送物料：混合料粒度0～30mm, 物料容重γ=0.9t/m3, 动堆积角ρ=20度, 输送量：Q=100t/h (2)工作环境：干燥有尘的通廊内 (3)尾部给料，头部卸料，导料槽长度Ld= 4.5m, (4)设有弹簧清扫器和空段清扫器。 (5)输送带参数：皮带层数：Z=4扯断强度：100 2、计算步骤每层质量： 1.22kg/m2 (1)输送带宽度计算皮带型号：EP-100 B=SQRT(Q/（k*γ*v*c*ξ））上胶厚质量 5.1kg/m2 已知：Q=100t/h下胶厚质量 1.7kg/m2 端面系数k=360 物料容重γ=0.90t/m3 皮带速度v= 1.25m/s 倾角系数c=0.91 速度系数ξ= 1.00 将以上各数值代入计算式，得：B=0.521m 根据计算和设计经验，选取B=800mm的普通胶带，满足块度要求。 (2)张力的逐点计算 设带式输送机各点张力如图所示，则各点张力关系如下： S2=S1+W11弹簧清扫器阻力w1
S3=k1*S22 S4=S3+W23空载段运行阻力w2 S5=k2*S44 S6=k3*S55 S7=k4*S66 S8=S7+W3+W47空载段运行阻力w3空载段清扫器阻力w4 S9=k5*S88 S10=k6*S99 S n=S10+W5+W6+W710导料槽阻力w5物料加速度阻力w6 承载段运行阻力w7 弹簧清扫器阻力W1： W1=1000B=800N 带入⑴ 得： S2=S1+W1=S1 +800 查表，改向滚筒阻力系数k1= 1.02 带入⑵ 得： S3=k1*S2= 1.02S1 +816 空载段运行阻力W2： W2=（q0+q＂）*L*w＂-q0H 工作条件（平行托辊阻力系数w"） 清洁，干燥0.018 少量尘埃，正常湿度0.025 大量尘埃，湿度大0.035 查表：有Z=4～6,取Z= 4.00层EP-100 上下胶层厚 4.5+1.5mm，得qm=9.34kg/m q0=q m*g=92N/m 查表，得G＂=11.0kg下托辊间距l0= 3.0m 因此，得：q＂=G＂*g/l0=36N/m 查表，得w＂=0.035L1=41.837m, H1=5.842m头轮至垂直拉紧中心带入上式得：（适用于向上输送）螺旋及车式输入投影W2=-
带式输送机的设计计算 带式输送机是一种广泛应用于工矿企业中的物料传输设备，可用于水泥、煤炭、矿石、化肥等物料的连续输送。设计带式输送机时，需要考虑 物料的输送量、输送距离、输送速度、传动力等参数，以确保输送机的稳 定工作和高效性能。 首先，需要确定物料的输送量和输送距离。输送量是指单位时间内输 送的物料质量或容积，通常以吨/小时或立方米/小时来表示。输送距离是 指物料从起点到终点的水平距离或垂直距离。根据具体的工况和物料特性，确定合理的输送量和输送距离参数。 其次，需要计算带式输送机的输送速度。输送速度直接影响到输送效 率和带式输送机的工作状态。一般来说，输送速度应根据物料的密度和粒 度进行选择，同时考虑到输送机的承载能力，避免过高或过低的输送速度。 然后，需要计算带式输送机的传动力。传动力是带式输送机正常工作 所需的动力，包括主驱动器的动力、滚筒输送器的动力以及辅助设备的动力。传动力的计算需要考虑到带式输送机的摩擦阻力、物料重力和传动效 率等因素，以确保传动系统的可靠性和经济性。 在设计过程中，还需要考虑带式输送机的结构和材料选择。带式输送 机的结构包括机架、滚筒输送器、输送带等部分，需要根据物料特性和工 况要求进行合理的设计。同时，还需选择适当的材料，以保证输送机的耐 磨性、耐腐蚀性和抗拉性能。 此外，需要对带式输送机的运行和维护进行全面考虑。合理设计输送 机的布置和系统控制，以方便操作和维护。同时，还需要考虑到带式输送 机的安全性，安装相应的安全保护装置和报警系统，防止意外事故的发生。
最后，需要进行带式输送机的经济性评估。包括计算设备的成本、运行费用和维护成本，以评估设备的投资回报和效益。 综上所述，带式输送机的设计计算涉及多个方面，包括输送量和输送距离的确定、输送速度的计算、传动力的计算、结构和材料选择、运行和维护的考虑以及经济性评估等。设计带式输送机时，需要综合考虑各种因素，以确保输送机的稳定工作和高效性能。
带式输送机选型设计计算 摘要带式输送机是连续运行的运输设备，在冶金、采矿、动力、建材等重 工业部门及交通运输部门中主要用来运送大量散状货物，如矿石、煤、砂等粉、 块状物和包装好的成件物品。带式输送机是煤矿最理想的高效连续运输设备，与 其他运输设备相比，不仅具有长距离、大运量、连续输送等优点，而且运行可靠,易于实现自动化、集中化控制,特别是对高产高效矿井，带式输送机已成为煤炭 高效开采机电一体化技术与装备的关键设备。特别是近10年，长距离、大运量、高速度的带式输送机的出现，使其在矿山建设的井下巷道、矿井地表运输系统及 露天采矿场、选矿厂中的应用又得到进一步推广。选择带式输送机这种通用机械 的设计作为设计的选题，能培养我们独立解决工程实际问题的能力。 关键词：带式输送机；能力；综合应用；设计 1 带式输送机简介 1.1 带式输送机的应用 带式输送机是连续运输机的一种，连续运输机是固定式或运移式起重运输机 中主要类型之一，其运输特点是形成装载点到装载点之间的连续物料流，靠连续 物料流的整体运动来完成物流从装载点到卸载点的输送。在各企业中,连续运输 机是生产过程中，有节奏的流水作业运输线不可缺少的组成部分。 1.2带式输送机的工作原理 带式输送机又称胶带运输机,其主要部件是输送带,亦称为胶带,输送带兼作 牵引机构和承载机构,它主要包括一下几个部分:输送带、托辊及中间架、滚筒 拉紧装置、制动装置、清扫装置和卸料装置等. 1.3 带式输送机的结构和布置形式 1.3.1 带式输送机的结构
带式输送机主要由以下部件组成：头架、驱动装置、传动滚筒、尾架、托辊、中间架、尾部改向装置、卸载装置、清扫装置、安全保护装置等。 输送带是带式输送机的承载构件，带上的物料随输送带一起运行，物料根据 需要可以在输送机的端部和中间部位卸下。输送带用旋转的托棍支撑，运行阻力小。带式输送机可沿水平或倾斜线路布置。使用光面输送带沿倾斜线路布置时， 不同物料的最大运输倾角是不同的。 1.3.2 布置方式 电动机通过联轴器、减速器带动传动滚筒转动或其他驱动机构，借助于滚筒 或其他驱动机构与输送带之间的摩擦力，使输送带运动。带式输送机的驱动方式 按驱动装置可分为单点驱动方式和多点驱动方式两种。 2 带式输送机的设计计算 2.1 已知原始数据及工作条件 （1）采区上山运煤 （2）输送物料：煤；块度 ; （3）输送量：；物流密度 =1t/m3 （4）输送机长：L=100 m； （5）倾角：β= 2.2 计算步骤 2.2.1 带速和槽角的确定 按给定的工作条件,取原煤的堆积角为20°。 带式输送机的最大运输能力计算公式为
皮带输送机的设计计算汇总 皮带输送机是一种常见的物料输送设备，广泛应用于矿山、冶金、化工、建材、粮食等行业。其设计计算一般包括输送能力计算、选型计算、 运行阻力计算等方面。下面将详细介绍皮带输送机设计计算的汇总，其中 包含了输送能力的计算、选型参数的计算、运行阻力的计算等。 1.输送能力计算： 输送能力是指单位时间输送的物料量，常用单位为吨/小时。输送能 力的计算一般包括输送段长度、带速、带宽等参数的确定。输送段长度是 指输送带运行的水平长度，带速是指输送带的运行速度，带宽是指输送带 有效载荷的宽度。输送能力计算公式为：输送能力=带速×带宽×物料容 重×运输系数。 2.选型计算： 选型计算主要包括驱动功率的计算、输送带参数的选择等。驱动功率 的计算一般包括推动力的计算和输送带张力的计算。推动力的计算一般根 据输送带长度、输送带胶带张力、输送带角度、物料重力等参数计算得出。输送带张力的计算一般根据物料重力、输送带张紧装置的张紧力、输送带 自重、输送带胶带张力等参数计算得出。选择合适的输送带参数一般包括 输送带材质、强度、带宽、带速等因素。 3.运行阻力计算： 运行阻力是指皮带输送机运行过程中所受到的各种阻力的合力。运行 阻力一般包括摩擦阻力、皮带弯曲阻力、物料自身阻力等。摩擦阻力是指 皮带和输送机构件之间的摩擦产生的阻力，一般根据摩擦因数和负荷计算 得出。皮带弯曲阻力是指物料在弯曲部分所受到的阻力，一般根据输送带
弯曲半径和物料重力计算得出。物料自身阻力是指物料本身所产生的阻力，一般根据物料性质和流动状态计算得出。运行阻力的计算是确定输送机所 需驱动功率的重要依据。 综上所述，皮带输送机的设计计算是一个复杂的过程，需要考虑到输 送能力、选型参数以及运行阻力等因素。通过科学的计算和合理的设计， 可以确保输送机的安全、高效运行，提高生产效率。
皮带机电机功率的简便校验及实例分析 一、皮带机电机功率校验所涉及的主要计算公式： 1、电机功率计算公式： 电机功率=〔0.85*0.9*圆周驱动力*带速〕/1000 2、圆周驱动力计算公式： 公式一：圆周驱动力=2*主要阻力+附加阻力+特种主要阻力 +特种附加阻力+倾斜阻力 〔该公式适用于输送机小于80m的条件下〕 公式二：圆周驱动力=系数*主要阻力+附加阻力+特种主要阻力 +特种附加阻力+倾斜阻力 〔该公式适用于输送机大于或等于80m的条件下,系数取值参考表 表一：圆周驱动力系数选取参考表 3、主要阻力计算公式： 主要阻力=0.03*输送机长度〔即头尾滚筒中央距〕*9.81*［上托辐质量/ 上托辐间距+下托辐质量/下托辐间距+2*每米长度输送带质量+皮带小时输送料量/ 〔3.6*带速〕］. 其中：上、下托辐质量数值的选取,可参考表二. 每米长度输送带质量的选取,可参考表三. 表二：上、下托辗质量选取参考表
表三：每米长度输送带质量选取参考表 注：〔1〕、该表为上、下胶面厚度分别小于6mm、1.5mm条件下的质量取值, 当上、下胶面厚度大于或等于6mm、1.5mm时,每米长度输送带质量需要乘以 1.13系数. 〔2〕对于棉帆布带和尼龙芯带的每米长度输送带质量,为了简便,按上、下胶面厚度分别为4.5mm、1.5mm考虑,选取相应数值.
3、附加阻力计算公式： 附加阻力=1.15* 〔皮带小时输送料量*带速〕 4、主要特种阻力计算公式： 主要特种阻力=0.4*梢型系数*输送机长度*［每米长度输送带质量+皮带 小时输送料量/ 〔3.6*带速〕］*9.81*0.026 其中：梢型系数的选取,30°梢角时取0.4; 35°梢角时取0.43; 40°梢角时为0.5. 5、附加特种阻力计算公式： 附加特种阻力=1470*清扫器个数+带宽〔米〕*1500 6、倾斜阻力计算公式： 倾斜阻力=9.81*物料提升高度〔米〕*皮带小时输送料量/ 〔3.6*带速〕 二、具体校验实例： 以某干选皮带的电机功率校验为例. 根据某矿皮带长度为96米,据此可计算输送机长度〔即头尾滚筒中央距〕为：96攵=48米.因此,计算该皮带圆周驱动力时,根据“适用于输送机小于80m的条件下〞的要求,应选取圆周驱动力的计算公式一进行计算: 圆周驱动力=2*主要阻力+附加阻力+特种主要阻力+特种附加阻力+倾斜阻力. 1、条件： 输送机长度：48m〔皮带总长度/2〕; 皮带宽度：1400mm ,尼龙带； 带速：1.64m/秒； 提升高度：6.5m; 上/下托辐型号：160*520、160*1600 ; 皮带输送料量：550T/h ; 上、下胶面厚度分别为：7.5mm、1.5mm; 另向专业了解,上托辐为梢形托辐〔三辐式〕,间距1m;下托辑为平形托辑,间距3m;皮带的机头、机尾、二层皮带上有3个清扫器.
向上运输双滚筒带式输送机选型计算 （一）计算依据 1.设计生产能力：9万t/a； 2.矿井开拓方式：斜井开拓； 3．井筒参数：主斜井倾角6°，斜井长度412m。胶带机安装长度为410m（井口至机头滚筒中心距8米,井底至斜井中机尾改向滚筒中心距10米）； 4.输送物料：原煤ρ=900kg/m3； 5.运输能力：Q=200t /h； 6.胶带运行速度：预选胶带运行速度V=2m/s； 7.工作制度：330d/a，16h/d； 8.矿井瓦斯等级：煤与瓦斯突出矿井。 （二）胶带机选型 选用已安装使用的带宽B=800mm的DSJ80/20/2×40（电机功率80KW）型矿用可伸缩带式输送机，担负向上运煤任务。 输送机参数与配置见表4-1-1。 表4-1-1 输送机参数与配置 （三）主斜井胶带输送机计算 1.胶带机选型计算 1）选带式输送机参数 需要的物料横截面积S： S= Q 3.6νκρ = 200 3.6×2.0×0.98×900 =0.031
根据计算查表选取带宽B=800mm，速度v=2.0m/s，上托辊间距ao=1.2m，下托辊间距au=3.0m，上下托辊辊径89mm，上托辊槽型角λ=30°，阻燃型传动滚筒直径500mm。 2）按带速、带宽验算输送能力 Q=3.6Svkρ 式中k—倾斜系数，取0.98 S—输送带上物料的最大横截面，按堆积角20°，槽形角30°，查表 S=0.0651m2； v—输送机的带速， v=2.0m/s； ρ—物料松散密度，ρ=900kg/m3； Q=3.6×0.0651×2.0×0.76×900=413(t/h) ＞200(t/h) 满足要求。 按照煤的最大粒度校核胶带宽度 B≥2α max +200mm=2×300+200=800（mm） 式中：α max 的最大粒度，取α max =300mm。 上述计算表明，带式输送机的带速、带宽能满足输送能力的要求。3）传动滚筒的圆周驱动力和所需传动功率计算 驱动圆周力：F u =CF H +F S1 +F S2 +F St 式中：C—附加阻力系数，C=1.25；F H —输送机的主要阻力； F H=fLg[q RO +q RU +(2q B +q G )cosδ] q RO —承载分支托辊每米长旋转部分质量； q RO = G1 a0 = 10.59 1.2 =6.45(kg/m) q RU —回程分支托辊每米长旋转部分质量； q Ru = G2 a u = 8.78 3 =2.4(kg/m) q G —每米长输送物料的质量； q G = Q 3.6ν = 200 3.6×2.0 =27.8(kg/m) 式中q B —每米长输送带的质量， q B =16.8kg/m，；
带式输送机的选型设计有两种，一种是成套设备的选用，这只需要验算设备用于具体条件下的可能性，另一种是通用设备的选用，需要通过计算选择各组成部件，最后组合成适用于具体条件下的带式输送机。本节主要介绍成套设备选型计算的方法。设计选型分为两步：初步设计和施工设计。在此，我们仅介绍初步设计。 初步选型设计带式输送机，一般应给出下列原始资料： (1)输送长度L ，m ； (2)输送机安装倾角β，(°)； (3)设计运输生产率Q ，t ／h ； (4)物料的散集密度ρ′，t ／m 。，详见表2—4； (5)物料在输送带上的堆积角α，(°)，详见表2-4； (6)物料的块度a ，mm 。 计算的主要内容有： (1)运输能力与输送带宽度计算； (2)运行阻力与输送带张力的计算； (3)输送带悬垂度与强度的验算； (4)牵引力的计算及电动机功率的确定。 一、输送带的运输能力与带宽、速度的计算与选择 取V 表示输送带运行速度(m ／s)，q 表示单位长度输送带内物料的质量(kg ／m)，则带式输送机输送能力为 qv Q 6.3=t ／h (2—9)) 因为在选型计算中输送带的速度是选定的，而单位长度的物料量q 值决定于输送带上被运物料的断面积 A 及其密度ρ′，对于连续物料的带式输送机，其单位长度的质量为 ρ'=F q 1000kg ／m (2—10) 将式(2—10)代人式(2—9)则得 ρ'=Fv Q 3600t ／h (2—11) 物料断面积F 是内梯形断面积F 1和圆弧面积F 2 (如图2-45)之和。在输送带宽度B 上，物料的总宽 度为0.8 B B 。物料在带面上的 堆积角为α ，并堆成一个圆弧面，其半径为r ，中 心角为2α。则梯形面积为 ()210693.030tan 2.02 8.04.0B B B B F ＝︒⨯+= 弓形面积为 )2sin 2(sin 4.021)2sin 2(22 22ααααα-⎪⎭ ⎫ ⎝⎛=-=B r F 图2-45槽形输送带上物料断面 总面积为 22 2 22 1)2sin 2(sin 4.0210693.0) 2sin 2(sin 4.0210693.0B B B F F F ⎥⎥⎦ ⎤⎢⎢⎣⎡-⎪⎭⎫ ⎝⎛-⎪⎭⎫ ⎝⎛+=+=αααααα＋ ＝ (2—12) 式中α——物料的堆积角，rad 。各种物料的堆积角见表2—4。 表2—4 各种物料散集密度及物料的堆积角 将式(2—12)代人式(2—11)，令⎥⎥⎦ ⎤⎢⎢⎣⎡-⎪⎭⎫ ⎝⎛=)2sin 2(sin 4.0210693.036002 ααα＋ m K ，化简后得带式输送机 的输送能力 C v B K Q m ρ'=2(2—13) m K ——货载断面系数。与货载的堆积角有关，可从表2—5查的； C ——输送机倾角系数，即考虑倾斜运输时运输能力减小而设的系数，其值见表2—6。 表2—5 物料断面系数表表2—6输送机倾角系数表 如给定使用地点的设计运输生产率为Q(t ／h)，则可满足运输生产率要 求的最小输送带宽度 (2—14) 按式(2—14)求得的为满足一定的运输生产率Q 所需的带宽，还必须按物料的宽度进行校核。 对于未过筛的松散物料(如原煤) (2—15) 对于经过筛分后的松散物料 (2—16) 式中 a max ——物料最大块度的横向尺寸，mm ； a p ——物料平均块度的横向尺寸，mm 。
输送机点击功率决定这这台设备可以运输多少的物料，如果物料超重，电机功率不够就会损坏设备，导致点击烧毁！ 那我们如何选择合适的电机呢？点击功率计算方法如下： 1、先计算传动带的拉力=总载重量*滚动摩擦系数。 2、拉力*驱动轮的半径=驱动扭矩。 3、根据传送速度，计算驱动轮的转速=传送速度/驱动轮的周长。 4、电机的功率（千瓦）=扭矩（牛米）*驱动轮转速(转/分）/9550。 5、计算结果*安全系数*减速机构的效率，选取相应的电动机。 输送机的电机功率怎么计算 输送机速度0.1m/s 输送重量16kg 链板重量也已知水平输送输送链拉力P=F*V，在水平中 F就是摩擦力f，而不是重力，要是数值向上的话就用重力。还有功率一定要选大于网带输送机使用功率。 1、定义计算方法：减速比=输入转速÷输出转速。 2、通用计算方法：减速比=使用扭矩÷9550÷电机功率×电机功率输入转数÷使用系数。 3、齿轮系计算方法：减速比=从动齿轮齿数÷主动齿轮齿数（如 果是多级齿轮减速，那么将所有相啮合的一对齿轮组的从动轮齿数÷主动轮齿数，然后将得到的结果相乘即可。 4、皮带、链条及摩擦轮减速比计算方法：减速比=从动轮直径÷主动轮直径。 电动机的功率，应根据生产机械所需要的功率来选择，尽量使电动机在额定负载下运行。选
择时应注意以下两点： ①如果电动机功率选得过小．就会出现"小马拉大车"现象，造成电动机长期过载．使其绝缘因发热而损坏．甚至电动机被烧毁。 ②如果电动机功率选得过大．就会出现"大马拉小车"现象．其输出机械功率不能得到充分利用，功率 因数和效率都不高，不但对用户和电网不利。而且还会造成电能浪费。 要正确选择电动机的功率，必须经过以下计算或比较： P=F*V /1000 (P=计算功率KW，F=所需拉力N，工作机线速度M/S) 对于恒定负载连续工作方式，可按下式计算所需电动机的功率： P1(kw)：P=P/n1n2 式中n1为生产机械的效率；n2为电动机的效率，即传动效率。 按上式求出的功率P1，不一定与产品功率相同。因此．所选电动机的额定功率应等于或稍大于计算所得 的功率。 此外．最常用的是类比法来选择电动机的功率。所谓类比法。就是与类似生产机械所用电动机的功率进行对比。 具体做法是： 了解本单位或附近其他单位的类似生产机械使用多大功率的电动机，然后选用相近功率的电
目录 1 设计方案. (1) 2 带式输送机的设计计算. (1) 2.1 已知原始数据及工作条件 (1) 2.2 计算步骤 (2) 2.2.1 带宽的确定: (2) 2.2.2 输送带宽度的核算. (5) 2.3 圆周驱动力 (5) 2.3.1 计算公式 (5) 2.3.2 主要阻力计算 (6) 2.3.3 主要特种阻力计算 (8) 2.3.4 附加特种阻力计算 (9) 2.3.5 倾斜阻力计算 (10) 2.4 传动功率计算. (10) 2.4.1 传动轴功率（P A ）计算 (10) 2.4.2 电动机功率计算 (10) 2.5 输送带张力计算 (11) 2.5.1 输送带不打滑条件校核 (11) 2.5.2 输送带下垂度校核 (12) 2.5.3 各特性点张力计算 (13) 2.6 传动滚筒、改向滚筒合张力计算 (14) 2.6.1 传动滚筒合张力计算 (14) 2.6.2 改向滚筒合张力计算 (16) 2.7 初选滚筒 (17) 2.8 传动滚筒最大扭矩计算 (18) 2.9 拉紧力计算. (18) 2 .10 绳芯输送带强度校核计算. (18) 3 技术可行性分析. (18) 4 经济可行性分析. (19) 5 结论. (20)
带式输送机选型设计 1、设计方案 将现主平硐延伸与一水平皮带下山相连，在二水平皮带下山机头重新布置一条运输联络巷与一水平皮带下山搭接。 平硐、一水平皮带下山采用一条皮带，取消了原二水平皮带运输斜巷、+340 煤仓、+347煤仓、+489煤仓。改造后巷道全长1783m，其中平硐+4‰，1111m, 下山12.5 °，672 米。 1-1 皮带改造后示意图 2、带式输送机的设计计算 2.1 已知原始数据及工作条件带式输送机的设计计算，应具有下列原始数据及工 作条件资料 （1）物料的名称和输送能力： （2）物料的性质： 1）粒度大小，最大粒度和粗度组成情况； 2）堆积密度； 3）动堆积角、静堆积角，温度、湿度、粒度和磨损性等。 （3）工作环境、露天、室内、干燥、潮湿和灰尘多少等； （4）卸料方式和卸料装置形式； （5）给料点数目和位置； （6）输送机布置形式和尺寸，即输送机系统（单机或多机）综合布置形式、地形条件和供电情况。输送距离、上运或下运、提升高度、最大倾角 等；
1 带式输送机的选型计算 1.1 设计的原始数据与工作环境条件 （1）工作地点为工作面的皮带顺槽 （2）装煤点的运输生产率，0Q =（吨/时）； （3）输送长度，L =1513m 与倾角β= 5以及货流方向为下运： （4）物料的散集密度，'ρ=3/m t （5）物料在输送带上的堆积角，θ=30 （6）物料的块度，a=400mm 1.2 运输生产率 在回采工作面，为综采机组、滚筒采煤机或刨煤机采煤时，其运输生产率应与所选采煤机械相适应。由滚筒采煤机的运输生产率，可知： 2.8360=Q （h t ） 1.3 设备型式、布置与功率配比 应根据运输生产率Q 、输送长度L 和倾角，设备在该地点服务时间，输送长度有无变化及如何变化确定设备型式。产量大、运距短、年限长使用DT Ⅱ型；运距大，采用DX 型的；年限短的采用半固定式成套设备；在成套设备中。由于是上山或下山运输和在平巷中输送距离变化与否采用设备也有所不同。根据本顺槽条件，初步选用280SSJ1200/2⨯型可伸缩胶带输送机一部。其具体参数为： 电机功率：2⨯280kW 运输能力：1300h t / 胶带宽：1200 mm 带速： m/s
设备布置方式实际上就是系统的整体布置，或称为系统方案设计。在确定了输送机结构型式下，根据原始资料及相关要求，确定传动装置、改向滚筒、拉紧装置、制动装置以及其它附属装置的数量、位置以及它们之间的相对关系，并对输送线路进行整体规划布局。 功率配比是指各传动单元间所承担功率（牵引力）的比例。 1.4 输送带宽度、带速、带型确定计算 根据物料断面系数表，取458=m K 根据输送机倾角，取1=m C 则由式（），验算带宽 m C v K Q B m m 901.019.05.24582 .836'0 =⨯⨯⨯= ≥ρ 式（） 按物料的宽度进行校核，见式（） mm a B 9002003502200 2max =+⨯=+≥ 式（） 式中 m ax a —物料最大块度的横向尺寸，mm 。 则输送机的宽度符合条件 1.5 基本参数的确定计算 （1）q –—输送带没米长度上的物料质量，m kg /，可由式（）求的； m kg Q q /9.925 .26.32 .8366.30=⨯== ν 式（） （2）'t q ——承载托辊转动部分线密度，m kg /,可由式（）求的；