滞回恢复力模型中求折点的一种方法_肖明葵

方钢管混凝土压弯构件荷载-位移滞回性能研究*陶 忠 韩林海(哈尔滨建筑大学 哈尔滨 150090)摘 要:在弯矩-曲率滞回关系分析的基础上,利用数值方法计算方钢管混凝土压弯构件的荷载-位移滞回关系,并对计算结果进行了大量试验验证。

在理论分析和试验验证的基础上,全面考察构件轴压比、长细比等参数对滞回关系的影响,最后给出构件荷载-位移滞回关系恢复力模型及构件位移延性系数等的简化计算公式。

关键词:方钢管混凝土 滞回性能 轴压比 长细比 恢复力模型 延性系数RESEARCH ON THE LOAD -DEFORMATION HYSTERETIC BEHAVIORS OF CONC RETE FILLED SQUARE STEEL TUBES SUBJEC TED TO COMPRESSION -BENDINGTao Zhong Han Linhai(Harbin University of Civil Engineeri ng and Architecture Harbin 150090)Abstract :On the basis of analysis of the moment -curvature hysteretic behavior,a numerical anal ysis method isapplied to analyze the load -deformation hysteretic behavior of concrete fil led square steel tubes,and the analytical results agree w ell w ith those of the tests satisfactorily.T hen the influencing factors to skeleton curve such as axial compression rati o,slenderness ratio are illustrated.Fi nally,a restoring force model of the load -deformation is presented and the corresponding simplified formulae of the parameters in th e model and ductility coeffici ent are proposed as w ell.Keywords :concrete filled square steel tubes hys teretic behavior axial compression rati o slendernes s rati orestoring force model ductility coefficient*霍英东教育基金会资助项目。

西安建筑科技大学学报(自然科学版)J.X*an Univ,of Arch.5Tech.(Natural Science Edition)Vol53No'1Feb'2021第53卷第1期2021年2月DOI：10.15986".1006-7930.2021.01.003带RC楼板双槽钢组合截面构件恢复力模型冉红东，蔡洲鹏，冯俊翔，卢嘉玮(西安建筑科技大学土木工程学院，陕西西安710055)摘要：为建立带钢筋混凝土(RC)楼板双槽钢组合截面构件的恢复力模型$对4个带RC楼板足尺试件进行了常轴力和往复弯曲共同作用下的拟静力试验$研究了填板间距、有无加劲肋和腹板高厚比等参数对试件抗震性能的影响，并根据试件滞回特性提出了构件恢复力模型.结果表明：各试件的滞回曲线较为饱满，表明其具有良好的耗能能力和延性；减小填板间距，对构件的承载力和刚度影响较小，但减小腹板高厚比$可显著提高构件的承载力和刚度；提出的构件恢复力计算模型与试件的试验曲线吻合较好$可用于结构的弹塑性分析.关键词：RC楼板；双槽钢组合截面构件；拟静力试验；骨架曲线；恢复力模型中图分类号：TU398+.9;TU317+.1文献标志码：A文章编号：1006-7930(2021)01-0015-09Restoring force model of steel double-channel build-upmemberswithRCslabsRAN Hongdong$CAI Zhoupeng$FENG0unxiang$LU Jiawti(SchoolofCivilEngineering$Xi*an Univ.ofArch.5Tech.$Xi*an710055$China)Abstract:In order to set up the restoring model of steel double-channel build-up members with the reinforced conc2ete(RC)slabs$the pseudo-static tests of fou2specimens with RCslabsunde2theconstantaxialfo2ceand 2eve2sedcyclicbendingwe2eca22iedout.Theinfluenceofstitchspacing$sti f ene2in plastic hinge2egion and web depth-thickness2atio on the seismic behavio2of specimens we2e investigated.Acco2ding to the hyste2etic cha2acte2isticsofspecimens$the2esto2ingfo2ce modelof membe2s was put fo2wa2d.Results show thata l hyste2esiscu2vesa2estable$withexce l entene2gydissipationcapacityandductility.Withthedec2easeofstitch spacing$the st2ength and sti f ness of specimens change insignificantly.But the st2ength and sti f ness of the specimens can be significantly imp2oved by2educing the web depth-thickness2atio.The calculation cu2ve of fo2ce 2esto2ingmodelisingoodag2eementwiththeexpe2imentalcu2ve.The2efo2e$itcouldbeusedfo2theelastic-plastic analysisofthespecialstagge2edt2ussf2amest2uctu2e.Key words:reinforced concrete slab；steel double-channel built-up member；quasi-static test；skeleton curve；re-sto2ingfo2cemodel交错桁架钢框架结构主要由柱、桁架和楼板组成，具有施工速度快、实用和经济效益好等特点$符合我国绿色建筑及装配式建筑发展趋势(15).研究⑷表明，混合式交错桁架结构耗能能力和延性性能均较差，且结构破坏呈脆性，不适合在高烈度地区应用.为改善该结构的抗震性能，有学者将桁架跨中空腹节间设计为延性区段，提出了延性交错桁架钢框架结构［78］的概念.在罕遇地震作用下，因该结构延性区段进入塑性耗能，而其余部分保持弹性，故延性区段弦杆的抗震性能成为延性交错桁架钢框架结构抗震设计的关键.近年来，国内外许多学者对带楼板的节点、框架和构件等进行了一系列研究.卢林枫等⑼对带混凝土楼板的钢框架梁柱弱轴连接节点的滞回性能进行了试验研究.研究表明，由于楼板的影响，梁下翼缘出现了不同程度的开裂.徐晋东等(10)对两个1:2缩尺的带楼板钢管混凝土柱钢梁点试进行了复载试验，结果表明，楼板的存在使节点表现出了良好的耗能能力.口等(11)通过对5个带楼板节点和1个无楼板节点进行循环荷载试验，主要研究了楼板对梁截面削弱型(RBS)节点抗震性能的影响.结果表明，组合节点具有良好的抗震性能，并建议在设计RBS型节点时应考虑楼板的影响.王勤等［12］为研究楼板对收稿日期：2020-06-21修改稿日期：2021-01-14基金项目：国家自然科学基金资助项目(51208412)；陕西省科技厅自然科学基础研究计划基金资助项目(2018JM5123)第一作者：冉红东(1977—)，男，博士，副教授，主要从事钢结构稳定及抗震性能研究•E-mail:*************.#6西安建筑科技大学学报（自然科学版）第53卷柱和钢梁组成的框架（RCS框架）抗震的影响，了两W1:3缩尺RCS框架的拟试验限元分析.结果表明，楼板的E 虽然了框架的承载力，但降了其延性.周旺保等［13）通过对4-组梁试件进行循环荷载试验研究，了考虑界面的钢- 组梁、面弹性刚度及截面屈服弯矩计算方法，并建了组梁的恢复力模型.以上研究多是考虑楼板对节点抗震的影响，鲜有学者考虑楼板对双槽钢组面构件的影响，建恢复型.大量从试验中获得的恢复力与变形的关系曲线，再经适当抽化可得到恢复型.它好地反映结构及构件的承载力、刚度和耗能能等抗震，建理的恢复型是进行结构及构线性地震反的基础［1415）.学者［1617）对延性区段双槽钢组合H型截面构双组面构进了试验研究，构的滞回建立了相应的恢复型.实际工程中，延区段弦杆楼板协同工作.因此，本文对4个带RC楼板的双槽钢组合截面试件进行了试验，得到试件的破坏形滞回，并基于试验结果建虑刚度退化的带RC楼板双槽组面构轴复弯曲下的恢复力型.1试验概述1.1试件设计带RC楼板双槽钢组合截面试件取自一个延性交错桁架钢框架结构延性区段，试样位置如图所示.为了研究填板间距、劲肋板高厚比对试件抗震的影响，共设计了4个足尺带RC楼板的双槽钢组面试件，试件几何尺寸和剖面图如图2所示.图1试件取样位置Fig.1Samplingplaceofspecimens槽钢采用Q235B级的［25a和［25b热轧槽钢. RC楼板的厚度为120mm，其宽度根据《钢结构设计标准》（GB500172017）期楼板效宽度的计算取为1000mm,混凝土强度等级C30.板内HPB300热轧钢筋，横向分布钢筋为①8@150,纵向受拉钢筋为①10@125,厚度为20mm.RC楼板与槽钢之间布置①16X100作为抗，以满足规范规定的.7寸Z'8寸寸'8寸寸1寸I寸(a)试件SJ12[25a200OT—(-280X100X8)(-280X100X8)节点板(-650X485X8)汽寸0Z2L25b钢筋混凝土楼板O填板(-280X100X8)J(-650X485X8)第1期冉红东$等：带RC 楼板双槽钢组合截面构件恢复力模型17, 1000_ ,(P8@150 0)10@125吕....................r r ' ' ' ' ' ' ""栓钉(e) 1-1剖面图图2试件几何尺寸Fig. 2 Dimensions and details of specimens1.2材性试验试验所用的钢材、钢筋和混凝土都要进行材性试验，其主要 表1、表2和表3,表中数的平 .表1钢材材料性能Tab. 1 Material properties of steel 伸长率颈缩率强屈比/%/%f u /f y屈服抗拉弹性强度 强度模量f y /MPa /；/MPa E /MPa[25a翼缘27#.54#9.5 2. 08X10538.#4#.6 1. 55[25a283.9434.#1. 97X10537.842.0 1. 53板[25b253.9406.32.08X#0535.#38.51. 60翼缘[25b28#.4420.4 2.02X#0537.338.21. 50板表2钢筋材料性能Tab.2 Materialpropertie8ofreinforcement试件服度f y /MPa抗 度弹 量f u /MPa E /MPa伸长率/%*10305.3437.2 2.0#X#05#6.5*8332.#465.02.06X#0520.2表3混凝土材料性能Tab.3 Materialpropertie8ofconcrete试试尺寸方抗度弹性模量编号/mm/MPa/MPaC##00X#00X#0035.70—C2#00X#00X300—297991.3加载及量测方案试验时，首先由竖向千斤顶施加轴压比为0. 2的常轴力.然后作 构件自由端200 mm 处施水平荷载，试验装置如图3所示.水平荷载按照《建筑抗震试验规程》(JGJ /T 101-2015)[19] 的荷载-位制加载制度 ，如图4所示.试 服荷载控制，每 荷载增量为50 kN ,每级循环一周；屈服后按位制，每位移增量为8 mm ,每循环三周，直至试明显断裂或荷载下降为峰值荷载85%，停止加载.循环加载制度示意图图3试验装置Fig.3 Te8t8etup图4Fig. 4 Schematic diagram of cyclic loading system试件加载端和地梁一端布置位移计，分别用于测量加载点位监测地梁的.点板上方约100 mm 处布置应变片来观测槽钢的应力及应变变化.在楼板内的纵 楼板表面布置应变片，分别 测量纵楼板的 及应变变化. 位 计及 变 置 图 5〜6.Fig.5 Arrangementof8traingauge8andtran8ducer8forchannel8teel200二_________________________121314□(a)钢筋应变片布置18西安建筑科技大学学报(自然科学版)第53卷槽钢楼板(b)混凝土楼板应变片布置图6楼板应变片布置图Fig.6Arrangement of strain gauges for the slab2试验结果及滞回特性分析2.1试验现象及破坏形态荷载控制加载，试件儿乎处于弹性阶段，无任何肉眼可见的生.试件屈服后，进位制加载阶段，试SJ1在位32mm的第一循环载时(对荷载为169kN)，节点板:的构翼缘明曲•随后，在第循环负载(对荷载43kN)，点板的板明显的鼓曲变形，双 变大.当正向加载至56mm的第二循环时(对应荷载为365kN)，槽钢点板的板，后板进一导致槽翼缘发生断裂.试件破坏形态如图7(a)所示.试件SJ2板间距减小为20z,其中z槽轴的回转半径，位40mm的第循环载(对荷载37 kN)，点板的槽板明的曲变形，生断裂破坏•试件破坏形图7 (b)所示.试件SJ3在塑区域增设加劲肋，当正载至40mm的第一循环(对荷载454 kN)，槽钢与节点板的，翼缘开始1微小，随后便出现裂缝，最终槽钢下翼缘部断裂.试件破坏形图7(c)所示.与试件SJ1相比，试SJ4的腹板厚度，当载至40mm的第一循环(对荷载228kN)，槽翼缘明显的局部屈曲•后期加载过程中，翼缘屈曲更加明显，且槽钢上翼缘曲现象.试件破坏形图7(d)所示.(b)试件SJ2(e)RC楼板图7试件破坏形态Fig.7The failure modes of specimens所有试件的RC楼板的试验基本一致，在进行位制加载的初期，楼板了一些横向和竖纹，加载后期节点板的楼板表面斜,最终地梁的楼板底部被，II落，如图所示7(e)所示.2.2滞回曲线各试件滞回曲线如图8所示•由图可知，除试件SJ3槽钢翼缘发生严重的断，导致其滞回环相对较小外，其余滞回曲线饱满•所有试件的滞回曲线均不对称，滞回明:滞回，这是楼板与槽钢的组合作用，了构件的承载力和刚度•S-S•NW(a)试件SJ1(b)试件SJ2第1期冉红东，等：带RC 楼板双槽钢组合截面构件恢复力模型#9S •.3点、 示.(d)试件SJ4图8试件滞回曲线Fig. 8 Hysteretic curves of specimens线各试件骨架曲线如图9所示.所有试件在屈服峰值点限点对应的弯矩和转 表5所结合图9和表4,可结论：(1) ,各试件骨架曲线均不对称，正向加载 明载 ，这是 楼板的组合作用， 载楼板 ， 了混凝土良好的抗(2) 在整个加载过程中,试件SJ1和试件SJ2的骨架曲 线基本重 ， ［明减小 板 ， 对构的承载 刚度影响较小.正向加载初期,各试件骨架曲线基本重合，加载后期，试 SJ1和试件 SJ3点板与槽 翼缘出现撕裂,导致其承载 刚度 不同程度下降.载时，试件SJ3和试件SJ4的骨架曲线明 试件SJ1,试件SJ3和试件SJ4的峰值荷载相比试件SJ1的分别 了 2842%和33.88% ,表明在塑性較区域设置加劲肋以及减小腹板高厚比可 著 i试 承载力.图9试件骨架曲线Fig.9 Skeletoncurvesofspecimens3构件恢复力模型建立恢复力模型的方法主要有理论方法和试验方法等［20］.本文基于对构件的 试验建带RC 楼板双槽钢组合截面构件的恢复 型.由于试件SJ3发生了 明显的断裂破坏，使 承载力、刚度和耗载后期 突降，与实际工程要求不符.因此，本文 试件SJ1、试SJ2和试件SJ4的试验结果，采用试验拟合方法建构 恢复 型.4线 试验结果Tab.4 Thecharacteristicpointsoftheskeletoncurve试载方向M = /MPa+ /r ad M m /MPad m /radM u /MPa% / r adSJ1正450.060.0167532.510.0334452.640.0485负191.750.0105224.700.0200190.990.0291SJ2正435.040.0160522.880.0334444.440.0522负192.710.0085227.880.0200193.700.0312SJ3正460.070.0172544.690.0334462.980.0379负232.100.0115288.560.0267245.280.0357SJ4正452.450.0154553.340.0334470.340.0494负227.030.0097300.820.0267255.700.0356注：M ”、％为屈服弯矩及对应转角；M m & d m 为峰值弯矩及对应转角；O ”、％为极限弯矩及对应转角.3.1骨架曲线模型所得骨架曲线无量纲化.构件峰值荷载(M ”)和相由于各试件的峰值荷载和对应转角各有不同，位移(d m )确 准确，故可作 量纲化的基很难用一个统一的公式加以表达，所以需要将试验 准点，从而得到M /M m 与d 'd m 曲线，见图10.由20西安建筑科技大学学报（自然科学版）第53卷图可知，可采用以屈服荷载点、峰值荷载点和极限荷载点制点的三线型模型为骨架模型，如图所示.将试验数量纲化并进行回归，得到的骨架模型各的直线回归方程见表5.图10无量纲骨架曲线Fig.10Normalized skeleton curves图11三折线骨架曲线模型Fig.11Trilinear8keletoncurvemodel表5骨架曲线恢复力模型回归方程Tab.5Regression equations of restoringforcemodelof8keletoncurve8折线线回归方程OA M/M J=1.77637(e/+)AB M/M J=0.30767(e/e+)+0.7091AC M/M J=-0.31042(e/e+)+1.32742OA'M/M”=1.90652(e/e”)AB'M/M—=0.27171(e/e—)—0.74079b C M/M”—=—%.3221(%/%”—) —1.32485注：式中M J和J分别表示正向峰值荷载和对应转角；M—和e”分别表示负向峰值荷载和对应转角.3.2加载刚度的确定应该考虑每次荷载从零点开始 加载余变形的影响，因，将试载终点载开始零点之间的数据点进行线，所线的斜率即载刚度K1,同理可得负向加载刚度K z&正向卸载刚度K卸载刚度K4.始刚度K0,即次加载弯矩-转角曲线的切线刚度，作基准点对所有试件刚度进行无量纲化处理并进行回归，从到K/K0与e'e曲线，如图12所示.而回归分析得到的刚度退化：K1/K J=1.21398e—136379<e/e J"—0.06377(1) K2/K—=1.24402e—135533(e/e—)—0.04024(2)K3/K J=—0.32295(e/0i)J1.03248(3)k4/k—=—0.3012(e/e—)+1.17581(4)式中，K S为正向初始刚度，K—为负向初始刚度.Fig.12Sti f ne8degradationcurve8第1期冉红东$等：带RC楼板双槽钢组合截面构件恢复力模型213.3模型及试验验证结合骨架曲线模型和刚度退化规律，建立刚度退化的三折线恢复型，如图13所示.模型滞回规则：在弹，构、卸载均以弹性冈度沿弹性段进行；当构服后，进化阶段时，构件加、卸载将分别以刚度K2、K s、K和K1沿12段、23段、3441段进行；最后，当构件进入破坏阶段时，滞回规则同上.ui •N a ' J VB'力图14骨架曲线模型与试验曲线对比Fig.14Comparison between skeleton curve model and test curves 600图13三折线恢复力模型Fig.13Trilinearrestoringforcemodel8•N W将骨架曲线模型与试验所得骨架曲线进行对比，如图14所示.同时，将恢复型计算曲线与试验所得滞回曲线进行对比，如图15所示.由图可知，计算模型与试验结果吻合良好，表明本文建立的带RC楼板双槽钢组面构件型好的反映构轴复弯曲弯转角的关系，可结构的弹塑性反400300200100-100-200500-0.020.02 -300-0.06-0.04500400应分析.8-z^s3002001000.000/rad(a)试件SJI0.040.06E •-100-200-300-----------*—-0.06-0.04-0.028•ZS600500400300200100-100-200-300-试验----计算0.000/rad(b)试件SJ20.020.040.06-400-----------1-----------1-----------1-----------1-----------1-----------1-0.06-0.04-0.020.000.020.040.060/rad(c)试件SJ4图15恢复力模型曲线与试验曲线对比Fig.15Comparison between restoring forcemodelandtestcurves结论(1)所有试件的滞回曲线均较为饱满，只有轻22西安建筑科技大学学报(自然科学版)第53卷微的“捏缩”现象，表明其具有良好的耗能能力和延性.填板间距对构件的承载力和刚度影响较小，但减小腹板高厚比可显著提高构件刚度和承载力.(2)基于试验所得骨架曲线数据，建立了以屈服点、峰值点和极限点为控制点的三线型骨架模型，并将模型计算结果与试验骨架曲线对比，结果吻合良好，同时，该模型计算方法简单，便于工程应用.(3)本文建立了带RC楼板双槽钢组合截面构件的恢复力模型，该模型考虑了加卸载方向的刚度退化，将模型计算结果与试验结果进行对比，发现吻合较好，说明该恢复力模型能较好的反映构件在常和往复弯曲下的力学和抗震性能，可用于结构的弹塑性反应分析.参考文献References[1]HANSEN RJ，LEMESSURIER W J，PAHL P J，etal New steel framing system promises major savingsin high-rise apartments[J].Architectural Record，1966,139(6)：191-196.[2]GUPTA R P，GOEL S C.Dynamic analysis of thestaggered truss framing system[J].Journal of theStructure Division，ASCE，1972，98(7)：1475-1491. [3]SCALZI J B.The staggered truss system：structuralconsideration[J].Engineering Journal，AISC，1971，10(2):138-143.[4]莫涛，周绪红，刘永健，等•交错桁架结构体系的受力性能分析[J]・建筑结构学报，2000,21(4)：49-54.MO Tao，ZHOU Xuhong，LIU Yongjian，et al.Anal-ysisoftheload bearing behavior ofstaggered trussstructures[J]Journal of Building Structures，2000，21(4)：49-54R[5]刘红梁，刘志雄，陆钦年•交错桁架体系结构性能分析[J]哈尔滨工业大学学报，2004,35(9)：1173-1176RLIU Hongliang，LIU Zhixiong，LU Qinnian.Struc-turalperformanceofthestaggered-trusssystem[J]R Journal of Harbin Institute of Technology，2004，35(9)：1173-1176R[6]冉红东•钢交错桁架结构体系在循环荷载作用下的破坏机理及抗震设计对策[D].西安：西安建筑科技大学，2008：45-66RRAN Hongdong.Collapse mechanism and design cri-teriaofsteelstaggeredtrussframingstructuresystemunder cyclic load[D].Xi'an：Xi'an Univ.of Arch.5TechR，2008：45-66R[7]薛鹏.延性交错桁架体系抗震设计方法研究[D].西安：西安建筑科技大学，2013：19-41RXUE PengRStudy on the seismic design method of thestaggered truss framing systems[D].X*an：X*anUniv.of Arch.5Tech.，2013:19-41.[8]陈向荣，宗智芳，冉红东.基于能量平衡的延性交错桁架塑性设计方法[J]地震工程与工程振动，2015,35(4):236-243.CHEN Xiangrong，ZONG Zhifang，RAN Hongdong.Plasticdesignofspecialstaggeredtrussbasedonener-gybalance[J]EarthquakeEngineeringand Engineer-ingDynamics，2015，35(4)：236-243[9]卢林枫，徐莹璐，郑宏，等.带混凝土楼板的钢框架梁柱弱轴连接节点滞回性能试验研究[J].建筑结构学报，2017,38(12)：12-21.LU Linfeng,XU Yinglu,ZHENG Hong,et al.Ex-perimentalinvestigationoncyclicperformanceofbeam-to-column weak-axisconnectionswithconcreteslabinsteelframe[J]Journal of Building Structures，2017，38(12)：12-21[10]徐晋东，田江平，廖恒，等.考虑楼板组合作用的钢柱-梁点抗震[J]科学技工程，2020，20(26)：10864-10870XU Jindong,TIAN Jiangping,LIAO Heng,et al.Seismic behaviorofconcretefi l ed steeltubularcol­umns with consideration of floor combination[J].Sci-enceTechnologyand Engineering，2020，20(26)：10864-10870.[11]LI R,SAMALI B,TAO Z,et l Cyclic behaviour ofcomposite joints with reduced beam sections[J]REngi-neering Structures,2017,136:329-344.[12]王勤，李桅，杨克家，等•楼板对RCS框架抗震性能影响的理论分析及改进措施研究[J].建筑钢结构进展，2020,22(6):5668WANG Qin,LI Wei,YANG Kejia,et l Researchontheoreticalanalysisandimprovement measuresofseismicperformanceof RCSframesconsideringslabs[J].Progress in Steel Building Structures,2020,22(6)：5668[13]周旺保，蒋丽忠，李书进•钢-混凝土组合箱梁弯矩-曲第1期冉红东$等：带RC楼板双槽钢组合截面构件恢复力模型23率恢复力模型研究[J].建筑结构学报$2015$36(1)：78-84.ZHOU Wangbao$JIANG Lizhong$LI Shujin.Mo­mentcurvaturerestoringforce modelresearchofsteel-concrete composite box-beams[J].Journal of BuildingStructures$2015$36(1):78-84.[14]张艳青，贡金鑫，韩石•钢筋混凝土杆件恢复力模型综述(I)[J].建筑结构$2017$(9)：65-70.ZHANG Yanqing,GONG Jinxin$HAN Shi.Reviews ofrestoringforce modelforreinforcedconcrete mem-bers(I)[J]RBuildin g Structure$2017(9)：65-70R [15] 熊仲明，王社良•土木工程结构试验[M].北京：中国建筑工业出版社$2015.XIONG Zhongming$WANGSheliangRCivilengineer-ingstructuretest[M]RBeijing：China Architecture5 BuildingPress$2015R[16]冉红东，赵道程$梁文龙$等.延性交错桁架钢框架双槽钢组合H型截面弦杆恢复力模型研究[J].西安建筑科技大学学报(自然科学版)$2017$49(1)：56-63RRAN Hongdong$ZHAO Daocheng$LIANG Wen-long$et alRRestoring force model of steel double­channel built-up chords of special staggered truss frame structure[J].J.of X*an Univ.of Arch.5 Tech(Natural Science Edition)$2017$49(1)：56-63 [17]冉红$$道程$等双组面构往复弯曲下的恢复力模型研究[J].西安建筑科技大学学报(自然科学版)$2017$49(6)：827-834RAN Hongdong$ZHU Bing,ZHAO Daocheng$et al.Restoringforce modelofsteeldouble-angle built-up members under cyclic bending[J].J.of X*an Univ,of Arch5Tech$(NaturalScienceEdition)$2017$49(6):827-834.[18]中华人民共和国住房和城乡建设部.钢结构设计标准：GB50017-2017[S].北京：中国建筑工业出版社$2017Ministry of Housing and Urban-Rural Development of thePeople'sRepublicofChina Standardfordesignof steelstructures：GB50017-2017[S]Beijing：China Architecture5BuildingPress$2017[19]中华人民共和国住房和城乡建设部.建筑抗震试验规程：JGJ/T1012015[S]北京：中国建筑工业出版社$2015Ministry of Housing and Urban-Rural Development of thePeople'sRepublicofChinaRSpecificationforseis-mictestofbuilding：JGJ/T101-2015[S]RBeijing：Chi­naArchitecture5BuildingPress$2015R[20]姚谦峰$常鹏.工程结构抗震分析[M].北京：北京交通大学出版社$2012：180-183.YAO Qianfeng$CHANG Peng.Seismic analysis of engineeringstructure[M]Beijing：BeijingJiaotong U-niversityPress$2012：180-183(编辑沈波)。

在实际条件下很难准确地确定金属橡胶内部 的作用力,因此有 必 要 建 立 金 属 橡 胶 细 观 结 构 的 变形模型,使其能 在 一 定 比 例 上 准 确 模 拟 曲 梁 间
关 键 词 :金 属 橡 胶 ;迟 滞 模 型 ;曲 梁 ;阻 尼 材 料 中 图 分 类 号 :TB302暋 暋 暋 暋 暋 暋DOI:10.396
ResearchonHysteresisModelofRestoringForceofMetalRubber CaoFengli暋BaiHongbai暋RenGuoquan暋Fan Hongbo OrdnanceEngineeringCollege,Shijiazhuang,050003
金 属 橡 胶 恢 复 力 的 迟 滞 模 型 研 究 ——— 曹 凤 利 暋 白 鸿 柏 暋 任 国 全 等
金属橡胶恢复力的迟滞模型研究
曹凤利暋白鸿柏暋任国全暋范红波
军 械 工 程 学 院 ,石 家 庄 ,050003
摘要:依据金属橡胶变形的主要特征,对金属丝螺旋卷的 空 间 位 形、接 触 模 式 进 行 了 分 析。提 出 了 基 于 变 长 度 曲 梁 的 细 观 结 构 单 元 和 接 触 作 用 模 型 ,考 虑 摩 擦 接 触 点 分 布 规 律 ,建 立 了 金 属 橡 胶 恢 复 力 的 迟滞模型,实现了金属橡胶在不同变形幅值下的加卸载恢复力的预测。通 过 不 同 相 对 密 度 的 金 属 橡 胶 试 件 对 所 建 模 型 进 行 了 试 验 验 证 ,发 现 理 论 计 算 结 果 和 试 验 结 果 有 较 好 的 一 致 性 。
1暋 金 属 橡 胶 细 观 结 构 变 形 分 析
1.1暋 金 属 橡 胶 的 细 观 变 形 模 型 由金属橡胶的 加 工 工 艺 可 知,金 属 橡 胶 由 螺

缓冲限位滞变-摩擦隔震系统的理论恢复力模型研究
赵桂峰;马玉宏;孙作玉
【期刊名称】《四川建筑科学研究》
【年(卷),期】2012(038)004
【摘要】针对弹塑性缓冲限位装置与滞变-摩擦隔震装置并联的隔震系统,在总结试验结果的基础上,提出了隔震系统的理论恢复力模型,建立了系统的运动方程；通过与非线性时程分析及试验结果的对比,验证了理论恢复力模型的正确性；通过主、余震作用下的地震反应分析,表明该限位装置在确保上部结构安全的同时,能够有效地限制隔震层的位移,并起到较强余震作用下的二次保护作用.本文的研究可为相应隔震体系的设计和工程应用提供依据.
【总页数】5页(P165-169)
【作者】赵桂峰;马玉宏;孙作玉
【作者单位】广州大学土木工程学院,广东广州510006;广州大学工程抗震研究中心,广州大学减震控制与结构安全重点实验室,广东广州510405;广州大学土木工程学院,广东广州510006
【正文语种】中文
【中图分类】TU352.1
【相关文献】
1.带限位装置的新型摩擦滑移隔震结构振动台试验研究 [J], 刘军生;王社良;石韵;曹晓辉
2.U型65Mn钢板隔震限位器滞回性能试验研究 [J], 崔相东;杜红凯;韩淼;杨沈
3.适用纯摩擦基础隔震结构的新型限位装置研究 [J], 刘臣;黄汉英;熊仲明
4.滞变-摩擦基底隔震系统的随机地震反应分析 [J], 洪峰;王前信
5.梯队式变刚度滞变-摩擦隔震体系的抗震设计方法 [J], 马玉宏;赵桂峰;王焕定因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。