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碗扣式楼板模板支撑架计算书

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.

. 碗扣式楼板模板支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

计算参数:

碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2，

钢管强度折减系数取1.00。

架体结构重要性系数取1.00。

模板支架搭设高度为6.0m，

立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m。

立杆钢管类型选择：LG-A-120(Φ48.3×3.5×1200);

横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(Φ48.3×3.5×900);

纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(Φ48.3×3.5×900);

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

内龙骨采用方钢管40.×40.×3.mm，间距300mm，

顶托梁采用方钢管40.×60.×3.mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 .

. 图

碗扣式楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.40+0.20)+1.40×2.00=15.088kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.40+0.7×1.40×2.00=15.514kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，

永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.100×0.400×1.000+0.200×1.000=10.240kN/m

活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)×1.000=2.000kN/m .

. 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=37.500cm3 I=28.125cm4

(1)抗弯强度计算

f = γ0M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.125ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.125×(1.35×10.240+0.98×2.000)×0.300×0.300=0.178kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.000×0.178×1000×1000/37500=4.735N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)挠度计算

v = 5ql4 / 384EI < [v] = l / 400

面板最大挠度计算值 v = 5×10.240×3004/(384×6000×281250)=0.640mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、支撑次龙骨的计算

龙骨按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： .

. q11 = 25.100×0.400×0.300=3.012kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)×0.300=0.600kN/m

静荷载 q1 = 1.35×3.012+1.35×0.060=4.147kN/m

活荷载 q2 = 0.98×0.600=0.588kN/m

计算单元内的龙骨集中力为(0.588+4.147)×0.900=4.262kN

2.龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = P/l = 4.262/0.900=4.735kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.74×0.90×0.90=0.384kN.m

最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.900×4.735=2.557kN

最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.900×4.735=4.688kN

龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = 5.10cm3；

截面惯性矩 I = 10.20cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f =γ0M/W =1.0×0.384×106/5098.6=75.23N/mm2 .

. 龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2557.01/(2×40.00×40.00)=2.397N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=125.00N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)

得到q=3.072kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.072×900.04/(100×206000.00×101972.0)=0.650mm

龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取次龙骨的支座力 P= 4.688kN

均布荷载取托梁的自重 q= 0.060kN/m。 .

. 900 900 900 4.69kN 4.69kN 4.69kN 4.69kN 4.69kN 4.69kN 4.69kN 4.69kN 4.69kN 0.06kN/mAB 托梁计算简图

1.0941.341 托梁弯矩图(kN.m)

5.575.560.870.853.833.858.548.557.067.052.362.342.342.367.057.068.558.543.853.830.850.875.565.57 托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

900 900 900 3.04kN 3.04kN 3.04kN 3.04kN 3.04kN 3.04kN 3.04kN 3.04kN 3.04kN 0.06kN/mAB 托梁变形计算受力图

0.8490.059 托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 1.340kN.m

经过计算得到最大支座 F= 15.607kN

经过计算得到最大变形 V= 0.849mm .

. 顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩 W = 9.13cm3；

截面惯性矩 I = 27.39cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f =γ0M/W =1.0×1.340×106/1.05/9128.4=139.80N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.849mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!

四、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1 = 0.120×6.000=0.722kN

钢管的自重计算参照碗扣式规范JGJ166-2017。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.200×0.900×0.900=0.162kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.400×0.900×0.900=8.132kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 9.016kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 .

. 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)×0.900×0.900=1.620kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.35NG + 0.98NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 13.76kN

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59

A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.93

W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.15

σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 计算长度 (m)；

参照《碗扣式规范》，由公式计算

立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)

k—— 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.155；

u —— 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；

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满堂支架计算书

满堂支架计算书

满堂支架总体施工方案

本工程有现浇梁13联，取代表性3种不同梁高、桥跨进行设计和验算。B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁、B=25.5m、标准跨径（30m+45m+45m+30m）变高度斜腹板连续梁、B=25.5m、（35+50+35）m变高度斜腹板连续梁分别进行验算。采用碗扣式满堂支架施工，支架搭设完成后对其预压，预压用砂袋按箱梁荷载（一期恒载+施工荷载）的1.2倍预压，在预压过程中，消除非弹性变形与基础沉降后即可卸除荷载，调整支撑。

一、B=25.5m、标准跨径（30m+30m+30m）等高斜腹板预应力混凝土连续梁箱体外模一次性立模成型，底模和内模采用1.5cm厚竹胶板,底模纵桥向采用10cm×10cm方木，间距22.5cm，方木下面横桥向为10cm×15cm方木，与支架一起组成现浇梁支撑体系。侧模采用1.5cm厚竹胶板和定型钢模板混合使用。碗口支架作为支撑。

二、构架搭设

主线桥工程现浇梁一共13联，以（30m+30m+30m）、（30 m +45 m

+45 m +30 m）为标准联，因此验算（30m+30m+30m）、（30 m +45 m +45

m +30 m） 为例进行分析。箱梁模板支架采用碗扣式满堂支架，支架立杆长度分为2.4m、1.2m、0.9m、0.6m、0.3m几种，用以调整不同的高度，步距1.2m。支架立杆上下端分别安装可调式顶托和底座。其单根最大荷载为30KN。箱梁端（中）横梁纵向3m范围内腹板处按0.6m×0.6m间距布置立杆，跨中纵向24.3m范围内和腹板处按照0.6m×0.6、0.6m×0.9m m间距布置立杆，翼缘板部分按0.9m×0.9m间距布置立杆。

支架上荷载计算及说明部分参照：《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008。

碗扣式脚手架施工方案最新版

碗扣式脚手架施工方案最新版

白佛村改造（S1、S2、S3地块）

S3部分地下车库（超力8800 ）

碗扣件式钢管脚手架施工方案

批准:

审核:

编制:

河北超力建筑工程集团有限公司

二O—六年三月二十三日

1．编制依据

2．工程概况

3．施工布署

4．施工准备

5．碗扣式钢管脚手架搭设

6．碗扣式钢管脚手架拆除

7．质量保证措施

8. 安全保证措施

9. 文明施工保证措施

10．模板支架计算书

10.1 模板面板计算

10.2 模板支撑木方的计算

10.3 托梁的计算

10.4 扣件抗滑移的计算

10.5 模板支架荷载标准值 （ 立杆轴力 ）

10.6 立杆的稳定性计算

10.7 楼板强度的计算

1. 编制依据

1.1《白佛改造工程施工组织设计》。

1.2白佛改造（S1、S2、S3地块）S3部分地下车库（超力8800川）

工程地下车库施工图

1.3主要规程、规范规范一览表

类别 名称 编号

国家 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2015

《建筑工程施工质量验收统标准 GB50300-2013

《建筑工程模板施工手册》（第二版）

《混凝土结构工程施工质量验收规程》 DBJ01-82-2004

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范》 JGJ 130-2011

2. 工程概况

2.1工程名称：白佛改造

2.2建筑地点：本工程为河北宏拓房地产开发有限公司开发建设的项目， 建设地点为石家庄市长安区，东临京珠高速公路，西临银龙小区，东临和平 东路，南临白佛旧村，由河北九易庄宸工程设计有限公司设计，河北超力建 筑工程集团有限公司承建。

本工程为钢筋混凝土剪力墙结构，抗震等级三级，抗震构造措施等级三 级，抗震设防分类为丙类，地基基础设计等级乙级，安全等级为二级，抗震 设防烈度为7度第二组，地下室耐火等级为一级。本工程士 0.00绝对高程 68.75m。

由于层高较高，特拟定此方案指导施工。

3．施工布署

模板计算书

模板计算书

一、 编制依据

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB50017-2003

5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

6、《施工手册》（第五版）

二、工程概况

三、施工部署

a) 技术准备

1) 根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。

2) 项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。

3) 根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。

b) 生产准备

1) 机械准备

序号 名称 数量 序号 名称 数量

1 压刨 1台 8 台钻 1台

2 平刨 1台 9 手提锯 5台

3 圆盘锯 2台 10 手枪钻 5台

4 砂轮切割机 2台 11 曲线锯 1台

5 电焊机 3台 12 手提电刨 2台

6 吹风机 4台 13 手提电钻 2台

7 吸尘器 2台

四、模板选型及质量要求

模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。

模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：

柱模板

15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。

梁模板 15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。

建筑工程盘扣式脚手架模板工程施工方案[优秀工程方案]

建筑工程盘扣式脚手架模板工程施工方案[优秀工程方案]

盘扣式支撑模板方案

5 目 录

一、 工程概况 .......................................................................................................................... 2

二、施工准备工作 .................................................................................................................... 3

1、 技术准备 .................................................................................................................... 3

2、 物资准备 .................................................................................................................... 3

3、 劳动组织准备 ............................................................................................................ 3

三、综合说明 ............................................................................................................................ 3