钢管桩计算书

桩基施工平台结构计算一、设计依据1、“永丰圩高架桥”设计文件。

2、《钢结构设计规范》3、《装配式公路钢桥多用途使用手册》4、《铁路地基与基础设计手册》二、荷载1、基本恒载：①桥面板[22b槽钢 0.13 KN/m²②次梁I28b工字钢 0.5 KN/m③贝雷梁 1.5 KN/m④横梁I32b工字钢 0.6 KN/m⑤钢管桩Ф600×8 1.2 KN/m2、活载：①人群及施工机具活载 2KN/m²②旋挖钻机 850 KN三、设计假定1、钢平台为空间结构体系，设计采用“ASES.06”结构计算段程序计算。

2、恒载及人群活载根据结构形式，按其传力特性加载至相应杆件单元。

钻机活载按最不利情况布置，计入1.25动力系数。

3、平台钢管下端按铰支撑。

4、按构件受力特点，分解其力学模型进行描述，据变形协调上下结构传力点的关系，除桩底外上下之间均为弹性约束。

四、结构图示（附桁架断图）五、结构计算1、顶层分配梁（I28b工钢）检算顶层分配梁支撑于贝雷梁顶，间距0.75，夹具固定。

①荷载恒载及人群活载有面板及28b工钢次梁。

一根次梁承受恒载q1q1=（1.3+2）×0.75+0.5=3.0KN/m活载：当旋挖机一侧移至管桩跨中，前端接近钻孔桩边缘时有最大内力，横桥向11根I28b均根每根I28b p=850/2 * 1.25/11=48.295KN折算带宽0.85q=48.295/0.85=56.818KN/m②力学模型如下图③强度检算由程序算得：在墩中侧有较大负弯矩、剪力和支点反力M max=1.7+15.3=17KN〃MQ max=2.5+25.1=27.6KNR max=(2.5+0.5)+( 25.1+13.6)=41.7KN正应力强度σmax=17000*0.14/0.0000748=31.8Mpa<170Mpa剪应力强度τmax=27600*0.000312/(0.0000748*0.01)=11.5Mpa<100Mpa贝雷片顶支承承压强度бc=41.7×103/0.0002=208.5MPa﹥270 MPa连续支点折算应力бce= 31.82+208.52-31.8×208.5×3×11.52=195.6MPa换算应力设计值为1.1*170=187,超出4.6%强度满足④稳定因桥面板点焊于I28b上翼缘，对I28b工钢梁具有支撑作用，稳定满足。

施工临时钢管桩承载力及钢管桩（柱）长度计算本文档主要计算桥梁工程临时钢管立柱（桩）的承载力和入土深度，根据支座反力求出钢管桩受力后计算稳定承载力和局部稳定性，根据相关规范要求、荷载以及地质参数计算钢管柱（桩）抗力并以表格形式计算土深度。

计算思路清晰，表格简便实用。

一、钢管立柱选择钢管柱采用直径609mm、壁厚16mm的轧制无缝钢管，截面特性如下：钢管立柱根据所承受荷载、外露长度、入土深度以及钢材材质等因素计算确定长度。

二、钢管立柱承受荷载根据钢管桩钢横梁上传来荷载得到钢管立柱荷载表：1轴和6轴传来支座反力2轴和5轴传来支座反力3轴和4轴支座反力因前述简化荷载，故每个轴取最大支座反力确定荷载钢管立柱荷载表（KN）三、钢管立柱整体稳定承载计算1、长细比验算钢管考虑到计算长度：钢管钢管立柱最大外露长度为 2.4m，按照二端铰接确定计算长=L=2.4m。

度L回转半径：ix=20.973cm查《钢结构设计规范》，轴心受压构件允许长细比[λ]=150，/ ix=100/20.973=11.45＜[150]，满足要求。

钢管立柱长细比：λx= L2、稳定承载力计算查《钢结构设计规范》a类截面轴心受压构件稳定系数ψ=0.993稳定承载力N=ψ*f*A=0.993*205*1000*298.074/10000=6067KN钢管立柱最大竖向压力N=3735KN ＜稳定承载力5873KN ，稳定承载力满足要求。

四、钢管柱局部稳定性验算钢管桩外径与壁厚比Dg/t=60.9/1.6=38.1＜允许值100*235/f yg =100*235/205=114.6，局部稳定性满足要求。

五、钢管柱入土深度计算1、钢管桩单桩竖向承载力（1）根据《建筑桩基技术规范》：钢管桩单桩竖向承载力Q uk =Q sk +Q p k=u∑q sik *L i +λp q pk *A p 本工程为开口桩径，且h b /d≥5，因此λp 取0.8（2）单桩竖向承载力特征值R a =Q uk /K ，根据规范安全系数取K 取2，因此Q uk =2R a（3）在轴心竖向力作用下N k ≤R a ，设计时取N k =R a ，因此Q uk =2R a =2N k ，设计时候按照《钢管立柱荷载表》荷载乘以2确定钢管桩单桩竖向承载力，并据此确定入土深度。

抗拔桩承载力计算因A轴所有柱承受上部传来荷载较小，现对A轴上部分对抗浮不利的抗拔桩进行抗拔验算，具体步骤详见如下：（一）取A轴x 轴承台为计算单元:1、计算条件：1.1 单元面积为3.86*9.3/4=8.98 m21.2 底板处水头：3.5*1=3.5T/m21.3 此承台为2桩承台2、单桩浮力计算：1.1 单元浮力1.2F=1.2*8.98*3.5=37.7 T1.2 单元板自重0.9G=0.9*8.98*0.35*25=7.1 T1.3 承台上柱下传荷载 N= 13.5 T1.4单桩上拔力设计值N l =(1.2F-0.9G-N)/5=8.55 T3、单桩的抗拔极限承载力标准值据广东省标准《预应力混凝土管桩基础技术规程》第5.2.9条：桩身抗拔承载力设计值R pl=3.75*0.1256*10E6=471KN 式（5.2.9-2）又U k=∑λi q sikμi l iμi=πd=1.256m ; q si查表5.2.8-1取值74Kpaλi查表5.2.18-2取值：1）第4层λ=0.6 ； 2）第5层λ=0.75U k=0.6*74*1.256*2.5+0.75*74*1.256*22.5=1707.8 KN则Ua= U k/γ=1707.8/1.67=1022 KN 〉R pl故取单桩抗拔承载力特征值：Ua= 471KN 〉N l=85.5 KN则此桩抗浮满足要求。

（二）取A轴x3轴承台为计算单元:1、计算条件：1.1 单元面积为5.53*4.65=25.72 m21.2 底板处水头：3.5*1=3.5T/m21.3 此承台为2桩承台2、单桩浮力计算：1.1 单元浮力1.2F=1.2*25.72*3.5=108.0 T1.2 单元板自重0.9G=0.9*25.72*0.35*25=20.25 T1.3 承台上柱下传荷载 N= 34.7 T T1.3单桩上拔力设计值N l =(1.2F-0.9G-N)/2=26.53 T3、单桩的抗拔极限承载力标准值:据广东省标准《预应力混凝土管桩基础技术规程》第5.2.9条：桩身抗拔承载力设计值R pl=3.75*0.1256*10E6=471KN 式（5.2.9-2）又U k=∑λi q sikμi l iμi=πd=1.256m ; q si查表5.2.8-1取值74Kpaλi查表5.2.18-2取值：1）第4层λ=0.6 ； 2）第5层λ=0.75U k=0.6*74*1.256*2.5+0.75*74*1.256*22.5=1707.8 KN则Ua= U k/γ=1707.8/1.67=1022 KN 〉R pl故取单桩抗拔承载力特征值：Ua= 471KN 〉N l =265.3KN则此桩抗浮满足要求。

钢管桩设计与验算 Prepared on 22 November 2020钢管桩设计与验算钢管桩选用Ф800，δ=10mm 的钢管，材质为A 3，E=×108Kpa,I=64π(80.04－78.04)=×10-3M 4。

依据386#或389#墩身高度和周边地形，钢管桩最大桩长按30m 考虑。

1、桩的稳定性验算 桩的失稳临界力Pcr 计算 Pcr=22lEIπ=32823010936.1101.2-⨯⨯⨯⨯π=4458kN ＞R= 2、桩的强度计算 桩身面积A=4π（D 2－a 2） =4π（802－782）=钢桩自身重量 P ×30×102× =5844kg=桩身荷载p=+=б=p ／A=×102／=／cm 2=3、桩的入土深度设计通过上述计算可知，每根钢管桩的支承力近，按规范取用安全系数k=，设计钢管桩入土深度，则每根钢管桩的承载力为×2=，管桩周长U=πD=×=。

依地质勘察报告，河床自上而下各层土的桩侧极限摩擦力标准值为：第一层粉质黏土厚度为3m ，τ=120Kpa 第二层淤泥粉质黏土厚度为4m ，τ=60Kpa 第三层粉砂厚度为，τ=90Kpa N=∑τi uh iN=120××3+60××4+90××h 3= =++=解得h 3=证明钢管桩不需要进入第三层土，即满足设计承载力。

钢管桩实际入土深度：∑h=3+4=7m 4、打桩机选型拟选用DZ90，查表得知激振动570kN ，空载振幅≮，桩锤全高，电机功率90kw 。

5、振动沉桩承载力计算根据所耗机械能量计算桩的容许承载力[]P =m1{()[]va A f m x 1223111βμα+-+Q}m —安全系数，临时结构取m 1—振动体系的质量m 1=Q/g=57000/981= Q 1—振动体系重力N g —重力加速度=981cm/s 2 A X —振动沉桩机空转时振幅A X = M —振动沉桩机偏心锤的静力矩μ—振动沉桩机振幅增大系数μ=A n /A xA n －振动体系开始下沉时振幅取f —振动频率转/Sa —振动沉桩机最后一击的实际振幅取 ν—沉桩最后速度取5cm/m in α1—土性质系数，查表得α1=20 β1—影响桩入土速度系数，查表得β1=[p]=5.11{517.0110.10.12.15.171.58202231⨯+⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡-⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯+9×104}=5.11{85.1107401.26⨯+9×104}=5.11×*610 =1047438N=1047KN ＞N= 通过上述计算及所选各项参数说明：1）DZ90型振动打桩机，是完全能够满足本设计单桩承载力的。

QpQr Qt=++Q预应力管桩疏桩复合地基设计计算书预应力管桩疏桩复合地基处理方案，是从桩土共同作用的实际出发，介与天然地基与桩基之间的一种少桩基础，即以桩来补偿天然地基、改善天然地基，以天然地基的承载力来减少桩基与疏化桩基，使二者达到互补的作用。

从本项目的应用情况来看，主要以控制地基的工后沉降量为目的，设计采用了预应力管桩控沉疏桩方案，计算以变形控制为原则，分析工作机理时考虑了桩与桩帽、钢塑格栅的共同作用。

1、计算原则(1) 当P<Pa 时，仅就沉降计算而言，上覆荷载全部由桩承担，忽略桩帽（承台）下桩间土分担外荷作用，这时总沉降为桩端以下土层的压缩所产生的沉降t S 和桩侧阻力所产生的沉降f S 之和。

ft p S S S += (1)(2) 当P ≥Pa 时，桩与土之间产生相对滑动，这时管桩始终保持承担荷载Pa ，而承台下桩间土则承担P-Pa ，这时地基沉降量S 就是这两部分荷载共同作用下(桩承担的荷载Pa 与桩间土承担的荷载P-Pa)，桩的沉降Sp 与桩间土的沉降Ss 之和。

[]S ≤+=s p S S S (2)式中，［S ］——容许工后沉降。

2、计算方法本项目设计计算中，根据不同地段所得的地质资料，结合以下三种计算方法，对比选用，以下分别简述之。

(1)上海民用院计算法黄绍铭等人在其1983年提出的一种适用于软土中按常规方法设计的半经验、半理论沉降计算方法的基础上，结合工程中行之有效的天然地基浅基础沉降计算方法，提出了能考虑不同桩数、不同桩长、桩位排列不规则等多种复杂条件下的控沉疏桩基础沉降计算方法。

长度为L 的单桩荷载Q 作用下对地基土产生的作用力，可近似认为如上图的桩端集中力Qp 、桩侧均匀分布力Qr 和桩侧随深度线性增长分布力Qt 等三种作用力的组合。

Geddes 根据弹性理论半无限体作用有一竖向集中力时的Mindlin 解的积分，导出了单桩上述三种形式作用力在地基中产生的地基附加应力的计算公式。

关于单桩竖向承载力特征值的计算一、地质勘察报告的数据fak ——地基承载力特征值。

qsia——桩侧阻力特征值。

qpa——桩端阻力特征值。

二、地质勘察报告估算2号孔单桩竖向承载力特征值 1、假设桩径 1.00m。

2、假设桩长8.00m。

3、设计±0.00m为30.60m。

4、设计桩顶标高为29.00m。

5、参照地质勘察报告2号钻孔柱状图确定桩在各层埋深为：6、计算依据：《建筑地基基础技术规范》（DB21/907—2005）。

7、P107页规定：当桩端为坚硬岩石、较硬岩石、较软岩石时可按公式（9.2.1-2）确定单桩竖向承载力特征值Ra。

8、理论计算2号孔单桩竖向承载力特征值Ra= qpa× Ap＋ UpΣqsia×li=1500×3.14×0.502＋2×0.50×3.14×（7×0.24＋11×1.20＋24×1.70＋45×4.86） =1177.5＋3.14×（1.68＋13.20＋40.80＋218.70） =1177.5＋3.14×274.38 =1177.5＋861.55 =2039.05KN三、根据设计估算2号孔单桩竖向承载力特征值 1、假设桩径0.60m。

2、假设桩长10.10m。

3、设计±0.00m为30.60m。

4、设计桩顶标高为29.00m。

5、参照地质勘察报告2号钻孔柱状图确定桩在各层埋深为：6、计算依据：《建筑地基基础技术规范》（DB21/907—2005）。

7、P107页规定：当桩端为坚硬岩石、较硬岩石、较软岩石时可按公式（9.2.1-2）确定单桩竖向承载力特征值Ra。

8、理论计算2号孔单桩竖向承载力特征值Ra= qpa× Ap＋ UpΣqsia×li=1500×3.14×0.302＋2×0.30×3.14×（7×0.24＋11×1.20＋24×1.70＋45×6.96） =423.9＋1.884×（1.68＋13.20＋40.80＋313.20） =423.9＋1.884×368.88 =423.9＋694.99 =1118.88KN四、根据设计估算15号孔单桩竖向承载力特征值1、假设桩径0.60m。

预应力混凝土管桩计算书一、工程概况本工程为_____，位于_____。

建筑物地上_____层，地下_____层，总建筑面积为_____平方米。

基础采用预应力混凝土管桩基础，设计桩型为_____，桩径为_____mm，桩长为_____m。

二、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）2、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）3、《预应力混凝土管桩》（10G409）4、地质勘察报告三、单桩竖向承载力特征值计算1、根据地质勘察报告，桩端持力层为_____层，其极限端阻力标准值为_____kPa。

2、桩侧阻力特征值根据土层性质及桩径确定，各土层的桩侧阻力特征值分别为：土层 1：＿____kPa土层 2：＿____kPa……3、单桩竖向承载力特征值按下式计算：＼R_{a} ＝＼frac{1}｛2}Q_{uk}＼其中，＼（Q_{uk}＼）为单桩竖向极限承载力标准值，按下式计算：＼Q_{uk} ＝ Q_{sk} ＋ Q_{pk}＼＼Q_{sk} ＝ u\sum_{i=1}＾｛n}q_{sik}l_{i}＼＼Q_{pk} ＝ A_{p}q_{pk}＼式中：＼（u\）为桩身周长，＼（u ＝＼pi d\），＼（d\）为桩径；＼（q_{sik}＼）为第\（i\）层土的桩侧阻力特征值；＼（l_{i}＼）为第\（i\）层土的厚度；＼（A_{p}＼）为桩端面积，＼（A_{p} ＝＼frac{＼pi d^｛2}｝｛4}＼）；＼（q_{pk}＼）为桩端极限端阻力标准值。

将相关参数代入上述公式，计算得到单桩竖向承载力特征值\（R_{a}＼）为_____kN。

四、桩数计算1、建筑物竖向荷载标准值为_____kN。

2、考虑偏心荷载作用，桩数按下式计算：＼n ＼geq ＼frac{F_{k} ＋ G_{k}｝｛R_{a}｝＼式中：＼（F_{k}＼）为相应于作用的标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值；＼（G_{k}＼）为基础自重和基础上的土重；计算得到桩数\（n\）为_____根。

主桥边跨现浇段支架计算书计算：复核：审核：*****项目经理部2019年10月**日目录一、工程概况 (1)二、计算依据 (1)三、结构设计原理 (1)四、施工方案设计说明 (1)五、结构计算 (2)5.1设计计算参数 (2)5.2钢材、焊缝强度设计值 (3)六、边跨现浇段支架结构受力计算 (4)6.1竹胶板验算 (4)6.2底模横梁验算（10×10cm方木） (8)6.3满堂支撑架验算 (10)6.4下部支架计算 (14)6.5桩基础验算 (21)七、结论 (24)一、工程概况中心桩号K0+373，右角90°，上部结构为3×20m先简支后连续空心板+（32.5+2×55+32.5）m变截面连续箱梁+3×20m先简支后连续空心板。

上部箱梁采用单箱单室断面，最大墩高达12.399m。

0号块根部梁高3.4m,跨中及端部梁高2.0m,箱梁高度按二次抛物线变化，箱梁梁高方程为H=(1.4/24.52)x2+2.0m，0≦x≦24.5；箱梁底板方程为h=（0.32/24.52）x2+0.28m。

箱梁顶板宽为8.5m,底板宽度为5.7m，翼缘悬臂长度1.4m。

主梁每个单T划分为6个梁段,其中0#块段长度为12.0m,在墩顶托架现浇施工长12米，1 #块长3.0m,2-6#块长3.5m。

边跨支架现浇段长3.92m,边跨合拢段长2m,中跨合拢段长2m。

梁段最大重量69.94吨。

箱梁底板厚度连续梁0#块为60cm变化到50.4cm,各梁段底板厚从悬臂根部至悬浇段结束处由50.4-28㎝，跨中合拢段及边跨现浇为28㎝；箱梁顶板厚度26cm；箱梁腹板厚度0#到2号块为60cm,3-4号块为60㎝变化道45cm，其余梁段为45㎝；0#块横梁厚300cm,端横梁厚120cm。

二、计算依据⑴ xxx大桥（山下渡口撤渡建桥）项目两阶段施工图设计；⑵《简明施工计算手册》第四版；⑶《路桥施工计算手册》；⑷《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ 162-2008）；⑸《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）；⑶《钢结构设计标准》（GB50017-2017）；⑷《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；⑸《公路桥涵地基与基础设计规范》(含条文说明) （JTG D63-2007）。

钢管桩标准节设计承载力计算一、φ630钢管桩钢管桩直径630mm，壁厚8mm。

考虑锈蚀情况,壁厚按照6mm进行计算。

其截面特性为：回转半径ix=22。

062cm考虑钢管桩横联间距为10米，即钢管桩的自由长度按10m计算,钢管桩一端固定，一端自由,自由长度系数为2。

0，则计算长度为2*10=20m。

钢管桩的长细比：λ=L/ix=20/0.22=90。

7查《钢结构设计规范》表C-—2得：φ=0。

616考虑钢材的容许应力为［σ］=180MPa1.1 最大轴向力计算求得：1.2 横联计算根据以上计算结果，按照900KN轴向力，180KN.m弯矩来设计横联。

横联竖向间距为10米。

1。

2。

1 2［28a横联采用2［28a作为横联，按照最大长细比［λ]=100来控制。

强度复核:按照桩顶承受18KN的水平力计算，由λ=100查《钢结构设计规范》表C--2得：φ=0.555则采用2[28a作为横联的时候，最大间距取4.6米。

1。

2.2 φ42。

6钢管横联采用φ42.6钢管横联(考虑锈蚀，壁厚为4mm）作为横联，按照最大长细比［λ］=100来控制。

强度复核：按照桩顶承受18KN的水平力计算，由λ=100查《钢结构设计规范》表C-—2得:φ=0。

555则采用φ42。

6作为横联的时候，最大间距取12米。

综上:横联长度在4.6米以下的采用2［28a作为横联。

4。

6米以上12米以下的采用φ42。

6钢管作为横联.12米以上的横联采用自行设计的桁架形式. 二、φ820钢管桩钢管桩直径820mm，壁厚10mm，考虑锈蚀情况,壁厚按照8mm进行计算。

其截面特性为：回转半径ix=28。

78cm考虑钢管桩横联间距为10米，即钢管桩的自由长度按10m计算，钢管桩一端固定，一端自由，自由长度系数为2.0，则计算长度为2＊10=20m。

钢管桩的长细比：λ=L/ix=20/0。

29=70。

0查《钢结构设计规范》表C——2得：φ=0。

75考虑钢材的容许应力为［σ］=180MPa2.1 最大轴向力计算求得：2.2 横联计算根据以上计算结果，按照1500KN轴向力,300KN.m弯矩来设计横联。

钢管杆灌注SCSPQ2灌注桩计算书计算标准:《架空送电线路基础设计技术规定 DL/T 5219-2005》1、原始数据1.1 基本数据基础作用力（标准值）垂直力 Fz=155 （kN）水平力 Fxy=155 （kN）弯矩 Mxy=3620 （kN·m）基础作用力（设计值）计算公式：标准值×1.35=设计值垂直力 Fz=209.25 （kN）水平力 Fxy=209.25 （kN）弯矩 Mxy=4887 （kN·m）1.2地质资料地质数据土层数 = 51.3材料参数混凝土参数基础钢筋参数1.4灌注桩尺寸2、基础变形计算2.1 计算工况1 [标准值]2.1.1 变形系数的计算计算公式：变形系数： 510)(EImb=α桩身的计算宽度： b 0=()19.0+D 桩身抗弯刚度： EI=085.0I E C 桩身换算截面惯性矩：O I =()[]20221264d DD gE ραπ-+CS E E E =α计算结果：变形系数α= 0.277445 计算宽度b 0 = 2.70 (m)2.1.2 [标准值]计算地面位移和桩身内力计算公式：HM HH xy M F x δδ00+=()MM MH xy M F δδϕ00+-=hF M M y x +=0()()()24423443244234433)(1B A B A K B A B A D B D B K D B D B EI h h HH -+--+-⨯=αδ ()()()()244234432442344321B A B A K B A B A D A D A K D A D A EI h h MH -+--+-⨯=αδMH HM δδ= ()()()()24423443244234431B A B A K B A B AC A C A K C A C A EI h h MM -+--+-⨯=αδEI I C K h α00=mH C =0A1=0.92809 A 2=-3.05319 A 3=-3.54058 A 4=-1.96928 B1=1.03679 B 2=-2.82410 B 3=-5.99979 B 4=-6.76460 C1=3.22471 C 2=0.06837 C 3=-4.68788 C 4=-8.84029 D1=3.85838 D 2=2.80406 D 3=-0.89126 D 4=-6.519722.1.3 [标准值]计算弯矩值及应力值(深度相对于设计地面)计算公式：⎪⎭⎫⎝⎛+++=33032030302D EI H C EI M B A x EI M y αααϕα ⎪⎭⎫ ⎝⎛+++=1301201010D EI H C EI M B A x my y αααϕσ3、计算过程3.1 计算工况1 [设计值]3.1.1 变形系数的计算 计算结果：变形系数α = 0.277445 计算宽度b 0= 2.703.1.2 [设计值]计算地面位移和桩身内力 计算结果：3.1.3 [设计值]计算弯矩,应力极大值(深度相对于设计地面)弯矩和应力曲线3.1.4 [设计值]桩侧土稳定计算计算过程:()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+C y φγφtan cos 44.1= [1.4 × 4 × (13.00 × 3.67 ×0.53 + 0.00)]/0.88 = 160.75 地基许用强度 160.75 >= -148.68 压应力----满足要求3.1.5 [设计值]桩基竖向承载力计算下压承载力计算(下压力考虑了加上桩自重的一半)Qsk = u ×Σψsi × Qsik × lsi = 2099.153 其中：ψsi =ψp =0.737 Qpk = ψp × Qpk × Ap = 0.737 ×500.000 × 3.142 = 1157.37R = Qsk / γs + Qpk / γp = 2099.15/1.10 + 1157.37/1.10 = 2960.48Ap=42D π u=D πN = Fz ´+G/2+G 土=284.648 + 414.690 + 0.000 = 699.338R >= N N = 699.338 -----满足要求3.1.6 [设计值]配筋计算计算公式：()s y t c A f A f F ααπαπααα-+⎪⎭⎫⎝⎛-2sin 1≤1max ππαπαππααηt s y p c eid A f r A f F sin sin sin 32≤031++ αα225.1-=ta i e e e +=0 παψ=计算结果：As = 202.9078 cm 2配筋率 = 0.6459%4、桩配筋当前桩的实际配筋面积为:206.17 cm 2＞202.91 -----------桩配筋满足要求 配筋直径 = 25mm 主筋净距 = 113.75mm 配筋数量 = 42 当前桩的配筋率为: 0.6562 %计算书符号说明1. D ——————桩直径2. h ——————桩基露头3. H ——————桩基埋深4. Ap ——————桩底面积5. b 0——————桩身计算宽度6. u ———————桩的周长7. Ø———————土的内摩阻角8. r ———————土的重度9. Qsik —————土的极限侧阻力 10. Qpk-—————土的极限端阻力 11. C ———————土的凝聚力12. fc ——————混凝土轴心抗压强度 13. Ec ——————混凝土弹性模量 14. fy ——————钢筋轴心抗拉强度 15. Es ——————钢筋弹性模量 16. m ——————地基系数 17. α——————变形系数 18. I 0——————桩身惯性矩19. d 0——————纵向钢筋的圆环直径 20. g ρ——————桩身配筋率 21. 0x ——————地面处的桩位移 22. M 0——————地面处的桩弯矩 23. My ——————桩身任意截面弯矩 24. σ——————桩身任意截面应力25. y ———————计算截面处深度 26. Qsk ——————土的总极限侧阻力 27. Qpk ——————土的总极限端阻力 28. ψsi ——————桩侧阻效应系数 29. ψp ——————桩端阻效应系数 30. lsi ——————桩在第i 层土的桩长 31. N ——————桩端的总下压力 32. As ——————桩的总配筋面积33. max F —————桩基最大弯矩处的轴向力 34. r ————————桩基的半径35. 0e ————————桩基轴向力的偏心距36. a e ————————附加偏心距。

钢管桩支架受力验算18#墩现浇段钢管桩支架受力验算书一、计算依据⑴《建筑施工碗扣钢管脚手架安全技术规范》⑵《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》⑶《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（⑷《钢结构》上、下册/中国工业出版社⑸《结构力学》/高等教育出版社⑹《材料力学》/高等教育出版社二、工程概况新邕宁邕江特大桥92+168+92米连续梁边跨现浇段对应节段为23#段，节段长7.9m，中心梁高9m，梁底宽为6.5m,梁顶板宽9m，顶板厚55㎝，腹板厚45㎝，底板厚50㎝，设计混凝土方量为165m3。

三、现浇钢管桩支架模板方案钢管桩立柱基础采用C30混凝土条形基础，基础宽1-1.2m，高1m。

钢管立柱下部通过焊接与预埋在基础上的80*80*2cm钢板相连，钢管桩立柱高23m，纵向间距2.25m，横向间距腹板下2.5-3.97m。

横梁梁采用2I40工字钢，I40工字钢上横向铺设I32工字钢，间距0.6m。

在I32工字上搭设碗扣支架支撑梁体底模，支架横纵向步距腹板下为0.6m，纵向步距0.6m，水平杆步距0.6m。

支架顶托上横向铺15×15cm方木，在15×15cm方木上纵向铺10×10cm方木为加劲肋木，方木净距为20cm。

底模板采用18mm优质竹胶板，侧模采用18mm优质胶木板，加劲肋木为10×10cm方木，间距30cm，背楞采用2[10槽钢，背楞间距60cm，拉杆采用φ20精扎螺纹钢，间距80cm。

通过设计文件该地段位于邕江岸边，为弱风化灰岩，承载力为400Kpa。

清楚表层草皮及泥土到弱风化灰岩基础，按照钢管桩支架横向布置设置三道C30砼横梁，宽度1.2m，长度10m，高度1m。

每道横梁在中部设置一道伸缩缝，按照钢管桩布置位置埋好预埋件。

预埋前必须由测量班用全站仪对平面控制点位置进行精确放样。

支架模板具体布设尺寸见《支架模板布设示意图》。

四、受力检算1、计算参数竹胶木板：[]50MPaσ=（横向）E=7.4×103Mpa油松、新疆落叶松、云南松、马尾松：[σ]=12MPa(顺纹抗压、抗弯) [τ]=1.3MPa E=9*103MPa热轧普通型钢：[σ]=190MPa [τ]=110MPa E=2.06×105Mpa I40b: A=96.2cm2，I x=22800cm4，W x=1140cm3。

预应力管桩计算书桩身稳定计算范本一：预应力管桩计算书1. 引言本文档旨在对预应力管桩进行稳定计算，以确保其在使用过程中的安全性和稳定性。

本文档包括桩身稳定性的计算方法和相应的要求。

2. 桩身稳定计算2.1 桩身受力分析在进行桩身稳定计算前，必须先进行桩身受力分析。

通过确定桩身所承受的荷载类型和大小，可以计算出在不同工作状态下桩身所受到的最大受力。

2.1.1 水平力分析根据实际情况，确定桩身所受到的水平力大小。

水平力的产生可能是由于土体的侧压力或施工过程中的水平推力所致。

2.1.2 垂直力分析根据实际情况，确定桩身所受到的垂直力大小。

垂直力的产生可能是由于建筑物的荷载、土体的重力或其他外力所致。

2.2 桩身稳定计算方法在确定桩身所受力后，可以根据相应的计算方法进行桩身稳定性的计算。

在计算过程中，需要考虑桩身的几何形状、材料强度和土体的参数等。

2.2.1 桩身受力状态根据桩身所受到的荷载大小和方向，确定桩身的受力状态。

包括弯矩、剪力和轴力等。

2.2.2 桩身稳定性计算根据桩身的几何形状、材料强度和土体参数等，采用相应的计算方法进行桩身稳定性的计算。

计算过程中可以采用强度设计法或变形设计法。

2.3 计算结果与评估根据桩身稳定性的计算结果，评估桩身的安全性和稳定性。

可以根据相关标准的要求，对计算结果进行评价和判断。

3. 附件本文档涉及到的附件包括预应力管桩的相关图纸、设计计算表格以及需要参考的相关文献。

4. 法律名词及注释4.1 法律名词在本文档中所涉及到的法律名词包括但不限于建设工程法、土木工程施工质量检验规程等。

4.2 注释- 建设工程法：指中华人民共和国制定和实施的有关建设工程的法律规范和法律文件。

- 土木工程施工质量检验规程：指规定土木工程施工质量检验的技术规范和标准。

范本二：桩身稳定计算1. 引言本文档旨在对桩身稳定性进行计算，确保桩身在使用过程中安全可靠。

文档包括桩身受力分析和稳定性计算两个主要部分。

京沪(48+80+48)连续梁0#块钢管桩支架计算书南京铁路枢纽及相关工程NJ-3标NJ-3标南引桥48+80+48m连续梁0#块支架计算单计算: 复核: 总工程师:中铁大桥局集团二公司设计事业部 2009-02-16 一、概述（略）支架立面及侧面图:二、荷载选定设计荷载：a.钢筋混凝土容重标准值：26KN/m3b.模板及支架自重标准值：侧模自重 q1=1.0KN/m2内模自重 q2=1.0KN/m2底模自重 q3=1.0KN/m2内模支架 q4=1.0KN/m2施工人员及设备荷载标准值：3.0KN/m2三、支架计算支架平面布置图如下：1、贝雷梁受力计算贝雷梁受力图示如下：通过计算知，各贝雷梁均满足受力要求。

2、分配梁受力计算分配梁采用2I45a,受力图示如下通过SAP2000计算得，Mmax=270.3KN.m; 对应 Q=218.9KN;Qmax=264.4KN;R2=750KN, R3=201KN, R4=264KN,MPad I S Q MPaW M 8.29105.1121032240104.836104.264max 5.941014302103.270max 386363=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯==⨯⨯⨯=----τσ＝ 强度满足受力要求。

四、钢管桩墩旁托架验算:1、墩旁托架的设置：每个0＃块墩旁托架由四根φ1000mm，δ=10mm的钢管桩组成，桩顶设置由砂筒组成的临时支座，桩底部和承台预埋件焊接，钢管桩和墩身设置墩身附着。

2、不利状态荷载分析：不利状态为施工完A10、B10节段，拆除A10挂篮，保留B10挂篮。

风荷载方向A1-A10节段垂直向上，考虑全部的风荷载；B1-B10节段垂直向上，考虑一半的风荷载；风荷载为1.0KPa。

B1-B10考虑设计砼荷载。

（1）、支反力计算：以RA为支点计算受力，则每节段荷载与作用距离为：根据平衡条件得支反力R 2＝1212.5t R 3=2113.3t 满足t 3.97415.14=R M M 时，＝倾抗（2）、钢管桩验算：由计算知，最不利状态下R 4为压力，取值为974.3t 。