京沪(48+80+48)连续梁0#块钢管桩支架计算书word资料5页

目录1.编制依据及编制原则 (1)1.1.编制依据 (1)1.2.编制范围 (1)2.工程概况 (1)2.1.设计概况 (1)2.2.各梁端参数 (2)2.3.设计标准 (2)3.施工部署及施工计划 (3)3.1.施工组织机构 (3)3.2.施工人员计划 (3)3.3.材料计划 (4)3.4.施工机具及设备计划 (5)3.5.施工进度计划 (6)4.施工方案 (7)4.1.0#块施工 (8)4.1.2.0#块托架 (10)4.1.3.0#块托架预压 (12)⑵．预压材料选择 (12)4.1.4．模板 (13)4.1.5.钢筋绑扎及预应力孔道安装 (14)4.1.6.混凝土浇筑及养护 (15)4.2.悬臂段施工 (19)4.2.1.挂蓝设计、拼装、预压 (19)4.2.2.钢筋及预应力安装 (21)4.2.3.悬臂段混凝土浇筑及养生 (23)4.2.4.预应力施工 (24)4.2.5.挂篮前移 (27)4.3.边跨现浇段施工 (28)4.3.1.边跨现浇段结构 (28)4.3.2.边跨现浇段支架设计与施工 (28)4.3.3.边跨现浇段施工 (30)4.4.合拢段施工 (30)4.4.1.合拢顺序 (30)4.4.2.边跨合拢段施工 (31)4.4.3.中跨合拢段 (34)5.质量保证措施 (35)5.1.建立质量保证组织机构 (35)5.2.加强原材控制 (36)5.3.加强施工过程中控制 (36)5.3.1.施工内力及变形控制 (36)5.3.2.混凝土浇筑控制 (39)5.3.预应力施工控制 (40)5.3.4.挂篮施工控制 (43)6.安全保证措施 (43)6.1.建立健全的安全体系与安全制度 (43)6.2．安全技术措施 (44)6.2.1. 挂篮施工安全操作规定 (44)6.2.2 .预应力施工安全操作措施 (45)6.2.3.高处作业安全措施 (45)7.雨季施工安全措施 (46)8.文明施工措施 (46)9.附件 (47)（48+80+48）m连续梁施工方案1.编制依据及编制原则1.1.编制依据⑴晋陕黄河特大桥48+80+48m连续梁设计图；⑵《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南（TZ213-2005）》；⑶《客运专线高性能混凝土暂行技术条件》；⑷《铁路客运专线桥涵工程质量检查与控制》；⑸《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》（铁建设〔2005〕160号）；⑹根据ISO9001--2008质量标准、ISO14001环境管理和OHSAS18001职业健康安全标准建立的中铁四局质量、环境和职业健康管理体系；⑺大西铁路客运专线工程11标段实施性施工组织设计。

客专铁路(高铁)48+80+48m连续梁悬臂施工合拢段劲性骨架设计方案高速公路双线特大桥(48+80+48)m连续梁劲性骨架设计方案1 合拢方式与拟定的锁定技术合拢段施工是悬灌梁体施工的一道关键工序，在主梁悬臂灌注完毕后均应尽快完成与边跨现浇段的合拢和中跨合拢段的现浇施工，使主梁双臂状况转化为连续整体，结构体系发生变化，在合拢段施工过程中，因砼自重、温度变化、施工荷载的作用，在悬臂梁端产生位移，影响合拢段砼悬臂梁端的连接，易产生裂纹，施工中通常采用劲性骨架支撑和临时预应力的撑拉作用将合拢口锁定，同时在灌注砼时在合拢口处增减等载压重，保持合拢口两梁端无相对位移，在灌注砼时从而保证合拢段砼与悬臂梁端之间不产生裂纹。

根据连续梁结构的不同，其合拢方式和顺序亦不同，此引起的结构恒载内力不同，体系转换时徐变引起的内力重分布也不相同，本桥连续梁合拢段施工顺序为：先合拢边跨再合拢中跨。

因为合拢期短，可不计砼的徐变，于温度升高将会产生数千吨的温度内力，刚性支撑无法承受，于先边跨合拢后将边跨支架底模脱离开梁体后，中跨合拢段于6＃墩为固定支座，只能通过主墩7＃和8＃墩的活动支座移动，故为方便施工，在边跨合拢段劲性骨架锁定后立即释放一端梁的滑动支座约束。

待边跨合拢张拉完成后用劲性骨架对中跨合拢段进行锁定，然后对7＃墩的临时固结装置进行解除，对7＃墩梁体滑动支座约束解除后，合拢段刚性支撑受力情况发生变化：箱梁在温度变化时引起的热胀冷缩产生的轴向应力一部分会因为支座的活动得以释放。

本桥合拢口的锁定拟定采用4根2[40C槽钢组合，焊接为劲性钢骨架支撑和张拉合拢口一定范围内的顶底板临时预应力束外拉的方式，再将两端悬臂临时联结共同锁定用刚性支撑抵抗砼升温时产生的压力，用预应力抵抗降温时产生的拉力，以保护合拢段混凝土的完整。

刚性支撑设置：边跨现浇段及11# 块端部顶底板各预埋4根400 mm 的槽钢，槽钢根部加焊锚筋进行加强，沿梁顶底板纵向设4 根400 mm 的槽钢支撑。

48+80+48m连续梁合拢段及体系转换施工技术方案1、编制说明1.1编制范围适用石家庄跨京广铁路特大桥跨101省道58#～61#墩1联48+80+48m悬臂浇筑预应力混凝土连续箱梁合拢段及体系转换施工。

1.2编制依据《无砟轨道(48+80+48）m预应力混凝土连续梁》（双线）（通桥2008）（2368A-Ⅳ);《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ-213－2005；《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》铁建设（2005）157号；《铁路混凝土工程施工技术指南》TZ-210－2005；《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》TB 10424－2003 J283－2004；《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设（2005）160号；《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》铁建设（2005）160号；《客运专线铁路工程施工质量验收标准应用指南》；《铁路桥涵工程施工质量验收标准》(TB10415－2003)；2、工程概况石家庄跨京广铁路特大桥58#～61#墩为一联48+80+48m连续梁，连续梁全长为177.5m（含两侧梁端至边支座中心各0.75m）。

连续梁上跨101省道，101省道路面宽度9.5m，线路左线中线与101省道中线夹角为27°，桥下提供净空5.5m，净宽9.5m。

连续梁采用预应力混凝土连续箱梁结构，计算跨度为（48+80+48）m，中支点0#梁段高6.65m，跨中9m直线段及边跨13.25m直线段梁高为3.85m，梁底下缘按二次抛物线变化（抛物线方程：y=0.0024221x2），边支座中心线至两端0.75m。

梁体为单箱单室、变高度变截面结构。

箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m，顶板厚度除梁端附近外均为40cm，底板厚度40至100cm，按直线线性变化，腹板厚48至60、60至90cm，按折线变化。

全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。

连续梁合拢⽅案京沪⾼铁⼤汶河特⼤桥跨京沪线⼯程48+80+48m连续梁合拢⽅案⼀、编制依据1、通桥（2008）2368A-Ⅳ⽆碴轨道48+80+48现浇预应⼒混凝⼟连续梁（双线）；2、京沪⾼速⼤汶河特⼤桥施⼯图（京沪⾼京徐施桥-21补26）；3、跨京沪线48+80+48m连续梁施⼯⽅案。

4、《铁路混凝⼟强度检测评定标准》(TB10425-94)；5、《铁路混凝⼟⼯程施⼯质量验收补充标准》(铁建设[2005]160号)；6、《客运专线铁路桥涵⼯程施⼯质量验收暂⾏标准》(铁建设[2005]160号)；7、《铁路混凝⼟⼯程施⼯技术指南》(TZ210-2005)；8、《客运专线铁路桥涵⼯程施⼯技术指南》（TZ213-2005）；9、《铁路⼯程结构混凝⼟强度检测规程》（TB10426-2004/J342－2004）；10、《铁路⼯程施⼯安全技术规程（上、下册）》（TB10401.1-2003/J259-2003）（TB10401.2-2003/J260-2003）；11、《铁路专线⾼性能混凝⼟暂⾏技术条件》；⼆、⼯程概况48+80+48m连续梁共设三个合拢段，即两个边跨合拢段、⼀个中跨合拢段。

合拢段箱梁截⾯与现浇段远离梁端的截⾯相同，中跨合拢段设横隔墙⼀道，每个合拢段长2m，混凝⼟22.078m3，梁段重57.402t，截⾯⾼3.85m，底板及顶板厚度40cm，腹板厚度48cm。

三、施⼯⽅案全桥箱梁合拢顺序为先合拢边跨，后合拢中跨。

边跨及中跨均利⽤⼀侧挂篮合拢。

1、边跨合拢边跨10号块混凝⼟浇筑完成后，挂篮前移2m，利⽤挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板。

挂篮移动的同时，在相应中跨10号块位置加3.2吨配重，配重采⽤⽔箱（⽔桶）注⽔⽅案。

挂篮移动前，必须拆除现浇段底板与挂篮前下横梁冲突部分⽀架（约1m长），便于挂篮⾏⾛及安装。

现浇段施⼯过程中，应根据挂篮的锚固位置预留相应空洞。

普通钢筋及预应⼒管道安装完成后，在每天的最底温度完成刚性连接。

浅析（48+80+48）连续梁0#块施工技术要点摘要：沪昆铁路客运专线长昆湖南段中柳林溪大桥（48+80+48）连续梁0#块工程施工已圆满顺利完成。

0#块梁体施工中，临时支墩、支架平台施工、支架预压等工序是施工的重要环节。

现结合柳林溪大桥连续梁0#块的施工实践，阐述上述工程施工过程中的方案选择以及施工技术控制要点，希望能对类似工程施工及解决有关技术问题有所帮助。

关键词：临时支墩支架平台施工支架预压1、工程概况沪昆铁路客运专线长昆湖南段柳林溪大桥连续梁跨径为：（48+80+48）m。

主墩1＃、2#墩承台尺寸分别为11.5×15.1×7m、14.6×14.6×3m，墩身高度分别为25.5m、18m。

箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m，中支点高6.65m。

0号块长度为12m，顶板厚40㎝，底板厚100—92.1㎝，腹板厚90㎝，腹板外侧在墩顶处加厚。

墩顶箱室设置厚2.4m横隔板。

0号块采用C50混凝土，混凝土方量为251.6方，梁重654吨。

采用三向预应力体系，纵向、横向及竖向预应力。

纵向及横向预应力体系预应力筋均采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，竖向预应力筋采用Φ25高强精轧螺纹钢筋。

腹板束和顶板束各4孔张拉束，腹板束为7束钢铰线，采用OVM15-7锚具；顶板束为15束，采用OVM15-15锚具；横向顶板束47孔，采用BM15-4锚具；竖向束为100孔，采用JLM-25锚具。

2、施工难点经全桥轴线和顶面高程详细复核后，开始0号块施工。

0号块为墩顶梁体悬浇的起始块段，具有结构复杂、施工难度大、质量标准高、施工条件差等特点。

具体表现在：梁体内预应力管道集中，普通钢筋布设密集，0号块混凝土方量大，侧面积大，梁体较高等方面。

3、临时支墩施工3.1临时支墩设计连续梁临时支墩主要有墩体内支墩和墩体外支墩两种形式，其作用是支承梁体重量和抵抗施工过程中难以避免的不平衡弯矩。

(48+80+48)m铁路连续梁节段胶拼造桥机设计02600摘要：我公司设计研发的TPZ80/2500型节段拼装造桥机可同时架设铁路64m简支箱梁及80m跨连续箱梁，并成功应用于京唐铁路潮白河特大桥2联（48+80+48）m连续梁胶接拼装施工。

本文主要阐述了造桥机总体构造设计理念及优势，采用MIDAS/Civil软件进行造桥机整体结构计算，对关键部位进行手算，保证造桥机各项设计均满足规范要求并达到安全使用的目的。

该造桥机适应能力强，自动化程度高，操作简便，工效高，安全可靠。

该造桥机的设计理念及计算过程，对同类设计具有借鉴意义。

关键词：铁路桥梁连续梁节段拼装造桥机1[] 前言目前我国的造桥机满足不了大跨度简支梁及连续梁的架设施工要求，铁路节段拼装连续梁造桥机架设在国内没有应用先例[1]，随着大跨梁段拼装梁在客货共线及客专桥梁中广泛应用，为加快铁路桥梁建设技术进步步伐，缩短桥梁施工工期，设计研制铁路节段拼装连续箱梁造桥机已迫在眉睫。

本文结合铁总课题，设计研发的TPZ80/2500型节段拼装造桥机可同时架设铁路64m简支箱梁及80m跨连续箱梁，满足了国内铁路节段拼装箱梁的架设需求[2]。

2[] 造桥机介绍2.1 承重梁承重梁为整体等高三角桁架结构，总长169.39m，由主梁、前导梁和尾梁组成，28个拼接节间，桁宽11m、高6.95m，实现了天车吊运梁段贯通行走并保证造桥机过孔的稳定性[3]。

2.2 支承系统整套支承系统由四条腿组成，各支腿均设有竖向可伸缩结构，通过液压系统调节高度，可适应线路纵坡30‰[4]。

2.3 悬吊装置梁段通过悬吊装置悬挂于造桥机上，梁段在横向、纵向及竖向均可精准调位[5]。

2.4 主要性能参数造桥机杆件材质为Q460C，其性能参数见表1所示[6]。

表1 TPZ80/2500型造桥机主要技术性能参数3 造桥机计算3.1 造桥机架设64m简支梁计算3.1.1 荷载（1）造桥机自重712.2吨（2）天车重50吨，施加在跨中（3）前支腿重16吨（4）64m简支梁总重2700吨，减掉两个1#段，按2500吨施加在桥机上计。

新建铁路大同至西安48+80+48连续梁梁部施工方案一、工程简况48+80+48连续梁位于新建铁路大同至西安客专线第二项目部第九标段，全桥平面位置0号台、1、2墩、3号台位于直线上，主跨横跨运三高速，竖向位置位于 2.5%上坡段，桥上部结构为48m+80m+48m，三跨为变截面三向（纵向、竖向、横向）预应力混凝土连续箱梁结构；箱梁顶面宽度为12m，底板宽为6.7m，箱梁根部梁高为 6.65m，边跨及中跨合拢段梁高为 3.85m，腹板宽48-60-90cm折线变化，底板40-100cm直线变化，梁底下缘按二次抛物线设置，纵向坡度为2.5%；主梁悬臂浇筑梁段划分依次长度为12.0米0号段+2×2.7米+1×3.1米+7×3.5米，合拢段长度2.0米；边跨现浇段长7.75米全桥长177.5m；全桥在中端支点、中跨中及中支点处设置5个横隔板，隔板设有孔洞，供检查人员通过。

悬臂施工采用三角桁架挂蓝施工。

二、设计依据1、《新建时速300～350公里客运专线铁路设计暂行规定》（上、下）铁建设【2007】47号。

2、《铁路桥涵设计规范》（TB10002.1～TB10002.5-2005）。

3、《铁路抗震设计规范》（GB50111-2006）。

4、《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》铁建设【2005】157号及“局部修订条文”铁建设【2007】140号。

5、《客运专线无砟轨道设计指南》铁建设涵【2005】754号。

6、《客运专线综合接地技术实施办法》铁集成【2006】220号。

7、《铁路防雷、电磁、兼容及接地工程技术暂行规定》铁建设【2007】90号8、《客运专线铁路接触网H型钢柱》图（通化（2008）1301）9、2008年3月4日“客运专线箱梁桥面系优化专题论证会”专家意见。

10、2008年3月18日“关于印发时速350公里客运专线铁路无砟轨道32m箱梁通用参考图（通桥（2008）2322A-Ⅱ）设计审查会专家意见的通知”(经规标准【2008】33号)11、2008年5月21日“时速350公里客运专线无砟轨道40+64+40m、2×32m连续箱梁通用参考图优化设计审查会（通桥（2008）2368A-Ⅲ、通桥（2008）2342A-Ⅲ）”专家意见。

浅谈（ 48+80+48） m预应力混凝土连续梁合龙段施工技术摘要：合龙段施工是悬浇连续梁施工的关键工序，悬臂段随着温度的变化会产生变形、伸缩，在混凝土浇筑过程中会产生挠度、变形，导致合龙段混凝土受拉、受压，如施工不当，可能造成合龙段混凝土开裂、空洞等问题，影响桥梁使用寿命，结合北水泉特大桥（48+80+48）m连续梁施工，对连续梁合龙段施工技术进行研究、总结，保证合龙段施工质量。

关键词：连续梁；合龙段；施工技术1 中跨合龙段施工工艺合龙段施工是悬浇连续梁施工的关键工序，通过合理的施工措施，来降低温差、荷载在合龙段施工过程中的影响，缩短施工时间，防止混凝土强度上来前，因桥梁伸缩、变形而产生裂缝，严控施工质量，避免混凝土空洞等质量问题。

1.1 施工工艺流程吊架模板安装→绑扎合龙段钢筋、安装预应力管道及合龙段内模→焊接工字钢临时支撑和张拉临时钢束、解除支座水平约束→悬臂端配重混凝土预制块→浇筑合龙段混凝土、同步解除两端配重→混凝土养生至设计张拉强度及龄期→解除临时钢支撑→张拉永久预应力钢束、压浆→拆除合龙段吊架模板→合龙段完成。

1.2 高程测量本桥在每个悬臂浇筑节段施工过程中均会测量分析挂篮行走前后、节段混凝土浇筑前后、预应力张拉施工前后的已浇筑及在施工梁段的高程及挠度，通过前后测量的数据，及时调整模板高程，控制混凝浇筑高程，每段连续段的顶面高程与设计高程偏差在1cm以内。

1.3 挂篮模板及钢筋、预应力施工本桥合龙段模板采用吊架施工，吊架支点设置在距10’#段端头1m处，吊杆采用PSB930级Φ32精轧螺纹钢，侧模及底模采用正常悬臂浇筑节段的钢模板，内模采用竹胶板，倒角位置接缝严密；钢筋加工及安装严格按照设计图纸实施，为控制钢筋间距，在钢筋绑扎时制作专用卡具；纵向主筋搭接在现场采用单面焊接，焊缝长度不小于10d，同一截面钢筋接头进行错开，内模安装前报监理进行钢筋验收；镀锌波纹管采用套接，搭接长度大于10cm，用密封胶带缠紧，防止漏浆，并在合龙段内每50cm设置一道定位钢筋。

中铁二局京沪高速铁路项目经理部石济线DK189+633.78跨京沪高速铁路（48+80+48）m连续梁现浇支架计算书中铁二局京沪高速铁路项目经理部德州制梁场二〇一〇年九月六日目录一、现浇支架计算总体说明............................... - 1 -二、模板及枋木检算 .................................... - 1 -三、碗扣式支架检算 .................................... - 5 -四、I20a工字钢分配梁检算............................... - 8 -五、贝雷梁检算........................................ - 8 -六、I45a工字钢分配梁检算.............................. - 11 -七、钢管立柱检算..................................... - 12 -八、地基承载力检算 ................................... - 13 -九、跨京沪线贝雷梁检算................................ - 13 -十、跨京沪线I45a工字钢分配梁检算 ...................... - 14 - 十一、跨京沪线钢管立柱检算 ............................ - 15 - 十二、跨京沪线地基承载力检算........................... - 16 -石济线DK189+633.78跨京沪高速铁路（48+80+48）m 连续梁现浇支架计算书一、现浇支架计算总体说明（48+80+48）m 连续梁为预应力钢筋砼连续箱梁，采用钢管立柱配以贝雷梁及碗扣支架现浇法进行施工。

同时，在京沪高铁正线左右两侧各设置一排钢管立柱，然后采用贝雷梁（单层3片）与京沪线正交跨越既有京沪高铁。

京沪(48+80+48)连续梁0#块钢管桩支架计算书南京铁路枢纽及相关工程NJ-3标NJ-3标南引桥48+80+48m连续梁0#块支架计算单计算: 复核: 总工程师:中铁大桥局集团二公司设计事业部 2009-02-16 一、概述（略）支架立面及侧面图:二、荷载选定设计荷载：a.钢筋混凝土容重标准值：26KN/m3b.模板及支架自重标准值：侧模自重 q1=1.0KN/m2内模自重 q2=1.0KN/m2底模自重 q3=1.0KN/m2内模支架 q4=1.0KN/m2施工人员及设备荷载标准值：3.0KN/m2三、支架计算支架平面布置图如下：1、贝雷梁受力计算贝雷梁受力图示如下：通过计算知，各贝雷梁均满足受力要求。

2、分配梁受力计算分配梁采用2I45a,受力图示如下通过SAP2000计算得，Mmax=270.3KN.m; 对应 Q=218.9KN;Qmax=264.4KN;R2=750KN, R3=201KN, R4=264KN,MPad I S Q MPaW M 8.29105.1121032240104.836104.264max 5.941014302103.270max 386363=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯==⨯⨯⨯=----τσ＝ 强度满足受力要求。

四、钢管桩墩旁托架验算:1、墩旁托架的设置：每个0＃块墩旁托架由四根φ1000mm，δ=10mm的钢管桩组成，桩顶设置由砂筒组成的临时支座，桩底部和承台预埋件焊接，钢管桩和墩身设置墩身附着。

2、不利状态荷载分析：不利状态为施工完A10、B10节段，拆除A10挂篮，保留B10挂篮。

风荷载方向A1-A10节段垂直向上，考虑全部的风荷载；B1-B10节段垂直向上，考虑一半的风荷载；风荷载为1.0KPa。

B1-B10考虑设计砼荷载。

（1）、支反力计算：以RA为支点计算受力，则每节段荷载与作用距离为：根据平衡条件得支反力R 2＝1212.5t R 3=2113.3t 满足t 3.97415.14=R M M 时，＝倾抗（2）、钢管桩验算：由计算知，最不利状态下R 4为压力，取值为974.3t 。