10+10吨通用双梁桥式起重机计算书

10吨葫芦双梁起重机计算书10吨葫芦双梁起重机是一种用于工业、建筑和交通运输等领域的重型起重设备。

它能够满足不同场合的起重需求，完成一系列的搬运和安装工作。

本文将就10吨葫芦双梁起重机的计算书进行介绍，阐述其相关参考内容，以帮助读者深入了解这个设备的设计和计算原理。

首先，需要了解10吨葫芦双梁起重机的定义。

起重机是一种主要用于重物运输、吊装、装卸等作业的机械设备。

葫芦是一种起重机械设备的组成部分，主要由马达、减速机、盘轮、行走机构、卷筒、提升钩等部分组成。

双梁起重机是一种重型起重设备，主要由主梁、副梁、车架、电机、轮组等部分组成。

10吨葫芦双梁起重机是在双梁起重机的基础上进行改良而得到的，其最大起重量为10吨。

10吨葫芦双梁起重机的计算书主要包括以下内容：1. 张力计算：计算提升钩下的吊重与葫芦吊绳的张力，以保证吊绳不过度伸展或收缩，而导致事故。

2. 承重计算：计算主梁和副梁的承载能力，以确定能够承受多大的吊重，并严格遵守标准安全系数的要求。

3. 轮组设计计算：计算各种有效载荷情况下起重机运输葫芦重量，以确定轮组大小和材料。

4. 驱动装置计算：计算10吨葫芦双梁起重机所需的电机功率、转动速度、所需的电流和电压等参数。

5. 式子设计：设计相关的物理公式和计算式，以确定起重机械的数值数据和力学计算。

6. 模拟试验：利用计算机模拟试验数据，以评估设备的性能，并确定合适的工作条件、参数和安全措施。

以上这些计算内容都包含了起重机的物理原理和力学规律，能够确保10吨葫芦双梁起重机在工作时能够稳定、安全和高效地运行。

除了计算书，相关参考内容还包括起重机的设计标准、工艺要求、维护保养规程等。

设计标准包括了机械的设计和材料的选择等方面，要求起重机的强度、稳定性、安全性和运动精度等指标均达到国家标准。

工艺要求则包括设计、加工、装配和调试等方面，要求起重机制造过程中的每个环节都符合标准化的要求。

维护保养规程则主要包括了日常维护、检修和故障排除等方面，要求运用正确的方法和工具，确保起重机的安全运行及提高效率，延长使用寿命。

1 起重机小车设计1.1 小车主起升机构计算1.1.1 确定起升机构传动方案，选择滑轮组和吊钩组按照布置宜紧凑的原则，决定采用如下图1-1的方案。

按Q=100t ，查表4-2（起重机设计手册）取滑轮组倍率i h =6，承载绳分支数：Z=2i h =12图1-1查表3-4-11（起重机设计手册）选双钩锻造式吊钩组，得其质量：G 。

=4000kg ，两端滑轮间距A=131mm 。

1.1.2 选择钢丝绳若滑轮组采用滚动轴承，当i h =6，查表2-1（起重机运输机械）得滑轮组效率ηh =0.96。

钢丝绳所受最大拉力： S max =ηh i G Q 20+=96.0*6*24000100000+=9027.8kg=90.28KN查表2-4（起重运输机械）,重级工作类型(工作级别M 7)时,安全系数n=6。

钢丝绳计算破断拉力S b ： S b =n ×S max =6×90.28=541.7KN查表3-1-6选用纤维芯钢丝绳6×19W+FC ，钢丝公称抗拉强度1850MP a ，光面钢丝，左右互捻，直径d=28mm ，钢丝绳最小破断拉力[S b ]=546KN ，标记如下：钢丝绳 28NAT6×19W+FC1850ZS233.6GB8918-88 1.1.3 确定滑轮主要尺寸滑轮的许用最小直径：D ≥()1-e d =()13028-=812mm式中系数e=30由表2-4（起重运输机械）查得。

由附表2选用滑轮直径D=900mm ，滑轮的绳槽部分尺寸可由[1]附表3查得。

由附表4选用钢丝绳d=28mm ，D=900mm ，滑轮轴直径D 5=150mm 的E 1型滑轮，其标记为：滑轮E 128×900-150 ZB J80 006.8-871.1.4 确定卷筒尺寸，并验算强度卷筒直径：D ≥()1-e d =28)130(-=812mm由附表13选用D=900mm ，卷筒绳槽尺寸由[3]附表14-3查得槽距，t=30mm ，槽底半径r=17mm卷筒尺寸：L=10042L t Z D i H h +⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++⨯π=131304292814.36101823+⎪⎪⎭⎫⎝⎛++⨯⨯⨯=2714mm 取L=3000mm式中 Z 0——附加安全系数，取Z 0=2；L 1——卷槽不切槽部分长度，取其等于吊钩组动滑轮的间距，即L 1=A=131mm ，实际长度在绳偏斜角允许范围内可以适当增减；D 0——卷筒计算直径D 0=D+d=900+28=928mm 卷筒壁厚：δ=D 02.0+（6～10）=0.02×900+（6～10）=24～28 取δ=26mm 卷筒壁压应力验算：max y σ=t S nax ⨯δ=03.0026.090280⨯=6105.112⨯N/m 2=112.5MPa 选用灰铸铁HT200，最小抗拉强度b σ=195MPamax y σ＜[]Y σ 故抗压强度足够卷筒拉应力验算：由于卷筒长度L ＞3D ，尚应校验由弯矩产生的拉应力，卷筒弯矩图示与图1-2L 1l x2S maxS maxS max L图1-2 卷筒弯矩图卷筒最大弯矩发生在钢丝绳位于卷筒中间时：w M =l S max =⎪⎭⎫ ⎝⎛-21max L L S =⎪⎭⎫⎝⎛-⨯2131300090280=125834340N ·mm卷筒断面系数：W =0.1⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-D D D i 44=0.1×90084890044-=154432713m m 式中D ——卷筒外径，D =900mm ；i D ——卷筒内径，i D =D -2δ=900-2×26=848 于是 l σ=W M w =15443271125834340=8.15Mpa 合成应力：'l σ=l σ+[][]maxy y l σσσ⋅=8.76+5.11213039⨯=35.51MPa式中许用拉应力：[]l σ=2n b σ=5195=39MPa ∴'l σ＜[]l σ卷筒强度验算通过。

设计项目计算与说明结果第1章前言桥式起重机是一种重要的物料搬运机械。

桥式起重机的桥架沿铺设在两侧高架上的轨道纵向运行，起重小车沿铺设在桥架上的轨道横向运行，构成一矩形的工作范围﹐就可以充分利用桥架下面的空间吊运物料，不受地面设备的阻碍。

桥式起重机可分为普通桥式起重机﹑简易梁桥式起重机和冶金专用桥式起重机3种。

物料搬运成了人类生产活动的重要组成部分，距今已有五千多年的发展历史。

随着生产规模的扩大，自动化程度的提高，作为物料搬运重要设备的起重机在现代化生产过程中应用越来越广，作用愈来愈大，对起重机的要求也越来越高。

起重机正经历着一场巨大的变革。

大型化和专业化、模块化和组合化、轻型化和多元化、自动化和智能化、成套化和系统化以及新型化和实用化是这场变革得主题。

经过几十年的发展，我国桥式起重机行业已经形成了一定的规模，市场竞争也越发激烈。

桥式起重机行业在国内需求旺盛和出口快速增长的带动下，依然保持高速发展，产品几近供不应求。

尽管我国起重机行业发展迅速，但是国内起重机仍缺乏竞争力。

从技术实力看，与欧美日等发达地区相比，中国的技术实力还有一定差距。

目前，过内大型起重机尚不具备大量生产能力。

从产品结构看，由于技术能力所限，中国起重机在产品结构上也不完善，难以同国外匹敌。

桥式起重机可分为以下几类：1.通用桥式起重机1）抓斗桥式起重机抓斗桥式起重机的装置为抓斗，以钢丝绳分别联系抓斗起升、起升机构、开闭机构。

主要用于散货、废旧钢铁、木材等的装卸、吊运作业。

这种起重机除了起升闭合机构以外，其结构部件等与通用吊钩桥式起重机相同。

2）电磁桥式起重机电磁桥式起重机的基本构造与吊钩桥式起重机相同，不同的是吊钩上挂1个直流起重电磁铁(又称为电磁吸盘)，用来吊运具有导磁性的黑色金属及其制品。

通常是经过设在桥架走台上电动发电机组或装在司机室内的可控硅直流箱将交流电源变为直流电源，然后再通过设在小车架上的专用电缆卷筒，将直流电源用挠性电缆送到起重电磁铁上。

10吨葫芦双梁起重机计算书计算书项目：10吨葫芦双梁起重机一、计算荷载1.预计荷载根据项目需求，起重机的设计荷载为10吨，即最大起重能力为10吨。

2.起升荷载根据起重机的工作条件和使用需求，预计维持起吊时的起升荷载为7吨。

这个值较为保守，可以确保机械的安全操作。

3.起升高度根据项目需求，起升高度为30米。

4.设计荷载计算根据荷载特征系数，起吊荷载的设计荷载为最大起重能力乘以系数，即设计荷载=10吨*1.25=12.5吨。

二、计算主要构件尺寸1.主梁尺寸计算根据主梁材质和设计荷载，可以计算主梁的截面尺寸。

一般起重机主梁采用钢结构，需要满足强度和刚度的要求。

通过计算，可以确定主梁的截面尺寸。

2.起升机构计算起升机构是起重机的核心部件，需要满足起升速度和动力要求。

根据设计荷载和起升高度，可以计算起升机构所需的电机功率和速度。

同时，还需要计算起升机构的滚筒直径、齿轮尺寸、链条尺寸等。

3.支腿计算支腿是起重机的稳定部件，需要满足机械的稳定性和平衡性。

根据起重机的设计荷载和基座尺寸，可以计算支腿的尺寸和材质。

4.自由悬吊计算自由悬吊是起重机的附属设备，需要满足起升高度和安全要求。

根据荷载、高度和起升速度，可以计算自由悬吊所需的滑轮尺寸、链条尺寸等。

三、结构计算1.吊机的结构设计根据主梁、起升机构、支腿和自由悬吊的尺寸计算结果，可以进行整体的结构设计。

需要考虑整机的稳定性、安全性和材质的选择。

2.强度校核对主要结构构件进行强度校核，确保各部件的强度满足要求，不发生破损和损坏。

3.刚度校核对吊机的刚度进行校核，确保起升机构和支腿等部件的刚度满足要求，不会发生过大的位移和变形。

4.操作安全性校核对吊机的操作安全性进行校核，确保吊机在起吊过程中不会发生滑移、倾翻等危险情况。

四、验算和检测1.吊车的静态测试对吊车进行静态测试，检验各部件是否安装正确，刚度和强度是否满足设计要求。

2.起升机构的动态测试对起升机构进行动态测试，检验起升机构的速度、承载能力和动力是否满足要求。

10t双梁起重机基础稳定性计算书1. 引言本文档旨在对10t双梁起重机的基础稳定性进行计算分析，以确保设备的安全运行。

稳定性计算是起重机设计中的关键环节，它直接关系到起重机的使用寿命和工作安全性。

2. 设备参数- 起重机型号：10t双梁起重机- 起重能力：10t- 桥梁跨度：X m- 起升高度：Y m3. 基础稳定性计算方法3.1 基础类型选择首先，根据实际情况选择适合的基础类型。

常见的基础类型包括承台、钢筋混凝土柱支撑基础、浇铸桩基础等。

根据起重机的行走距离和工作条件，我们选择了承台基础作为结构基础类型。

3.2 基础尺寸计算基础尺寸的计算取决于起重机的重量、荷载大小和工作条件。

根据起重机的重量和荷载大小，我们使用结构力学原理计算得出了合适的基础尺寸。

3.3 基础材料选择基础的材料选择也非常重要，它直接影响基础的承载能力和稳定性。

根据起重机的工作条件和周边环境要求，我们选择了优质的混凝土作为基础的材料。

3.4 基础稳定性计算基础稳定性计算是确保起重机安全运行的重要环节。

我们采用了静力学和动力学计算方法来评估基础的稳定性。

通过计算起重机的重心位置和基础的反力分布，我们可以得出基础稳定性的指标。

4. 结果与分析根据计算结果，我们得出了10t双梁起重机基础的稳定性评估指标。

根据国家相关标准和规范，我们的计算结果满足起重机的使用要求，保证了起重机的安全运行。

5. 结论本文档对10t双梁起重机的基础稳定性进行了计算分析，通过合理的基础类型选择、基础尺寸计算和基础材料选择，以及基础稳定性计算，确保了起重机的安全运行。

对于其他起重机设计和基础稳定性计算工作，可参考本文档的方法和步骤。

以上是对10t双梁起重机基础稳定性的计算书。

如需进一步了解详细计算过程和具体结果，请联系相关专业人员。

10吨+10吨、35米跨、35米起升高度门吊计算一、静挠度计算已知载荷：P= 200000 N 。

主梁截面积：A1=39643mm^2,主梁截面惯性矩：Ix1= 1.38X 10^10mm^4 主梁截面抵抗矩：Wx 下= 1.55X10^8 mm^3 刚性支腿由顶部截面积：A2=22656 mm^2, 刚性支腿截面惯性矩：Iy2= 6141198300 mm^4 刚性支腿截面抵抗矩：Wy2= 1.08X10^7 mm^3 柔性支腿由顶部截面积：A3=10656 mm^2, 柔性支腿截面惯性矩：Iy3= 466466300 mm^4 柔性支腿截面抵抗矩：Wy3= 1696240 mm^3 1、 挠曲线2、 图乘计算法单梁载重 P=200000 N E=210000mm ² S=35000mm H 腿=9000mm I=1.38X 10^10mm 4 I 1=2.81X1010I 1=5.8X 910mm 4⎪⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛∙∙∙I ∙=22411f H S S P E整理IE H S ∙∙∙∙=16p f 2f=475.5mm3、 分析f = 475.5 mm < [f] = 32300/700 =46.14 mm满足使用要求！二、强度计算集中载荷：P = 203000*1.2 N主梁自重均布荷载：q =2.58 N/mm 1、 计算简图2、 弯矩图3、剪力图4、轴力图5、计算结果杆端内力值 ( 乘子 = 100)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2----------------------------------------------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 -268.957412 1305.00000 -2689574.12 -268.957412 918.000000 13982925.82 -268.957412 -918.000000 13982925.8 -268.957412 -1305.00000 -2689574.123 -1305.00000 -268.957412 2689574.12 -1305.00000 -268.957412 0.000000004 -1305.00000 268.957412 -2689574.12 -1305.00000 268.957412 0.00000000 -----------------------------------------------------------------------------------------------6、主梁的强度计算（1-2单元）已知：最大弯矩：Mmax = 1398292580 N-mm 剪力轴力很小忽略不计。

QD32/10t-22.5m双梁桥式起重机设计计算说明书编制：审核：批准：日期：一、QD32/10t-22.5m双主梁门机主梁强度及刚度计算1、主梁截面及截面特性截面特性计算结果:截面面积:A= 21280.0截面形心距:x= 245.0 y= 245.0截面弯心距:ex= 245.0 ey= 245.0截面惯性距:Ix=1095862144.0 Iy= 749869504.0 图一截面抗弯系数:截面抗弯系数(上右点及下右点):Wx1= 4231128.0 Wy1= 2726798.3Wx2= 4231128.0 Wy2= 2726798.3中性轴以上截面对中性轴静面矩:Sx= 2300550.0形心矩:x= 245.0 y=245.0自由扭转惯性矩:In=104651673.02、主梁强度计算a、由集中和均布载荷引起的主梁最大弯矩计算：主要参数：跨度S=22.5m，额定载荷Q=320000N 小车重G=107770N，主梁及轨道、栏杆自重均布载荷q=96858N L=22.5m b=3.22m b1=1.42m P1=116.170KN P2=108.760KN图二跨中满载起吊时主梁弯矩最大，为M max=()212122200413.125.48P P qLP P L Pb KN mmL++-+=⎡⎤⎣⎦，主梁由集中和均布载荷在跨中产生的最大应力值为：σ=M max/W x1=200413.125/4231128=47MPab、大车紧急制动产生的应力查起重机设计手册，取制动时间2s，加速度0.25m/s2主梁均布载荷q=96858N，主梁均布载荷惯性力F1=qa/g=2421.45N小车惯性力：F2=(G+Q)a/(9.8×2)=5347.125N大车紧急制动产生的主梁弯矩为：M大= F1 S2/8+ F2S/4=183309.96N.m大车紧急制动产生的主梁应力为：σ2= M大/ W y1=4.3MPa所以，主梁的最大应力为：σMAX=σ1+σ2=47+4.3=51.3Mpa<[σ]=235/1.5=156 Mpa故，主梁强度满足要求。

10 吨吊车梁计算书| 简支焊接工字型钢吊车梁设计输出文件|| 输入数据文件:10 || 输出结果文件:10.out || 设计依据: 建筑结构荷载规范GB50009-2001 || 钢结构设计规范GB50017-2019 || 设计时间: 2019 年8 月4 日|--- | 吊车数据：（除注明外，重量单位为t ；长度单位为m） | | ------------------------------------------------------------------------------- | | 序号起重量工作级别一侧轮数Pmax Pmin 小车重吊车宽度轨道高度| | ------------------------------------------------------------------- | | 1 10 电动单梁2 7.24 2.21 1.003.436 0.140 || 卡轨力系数a : 0.00 || 轮距：3.000 | ----------------------------------------| 输入数据说明：|| Lo: 吊车梁跨度|| Lo2: 相邻吊车梁跨度|| SDCH: 吊车台数|| DCH1: 第一台的序号|| DCH2: 第二台的序号（只有一台时=0）|| KIND: 吊车梁的类型,/1无制动结构/2 制动桁架/3 制动板/ || IG1: 钢材钢号,/3.Q235/16.Q345/ || IZXJM: 自选截面/1. 程序自动选择截面/0. 验算截面/ || || H: 吊车梁总高|| DB: 腹板的厚度|| B: 上翼缘的宽度|| TT: 上翼缘的厚度|| B1: 下翼缘的宽度|| T1: 下翼缘的厚度|| D1: 连接吊车轨道的螺栓孔直径|| D2: 连接制动板的螺栓孔直径|| E1: 连接轨道的螺栓孔到吊车梁中心的距离|| E2: 连接制动板的螺栓孔到制动板边缘的距离|| |===== 输入数据=====Lo Lo2 SDCH DCH1 DCH2 KIND IG1 IZXJM6.000 6.000 2 1 1 1 16 0H DB B TT B1 T1 D1 D2 E1 E2 0.520 0.0060 0.280 0.012 0.250 0.012 0.0220.000 0.080 0.000===== 计算结果=====--- | | | ===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩（标准值）计算===== | | | | BWH: 最大弯矩对应梁上的轮子序号（从左到右） | | EWH: 最大弯矩对应梁上有几个轮| | CSS: 最大弯矩对应轮相对梁中点的距离,（轮在中点左为正） | | MP: 吊车最大轮压（标准值）产生的最大竖向弯矩| | MT: 吊车横向水平荷载(标准值) 产生的最大水平弯矩| | P(J): 吊车最大轮压(kN), 按每台吊车一侧的轮数排列| | T(J): 吊车横向水平荷载(kN), 按每台吊车一侧的轮数排列| | CC(J): 吊车轮距, 按每台吊车一侧的轮数排列| -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- BWH EWHCSS MP MT3 3 0.427 204.013 9.299P(J) 71.003 71.003 71.003 71.003T(J) 3.236 3.236 3.236 3.236CC(J) 3.000 0.436 3.000--- | | | ===== 梁绝对最大竖向、水平弯矩(设计值) 计算===== | | | | MPP: 绝对最大竖向弯矩| | MTT: 绝对最大水平弯矩(由横向水平制动力产生) | | Madd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩设计值增大| | MTadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大水平弯矩设计值增大| ----------------- MPP MTT Madd MTadd305.896 13.018 0.000 0.000--- | | | ===== 梁绝对最大剪力(设计值) 计算===== | | | | Qmaxk: 绝对最大剪力( 标准值) | | Qmax: 绝对最大剪力( 设计值) | | MM: 计算最大剪力对应的轮子序号(从左往右) | | Qadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大剪力设计值增大| --------------------------------------------------------------------------------------------------------- QMAXk QMAX MMQadd167.188 250.681 2 0.000--- | | | ===== 吊车梁、制动梁的净截面截面特性计算===== | | | | YCJ: 吊车梁重心位置(相对于下翼缘下表面m) || JXJ: 吊车梁对于x轴的惯性矩(mM) || WXJ: 吊车梁对于x轴的抵抗矩(m A3) || JYJ: 制动梁对于y轴的惯性矩(m A4) | | WYJ: 制动梁对于y轴的抵抗矩(mA3) | ------------------------------------------------------------------------------- YCJ JXJ WXJ JYJ WYJ 0.255155E+00 0.437063E-030.165026E-02 0.185515E-04 0.132511E-03--- | | | 吊车梁上翼缘宽厚比计算| | | | Bf/Tf: 吊车梁上翼缘自由外伸宽度与其厚度的比值| ------------------------------------------------------------------------------ Bf/Tf = 11.417--- | | | = | | DM: ====梁截面应力、局部挤压应力计算 ===== | | | | CM: 上翼缘最大应力下翼缘最大应力 | | TU: 平板支座时的剪应力 | | TU1: 突缘支座时的剪应力| | JBJYYL: 吊车最大轮压作用下的局部挤压应力 | | CMZj: 吊车横向荷载作用下的制 动梁（或桁架 ） 边梁的应力 |CM DM TU TU1 JBJYYL CMZJ283.607 178.581 87.990 101.081 44.604 0.000 CM = 283.607DM= 178.581TU= 87.990TU1 = 101.081JBJYYL = 44.604CMZJ = 0.000 --- | | | ===== 无制动结构的吊车梁整体稳定计算 ===== | | | | Wx: 吊车梁对于 x 轴的毛截面抵抗矩（m A 3） || Wy: 制动梁对于y 轴的毛截面抵抗矩（m^3） | | Faib: 整体 稳定系数 | | ZTWDYL: 整体稳定应力 | --------------------------------------------------------------------------------- Wx Wy Faib ZTWDYL0.188021E-02 0.156800E-03 0.718 309.569ZTWDYL = 309.569--- | | | ===== 梁竖向挠度计算 ===== | |注:吊车荷载按起重量最大的一台吊车确定，采用标准值 | | | | MPN: 最大一台吊车竖向荷载标准值作用下的最大弯矩 | | MKadd: 考虑其他荷载作用时绝对最大竖向弯矩标准值增大 | | L/f:吊车梁跨度与竖向挠度之比 | ---------------------------------------------------------------------------- MPN MKadd L/F122.213 0.000 1321.599L/F = 1321.599 >= [L/F] = 500.000--- | | | ===== 梁截面加劲肋计算 ===== | | 梁腹板高厚比 h0/tw= 82.667 | | 计算只需配横向加劲肋 | |A1: 横向加劲肋的最大容许间距 ||BP,TP:横向加劲肋的宽度 , 厚度 | ------------------ A1 BP TP0.750 0.090 0.006计算结果：0.417 < 1,横加劲肋区格验算满足--- | | | ===== 突缘式支座端板和角焊缝计算===== | | | | SB: 支座端板的宽度|| ST: 支座端板的厚度| | HF1: 吊车梁下翼缘与腹板的角焊缝厚度| | HF2: 支座端板与吊车梁腹板的角焊缝厚度| ------------------------------------------------------------------------------------------------- SB ST HF1 HF20.190 0.008 0.006 0.006--- | | | ===== 平板式支座加劲肋和角焊缝计算===== | | | | PSB: 平板式支座加劲肋的宽度| | PST: 平板式支座加劲肋的厚度| | HF3: 支座加劲肋与吊车梁腹板的角焊缝厚度| ----------------------------------------------------------------------------- PSB PST HF30.120 0.010 0.006--- | | | ===== 吊车梁总重量和刷油面积计算===== | | | | WW: 吊车梁总重量（包括加劲肋,端板等）（t） || BPF: 刷油面积（m A2） | ------------------------------------------------------------------------- WW BPF0.483 14.424 --- | | | ===== 吊车轮压传至柱牛腿的反力计算===== | | （结果为标准值, 单位kN, 用于计算排架） || | | RMAX: 吊车最大轮压传至柱牛腿的反力| | RMIN: 吊车最小轮压传至柱牛腿的反力| | TMAX: 吊车横向荷载传至两侧柱上的总水平力| | WT: 最大的一台吊车桥架重量| | Wt= 吊车总重-额定起重量（硬钩吊车-0.7* 额定起重量） | | MM1: 产生最大反力时压在支座上的轮子的序号| ------------------------------------------------------------------------------- RMAX RMIN TMAX WT MM1202.689 61.871 18.477 87.282 3--- | | | ===== 吊车梁与柱的连接计算===== | | TQmaxK: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力标准值| | TQmax: 吊车横向荷载产生的最大水平剪力设计值| | NHSBolt: 吊车梁与柱的连接需要高强度螺栓个数| | （摩擦型高强度螺栓d=20 10.9 级钢丝刷除绣表面处理） | ---------------------------------------------------------------------------------- TQmaxK TQmax NHSBolt7.620 11.202 1===== 设计满足===== ===== 计算结束=====。

QDZ50/10t 23.05m A7通用桥式起重机设计计算书编制：审核：校核:目录一、设计计算的依据及技术参数………………………二、起升机构……………………………………………三、小车运行机构………………………………………四、大车运行机构………………………………………五、小车架的计算………………………………………六、桥架的计算…………………………………………一、设计计算依据及技术参数1、设计计算依据及参考文献[1]……起重机设计手册 (张质文等主编，中国铁道出版社出版)[2]……起重机设计手册（大连起重机器厂编）[3]……起重机设计规范（GB3811-2008）[4]……机械设计手册（第四版）[5]……材料力学2、技术参数（1）、起重量：50/10t（2）、跨度：23.05m（3）、起升高度：12/13m（4）、工作级别：A7（5）、主起升速度：6.7m/min（6）、副起升速度：10.5m/min（7）、大车运行速度：60.3m/min（8）、小车运行速度：38m/min（9）、电源：380V、50Hz（10）、大车轨道：P43（11）、操纵形式：室控二、 起升机构2、1 主起升机构2、1、1 钢丝绳的计算：钢丝绳的最大静拉力： S=Zm Q η⋅2 Q ——起升载荷 Q=Qo+q=50000+1250=51250 kgm ——滑轮组倍率 m=5ηz ——滑轮组效率，查表3-2-11，取ηz=0.97S=51250/(2×5×0.97)=4971.3kg钢丝绳的破断拉力：Fo ≥ΣtΣt ——钢丝绳破断拉力总和Fo ——钢丝绳的整绳最小破断拉力N钢丝绳6W （19）的破断拉力：Σt=k n s .S ——钢丝绳的最大工作静拉力Nn ——安全系数，工作级别M7时取n=7.1k ——k=1.308(金属钢芯)∴Σt=k n s .=4971.3×7.1×9.8/1.308=264451.8 N绳径d min =8.9⨯s c根GB/T3811-2008查得c 为0.106 绳径d min =8.93.4971106.0⨯=23.39m 选绳6W （19）+IWR-24-1770-I绳径：d=24 mm Σt=362000 N2、1、2 卷筒组和滑轮直径的确定：2、1、2、1 卷筒直径D （卷筒槽底直径）D=h 1*dD ——卷筒名义直径mmd ——钢丝绳直径mmh 1——筒绳直径比系数，工作级别M6时取e=20，工作级别M7时取e=22.4 D ≥22.4×24=537.6mm根据以上计算：取D=φ710 mm2、1、2、2 滑轮直径DoDo ≥h 2*dDo ——按钢丝绳中心计算的滑轮直径mmh 2——轮绳直径比系数，工作级别M6时e=22.4；M7时e=25d ——钢丝绳直径mmDo ≥25×24=600 mm取Do =φ700 mm2、1、3 电动机的选择：2、1、3、1 按稳态平均功率应选电动机功率： Pj=G η⋅1000QV (KW) Q ——额定起升载荷N Q=502250 NV ——起升速度 V1=6.7 m/min=0.1117 m/Sη——机构总效率：η=η1·η2·η3·η4η1——滑轮组效率：0.97η2——卷筒效率：η2=1η3——减速器的效率：η3=0.94η4——联轴器效率：η4=0.995G ——稳态负载平均系数，查表2-2-5，按G2选取：G=0.8η=0.97×1×0.94×0.995=0.907工作级别M7时：Pj=0.8×502250×0.1117/(1000×0.907)=49.5 KW工作级别M7按S4，Cz=150，Jc=60%选取电动机：YZR 315S-8，Cz=150，P=56 KW ，n=733 r/min2、1、3、2 电动机过载能力校验：Pn ≥M H λμ⋅×η⋅1000QV Pn ——基准接电持续承时的电动机额定功率（KW ）H ——系数，绕线异步电动机取H=2.1Λm ——电动机的过载倍数，取λM=2.8μ——电动机台数工作级别M5时，Pn ≥8.211.2⨯×502250×0.1117/(1000×0.907)=46.4 KW （Pn=56 KW ） 校验通过。

目录目录 01.前言 (1)2.技术参数 (1)3.起重小车的计算 (3)3.1主起升的计算 (3)3.2副起升机构的计算 (10)3.3小车运行机构的计算 (12)4.主梁的计算 (19)4.1主梁断面的几何特性 (19)4.2主梁载荷的计算 (20)4.3主梁跨中法向应力 (25)4.4跨中主梁腹板的剪应力 (25)4.5刚度计算 (26)5.端梁的计算 (27)5.1端梁的支承反力和弯矩的计算： (27)5.2端梁断面尺寸及几何特征 (32)5.3端梁的强度计算 (33)6.大车运行机构的计算 (33)6.1主要参数： (33)6.2轮压计算 (34)6.3电动机的选择 (35)7.参考文献 (37)1.前言本机是通用桥式起重机，工作级别为A7，用于繁忙使用的车间等工作场合。

其整体结构借鉴了相同额定起重量、相同跨度但不同工作级别的吊钩桥式起重机。

依照19833811/-T GB 和199314405/-T GB 的有关规定，进行钢结构的设计和部件的选用。

2.技术参数起重量 ：主钩起重量：50t副钩起重量：10t跨度：22.5m起升高度：主起升主H =12m副起升副H =16m工作级别：主起升；M7副起升：M6小车运行：M6大车运行：M7工作速度：主起升主V =12.3m/min副起升副V =13.4m/min小车运行小V =48.1m/min大车运行大V =98m/min小车轨距：2.5m大车走轮4支，1/2驱动主梁的许用应力第一类载荷组合：2/1567cm kg I =σ第三类载荷组合：2/1760cm kg III =σ主梁的许用下挠度对于工作级别为A7的桥式起重机，主梁在满载时，跨中的许用 下挠值为：cm L f 25.2100022501000==≤ 钢丝绳安全系数绳N ---对重级工作类型取7电动机起动时间s t s 21≤≤起电动机制动时间s t 2≤制3.起重小车的计算（机构的布置见小车布置图）1.小车架2.副起升3.主起升4.小车运行图13.1主起升的计算起重量Q=50t 50t吊钩组重G=1420kg3.1.1 钢丝绳的选择根据起重机的起重量，选择双联起升机构，滑轮倍率m=5.1)钢丝绳的最大静拉力：组ηm G Q S 2max += 式中：m ax S --钢丝绳受的最大静拉力；组η--滑轮组效率，取0.95；Q 、N ，m 意义同上。