MG40t×26m门式起重机计算书

40T龙门吊基础计算一、40T龙门起重机简图二、40T龙门吊主要技术性能：1）起重量：主钩-40t；付钩（电动葫芦）-10t；2）跨度：42m；柔性腿侧悬臂长7m；刚性腿侧无悬臂；3）起升高度：主钩14.5m；付钩（电动葫芦）15m；4）速度主钩起升 4m/min付钩起升 7m/min大车运行 22m/min小车运行 28m/min电动葫芦运行 20m/min5）起重机利用等级：U5（经常断续使用）（注：起重机利用等级共分10级，U0—U9）；6）工作级别：A5；7）大车轨距42m（跨度），基距7m（同侧两行走机构中心距）；8）车轮距1.2m（同一台车两行走轮之间中心距）；9）轮数8只（1/2驱动）最大轮压23.5t；10）钢轨P43（43Kg/m）；11）小车轮数4只，钢轨P24；12）本机总重 90.2t(空载)。

三、40T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为42m，轮压为23.5t，轮距1.2m，轨道采用P43的轨道。

2）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。

3）龙门吊基础采用C25混凝土；HRB335钢筋；基础厚度0.3m、宽度1.3m。

4）荷载转换：23.5t×1000Kg×10N/Kg=235000N=235KN。

5）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×235KN=282KN。

6）龙门吊同侧两行走机构中心距7m；同一行走机构两行走轮之间中心距1.2m。

7）钢轨P43底部宽度：114mm。

四、计算简化模型1）龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图2）假设龙门吊两个行走轮荷载仅作用在基础受力点周围1m范围。

3）假设通过钢轨将行走轮荷载均匀传递到基础上。

五、地基承载力计算1）基础底部承受压力Pk=282KN×2/（3.2m×1.3m）+25KN/m³×0.3m=143.08KPa≥地基承载力f ak=120KPa。

毕业设计（论文）说明书课题：5吨“L”型支腿箱形单主梁门式起重机设计专业机械设计制造及其自动化班级机械0231学号 19姓名刘兵兵指导教师王洪完成日期： 2007年 3 月至2007年 6 月湖南冶金职业技术学院机械工程系前言随着社会的发展进步,建设创新型国家,培养创新型人才已经越来越成为一个非常迫切的任务.毕业设计作为我们大专学生在校学习的最后一个教学环节,搞好毕业设计工作,不断提高毕业质量,也成为了培养学生成材的一个重要环节.大专生毕业设计即是一种创新研究的尝试.起重机机械主要用于装卸和搬运物料,不仅广泛用于工厂港口建筑工地等生产领域,通过起重机吊钩或其他吊具的起升,下降及移动完成各物品的装卸和移动,使用起重机能减轻工人劳动强度,提高劳动生产率,甚至完成人们无法直接完成的某些工作.由于本人是第一次单独完成这项复杂的工作,其结论必有许多不足之处,望老师们能给予批评指正,我将积极改正并予以诚挚的感谢!编者2007 年6 月目录前言 (1)(一) 毕业设计题目及原始设计数据 (2)(二) 小车起升机构和运行机构的设计计算 (3)(三) 卷筒及部件的设计计算 (18)(四) 门架及部件的设计计算 (21)(五)大车及部件的设计计算 (52)(六) 小结 (59)(七) 参考文献 (60)卷筒的最大弯矩发生在钢丝绳位于卷筒中间时Mw =llSlS150012876)2(1maxmax⨯=-=2．小车运行机构计算经比较后，确定采用如图4-25所示的传动方案 图4-25 小车运行机构传动简图车轮最大轮压：小车质量估计取Gxc=4000kg Pmax=4400050004+=+xcG Q =2250kg=22500N①支腿总体尺寸支腿几何图形如图采用“L”型支腿, 确定总体几何尺寸如下H=8．05m，H1=1.35m，H2=O．40m，H3=1．50mH5=13.765mH‵=8．25m l=1.60m l=5．40m a=4.05m l=7 B=8.592mcm图8-33 支腿由自重引起的内力图图8-34 支腿由移动载荷 图8-35 支腿由移动截荷 （在跨中）引起的内力图 （在悬臂端）引起的内力图 侧推力：H=[P1（K+x 1）+P 2x ]×hk 21323⨯+=[136106.84(2.6+3.7)+136106.89×3.7] ×N 36.416658.9213123=⨯⨯+⨯图8-36 支腿由风载荷引起的内力图205.8777205.845835221⨯⨯⨯=+h P h P s s=400254N.m③支腿承受从主梁传递据矩作用引起的支腿内力（图8-38C ）已Mn=269339.99N.m。

MG45t/16t-24m-9m+24m A6 箱型双梁门式起重机设计计算书编制：审核：批准：日期：南京登峰起重设备制造有限公司1、设计依据1.1《起重机设计规范》GB3811-20081.2《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）1.3《起重机设计手册》中国铁道部出版社1.4 《机械设计手册》化学工业出版社（第三版）2、主要技术参数2.1额定起吊能力：45t/10t2.2起升高度：轨上9m+轨下24m2.3跨度：24m（可由20m跨每100mm连续变跨到24m）2.4悬臂：单侧有效悬臂3.5m；2.5主钩起落速度：0~20m/min2.6副钩起落速度：0~20m/min2.7小车运行速度：重载0~25 m/min；轻载0~40 m/min（变频调速）2.8大车运行速度：重载0~25 m/min；空载0~40 m/min（变频调速）2.9最大作业坡度：±1%2.10适应工作环境温度：-15~+40℃2.11适应风力：工作状态6级，非作业状态11级2.12装机容量：232kW2.13整机质量：120t2.14整机工作级别：A62.15机构工作级别：M62.16整机利用级别：U42.17载荷状态：Q32.18起重小车自重：约35t（含吊具）2.19吊具重量：2.5t3、起重小车计算3.1钢丝绳已知：起重能力Q静=Q+W吊具=45+2.5=47.5t滑轮倍率m=12倍滚动轴承滑轮组，效率η=0.95。

见《起重机设计手册》表3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S：S=Q J静/（η*m）=47.5/（0.95*12）=4.2 t选择钢丝绳：6x29-20-1770-特-光-右交，GB1102-74，钢丝绳破断拉力总和F=28.6t 见《机械设计手册》第2卷P8-19，则钢丝绳安全系数n=F/S=28.6/4.2=6.8倍＞6倍3.2主起升机构起升功率：N=（45+2.5）*15/6.12*1.1=128kw取电机功率为：N电=132kw起重量45t卷筒尺寸2套φ650×2500容绳量500m绳槽宽度P=22mm钢丝绳φ20平均绳速45m/min电机型号YZB355L1-8-132KW（720r/min）减速机型号ZQ1000-31.5制动器型号（双制动）YWZ-400/1253.3小车走行机构验算计算载荷P max=(K载Q额+ G小)/4 =211.25kN式中：K载=1.1；Q额=450kN；G小=350kN；P min=G小车/4=87.5kNP c=（2 P max + P min）/3=170kN车轮直径选择已知：轨面宽b=46mmD≥P c/（bk1 c1 c2）=170×103/（46×7.2×1.17×1.12）=392mm选轮径500mm,轮踏面宽100mm,材质65Mn运行电机选择运行静阻力（重载运行）《起重机设计收册》P110摩擦阻力F m= (K载×Q额+G小车)×w=（1.1×450+350）×0.015=12.675kN坡道阻力Fp= (K载×Q额+G小车)×I=（1.1×450+350）×0.001=0.845 kN风阻力Fω=CK h qAC—风力系数，取C=1.3K h—风力高度变化系数，按海拔9m计算，K h=1.0 q—计算风压，按工作状态下6级风计算，取q=150N/m2A—小车迎风面积，计算得，A=25m2风阻力Fω=CK h QA/2=1.3×1.0×150×25×10-4=0.487 t运行静阻力F j=F m+Fp+Fω=12.675+0.845+0.487=14.007kN静功率P J =F J ×V O /（1000×m ×η）=14.007×25/（60×0.9×2）=3.24kW 式中V O —运行速度25m/min m —电机个数2个粗选P=K*d*PJ=（1.1~1.3）*3.24=3.6~4.3Kw选择电机YZB160M 1-6-5.5kw/930rpm 《机械零件设计手册》下册冶金P830 减速机选择(按空载计算)n 轮=V/（π×D ）=40/（3.14×0.5）=25.4rpm ，在额定转速（50Hz ）条件下的减速比i 减= n 电/n 轮=36.6，变频调速的实际减速比i==i 减×77Hz/50Hz=36.6×(77/50)=56.36.， 选取减速机减速比为59 选择减速机ZSC600-59。

计皆算书第1章计算书 (1)1」龙门吊轨道根本、车挡设计验算 (1)龙门吊走行轨钢轨型号选取计算 (1)龙门吊轨道根本承载力验算 (2)龙门吊轨道根本地基承载力验算 (3)吊装设备及吊具验算 (3)汽车吊选型思路 (3)汽车吊负荷计算 (4)汽车吊选型 (5)钢丝绳选取校核 (5)卸扣选取校核 (6)绳卡选取校核 (7)汽车吊抗倾覆验算 (7)地基承载力验算 (8)第1章计算书龙门吊轨道根本、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。

上纵梁为三角桁架，整机运营速度6m/min,小车运营速度5nVmin,整机重量60T。

1#梁场最大梁重137T,设立两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用规定。

本方案地基根本梁总计受力：M=137+60x2=257T2台龙门吊共计有8个支点，那么每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转(吊装170T)时，Pmax= (85+60) Tx9.8N/kg/4=355kN<>龙门吊走行轨钢轨型号选取计算拟定龙门吊走行轨上钢轨，计算方式有两种，两者取较大值：方式_：依照?路桥施工计算手册?计算：gi=2P+v/8=2x3154- (6x60/1000/8) =630kN/m方式二：依照?吊车轨道联结及车挡(合用于混凝土构造)?中“总说明公式(1) 〞计算：Pd= 115=533kN/m ；满负荷运转时：gmm=2x355+ (20x60/1000/8) =710kN/m；Pdmax 二」5x355=600kN。

每种工况下，两者取较大值。

因此本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/mo起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查?GB2585-铁路用热轧钢轨?“表钢轨计算数据〞得到：P43理论米重量为44.65kg/m,不大于QU100理 论重量，综合考虑钢轨专业性用途、此后周转使用及平安性能指标，咱们以为龙门吊制造厂 家意见不利于该龙门吊此后周转使用，不予釆纳。

40T龙门吊板式基础计算案例首先，我们需要了解40T龙门吊的技术参数和使用条件：-最大额定起重量：40吨-工作范围：30米-使用频率：中等-地质条件：基础土壤为砂土和砂质粉质土-设备使用年限：30年在进行基础计算之前，我们首先要进行定位选择。

龙门吊的起重范围较大，因此基础位置的选择会直接影响设备的工作效率和稳定性。

在选择基础位置时需要考虑以下因素：-使用频率和工作范围-设备的安装和拆卸方便性-基础土壤的承载能力-周围环境的影响在这个案例中，我们选择一个视野开阔、周围无遮挡物的区域作为龙门吊的基础位置。

基础计算分为静载荷计算、动力荷载计算、基础尺寸计算和基础深度计算。

下面将对这些内容进行详细说明。

静载荷计算：静载荷是指设备自身的重量以及其最大额定起重量。

在进行静载荷计算时，需要确定重物和设备的分布，以及设备在不同工作条件下的支撑点。

在这个案例中，我们假设设备的自重为20吨，最大额定起重量为40吨。

设备的支撑点经过分析确定为4个。

动力荷载计算：动力荷载是指设备在使用过程中产生的震动和冲击力。

这些力会对基础产生影响，因此需要进行相应的计算。

动力荷载计算可以通过测量吊车运动时的最大加速度和冲击力来进行。

根据设备的工作范围和使用频率，可以预估动力荷载的大小，并根据相关规范进行计算。

基础尺寸计算：基础尺寸计算是根据设备的静载荷和动力荷载计算出基础的尺寸。

在这个案例中，我们将选择采用板式基础，该基础形状为长方形，可以有效分散荷载，并具有较好的稳定性。

基础尺寸的计算需要考虑基础土壤的承载能力、地震安全和倾覆安全要求，并参考相关规范进行。

基础深度计算：基础深度计算是根据基础尺寸和基础土壤的工程特性来确定。

在这个案例中，我们的基础土壤为砂土和砂质粉质土，水平方向的都时间设定为15年。

基础深度的计算需要考虑基础的承载力、稳定性和地震安全，并参考相关规范进行。

在完成基础计算之后，我们还需要进行基础的设计和施工。

基础设计包括基础材料的选取、基础布置和构造设计。

目录1 工程概况....................................................... 错误!未定义书签。

2 龙门吊计算参数................................................. 错误!未定义书签。

最不利垂直动荷载............................................ 错误!未定义书签。

最不利水平动荷载............................................ 错误!未定义书签。

（1）纵向水平动荷载...................................... 错误!未定义书签。

（2）横向水平动荷载...................................... 错误!未定义书签。

3 轨道梁设计..................................................... 错误!未定义书签。

车站结构范围内轨道梁........................................ 错误!未定义书签。

（1）最不利正弯矩........................................ 错误!未定义书签。

（2）最不利负弯矩........................................ 错误!未定义书签。

（3）最不利剪力.......................................... 错误!未定义书签。

（4）梁截面下部配筋计算.................................. 错误!未定义书签。

（5）梁截面上部配筋计算.................................. 错误!未定义书签。

（6）梁斜截面承载力验算.................................. 错误!未定义书签。

双梁通用门式起重机MLH10T28M 设计计算书目录一、产品用途……………………………………………………………二、主要技术参数………………………………………………………三、设计计算校核………………………………………………………1．主梁设计………………………………………………………2．支腿设计校核…………………………………………………3．上下横梁设计校核…………………………………………………4．起重机刚度设计校核………………………………………………5．起重机拱度设计校核………………………………………6．减速电机的选用………………………………………设计计算校核：一、产品用途门式起重机是广泛用于工厂、建筑工地、铁路货场、码头仓库等处的重要装卸设备，按其用途不同，分为通用门式起重机，造船门式起重机和集装箱门式起重机。

本产品为双梁门式起重机，为应用最广的一种。

二、主要技术参数项目名称主要技术参数备注安全起重量10T跨距28m起升高度9m起重机等级A5起升机构等级M4起升速度5/0.83m/min大车速度32m/min 变频无级调速小车速度20m/min 变频无级调速起重机桥架质量32T起重机控制室内地面操作总功率23KW主梁形式箱形梁焊接表面处理要求抛丸处理小车质量0.7T最大轮压140KN控制电压48V电源380V/50Hz三．设计计算校核（一）．主梁计算主梁的截面高度取决于强度、刚度条件，一般取h=（121~141）L=2333.3~ 2000主梁计算的最不利工况为：起重机带载（小车在任意位置）运行起、制动并发生偏斜的情况。

主梁承受的载荷有：结构重量，小车载荷，起升或运行冲击力，运行惯性力，偏斜侧向力。

1.载荷与内力主梁承受垂直载荷与水平载荷，应分别计算。

A ，垂直平面主梁在垂直平面内的计算模型应按门式起重机的各种工况分析确定。

当门式起重机静止工作时，由于超静定门架的刚性支腿下端有水平约束,而使主梁减载、支腿加载；当门式起重机带载运行工作时，却能明显地减小超静定门架支腿下端的水平约束，甚至降低到零，这时主梁受载最大。

贝雷梁计算书绪论本计算书为福州市尤溪洲闽江大桥水上平台50t龙门吊机计算书，此门吊净跨15m，净高12m.计算中有许多不足之处，还望读者不吝赐教！㈠计算的基本数据------------------------------------------------------㈡轮压的验算------------------------------------------------------------㈢龙门吊机纵向稳定验算---------------------------------------------㈣贝雷桁架计算----------------------------------------------------------㈤底座支架计算----------------------------------------------------------㈠．计算的基本数据：本龙门吊机为50t龙门吊机，由贝雷桁架拼装而成，净跨15m，净高12m.将龙门吊机分成：①起重小车②小车走道梁及分配梁③贝雷桁④底座支架及分配梁⑤走行部分①起重小车重15t，为50t起重小车，轮距2.3m，轨距为2.0m.见《龙门吊机拼装图集》P75②小车走道梁及分配梁：走道梁由43kg/m重钢轨组成，L=16.6m.分配梁由2［20b 组成。

③贝雷桁：其为国家规定尺寸制造，每片桁架为1.5×3.0m，侧弦杆与下弦杆由2［10组成，内侧的斜杆由Ι8组成；组拼后，将净跨部分的上下弦杆加强成4［10，（详见图《YX-02-026》），另外三角支撑均由2［10组成。

截面性质如下：特性面积A 惯性矩截面系数截面（mm2）（mm4）(mm3)2［10 2549 3.966×106 0.07932×1035098 20.677×106 0.20677×1034［10958 9.9×105 2.48×104Ι8最大内力压拉弯内力剪力16Mn钢最大拉压弯应力为273MPa截面（KN）（KN）最大剪应力为156MPa。

MG20t-27m双梁吊钩固定门式起重机计算书新乡市中原起重机有限公司一．技术参数及技术要求：1.起重机的主要技术参数 额定起重量(t)：主钩：20 起升高度： 主钩：10m主副钩起降速度(m/min)： 主钩1~10运行速度(m/min)： 小车：30 工作级别： A5二．小车部分的计算： 1. 主起升机构的计算：1.1 技术参数：主起升起重量：20t 起升机构的倍率为：21.2钢丝绳的计算：1.2.1 钢丝绳的静拉力：pd t a q gG S ηη⨯⨯⨯⨯⨯=1000m ax式中： S max ——钢丝绳最大工作静拉力，N ； G t ——总起重量，20t ； q ——滑轮组倍率；q=2；a ——滑轮组上钢丝绳绕入卷筒上的根数a=8；q ×a 为滑轮组上钢丝绳的分支数；g ——重力加速度，g=9.81m/s 2；ηd ——卷筒装置的传动效率，ηd =0.98； ηp ——滑轮组的传动效率， ηd =0.95；)(2.13)(8.1315795.098.0288.92010001000max kN N a q g G S p d t ≈=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=ηη1.2.2 钢丝绳的型号选择max min S C d ⋅=09.01770356.05'=⨯=⋅=o P R K Z C 式中：min d ——计算的钢丝绳最小直径，mm;根据ISO4308-1计算：C —— 钢丝绳的选择系数K ’ ——钢丝绳的最小破断载荷经验系数，ISO2408表4，K ’＝0.356 R0——钢丝绳的钢丝最小抗拉强度，1770N/mm^2 Zp ——最小实际利用系数，ISO4308-1表1，Zp ＝5mm S C d 3.101315709.0max min =•=⋅=1.2.3 安全系数计算: 主起升的工作级别为M5， 选择钢丝绳规格型号: 6×37—13—177I 钢丝绳的破断拉力为：)(4.106kN S =最小破钢丝绳的安全系数为：4.72.13/4.10692.0/max =•=•=S S k n 最小破 1.2.4 卷筒和滑轮的最小名义直径 卷筒的名义直径：min 11d h D ⋅≥ 滑轮的名义直径：min 22d h D ⋅≥ 式中：min d ——钢丝绳直径；1h ——卷筒选择系数，在此为25；2h ——滑轮选择系数，在此为25；mm d t h D 3251325min 11=⨯=⋅⋅≥mm d t h D 3251325min 22=⨯=⋅⋅≥取mm D 4001=;mm D 40021=1.3 电动机的计算：1.3.1 电动机的功率：dp g nt s t n j V G K K K P ηηη⋅⋅⨯⋅⋅⋅⋅=12.6式中：P j ——计算的电动机静功率，kW ；K n ——海拔高度系数，与起重机使用所在地的海拔高度有关，K n =1；K t ——环境温度系数，与起重机的工作环境温度和所采用的电动机的绝缘等级有关，K t =1.0；K s ——机构的操作频繁程度系数，K s =0.87 G t ——总起重量，G t =20tV n ——额定起升速度，V n =10m/minηg ——减速装置的传动效率，ng εη=，其中ε为一对啮合齿轮的机械传动效率，在此选97.0=ε； n 为啮合齿轮的对数，在此为n=3 所以 9127.097.03===ng εη主起升电动机 满载：)(2.9495.098.09127.012.6102087.00.11412.6kW V G K K K P dp g nt st n j =÷⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=÷⋅⋅⨯⋅⋅⋅=ηηη1.3.2 电动机的选型：起升电动机的型号为：YZP180L-8C P=11KW （S3 25%工作制）n=750r/min1.4 减速器的选择：1.4.1 减速器的功率：（减速器输入的总功率） 主起升gg p d g n t g K Z V G P 1112.6⨯⨯⋅⋅⋅≥ηηη 式中：g P ——选用的减速器功率，kW ；g Z ——减速器的数量；g K ——与机构工作级别有关的等效系数，在此02.1=g K则 ）（kW P g 7.902.114195.08853.098.012.61020=⨯⨯⨯⨯⨯⨯≥1.4.2 减速器的速比：6.48210750413.0=⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=ππqv n D i m1.4.3减速器输出的静扭距： 主起升减速器输出的静扭距：22max cp D S M ⨯⨯=式中cp D ——以钢丝绳中心计算的钢丝绳在卷筒上的卷绕直径，mm d D D cp 41313400=+=+=m N D S M cp ⋅=⨯⨯=⨯⨯=6.5451241322.1322max 主起升减速器：ZQ-500 中心距A=500 速比48.571.5 制动器的选择：1.5.1 制动器所需的制动力矩： 主起升pd g CPt Z Z iq R g G K M ηηη⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯≥1000 式中Z M ——制动器的制动力距，m N ⋅； Z K ——制动安全系数，在此为75.1=Z K ；CP R ——以钢丝绳中心计算的钢丝绳在卷筒上的卷绕半径。

龙门起重机设计计算一．设计条件1. 计算风速最大工作风速： 6级最大非工作风速：10级(不加锚定)最大非工作风速：12级(加锚定)2. 起升载荷Q=40吨3. 起升速度满载：v=1 m/min空载：v=2 m/min4.小车运行速度：满载：v=3 m/min空载：v=6 m/min5.大车运行速度：满载：v=5 m/min空载：v=10 m/min6.采用双轨双轮支承型式，每侧轨距2 米。

7.跨度44米，净空跨度40米。

8.起升高度:H上=50米，H下=5米二．轮压及稳定性计算(一) 载荷计算1．起升载荷：Q=40t2．自重载荷小车自重 G1=6.7t龙门架自重 G2=260t大车运行机构自重 G3=10t司机室 G4=0.5t电气 G5=1.5t 3．载荷计算工作风压：qⅠ=114 N/m2qⅡ=190 N/m2qⅢ=800 N/m2(10级)qⅢ=1000 N/m2(12级)正面： FwⅠ=518x114N=5.91410⨯NFwⅡ=518x190N=9.86410⨯NFwⅢ=518x800N=41.44410⨯N (10级)FwⅢ=518x1000N=51.8410⨯N (12级)侧面：FwⅠ=4.61410⨯NFwⅡ=7.68410⨯NFwⅢ=32.34410⨯N (10级)FwⅢ=40.43410⨯N (12级)（二）轮压计算1．小车位于最外端，Ⅱ类风垂直于龙门吊正面吹大车, 运行机构起制动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。

龙门吊自重：G=G1+ G2+G3+G4+G5=6.7+260+10+2=278.7t起升载荷： Q=40t水平风载荷：FwⅡ=9.86t水平风载荷对轨道面的力矩：MwⅡ=9.86 X 44.8=441.7 tm水平惯性力:Fa=(G+Q) X a=(278.7+40) X 0.2 X 1000= 6.37 X 10000 N=6.37 t水平惯性力对轨道面的力矩：Ma= 6.37 X 44=280.3tm总的水平力力矩： M1 = Ma+ MwⅡ=722 tm小车对中心线的力矩：M2=（6.7+40）X 16=747.2tm最大腿压： Pmax =0.25 (G+Q) + M1/2L + Mq/2K=0.25 ⨯318.7 + 722.0/48 + 747.2/84 =79.675+15.04+8.9=103.6t最大工作轮压：R max = P max /4 =25.9t =26t(三) 稳定性计算工况1：无风、静载，由于起升载荷在倾覆边内侧, 故满足∑M ≧0 工况2：有风、动载，∑M=0.95 ⨯ (278.7+40) ⨯ 12-628.3 =3004.9 >0工况3：突然卸载或吊具脱落，按规范不需验算 工况4：10级风袭击下的非工作状态:∑M=0.95 ⨯ 278.7 ⨯12 – 1.15 ⨯ 41.44 ⨯44=3177.2-2668.7 =1080.3>0 飓风袭击下：∑M=0.95 ⨯ 278.8 ⨯12 –1.15 ⨯ 51.8 ⨯ 44.8 =508.5>0为防止龙门吊倾覆或移动，龙门吊设置风缆。

MG 型电动葫芦门式起重机受力计算书河南路远建筑设施一．主要设计型式及参数1.1 本桥吊主梁由钢板δ 5*1020mm压延成形的 U 形槽钢，再与工字钢焊接成箱形实腹板梁，横梁也是用钢板压延成U形槽钢再焊接成箱形，与主梁之间用螺栓（45#〕连结，起升机构与小车运转机构用 CD1型电动葫芦，大车采纳分别驱动，制动靠锥形制动电机来完1.2 主要参数起重量： Q=5吨跨度： S=16米大车行走速度： V 运=10 米/ 分工作级别： JC=25%电动小车采纳 CD15 型电动葫芦；起升速度 V 起=8 米/ 分起高升度： H=5米运转速度： V 小车 =20 米/ 分最大轮压： P 葫芦轮压 =1520 公斤葫芦自重： G葫芦 =530 公斤地面控制一、主梁计算2.1 主梁断面及参数主梁强度计算：依据这类主梁构造形式的起重机特色，能够不考虑水平惯性力对主梁造成的应力，及水平平面内力载荷对主梁造成的扭转应力也能够忽视不计。

主梁计算按二类载荷进行组合，活动载荷因小车两轮距较小按集中载荷进行计算。

所以只要验算梁跨中止面曲折正应力和跨端断面剪应力。

跨中曲折正应力包含梁的整体曲折正应力和小车轮压作用在工字钢下翼缘惹起的局部曲折应力两局部，组合后进行强度验算。

梁的整体曲折在垂直平面内按简支梁计算，水平内按刚接框架计算。

垂直载荷在下翼缘惹起的曲折正应力式中： y---主梁截面形心到x 轴的距离， y=325mmIx —主梁截面 x-x 轴的惯性矩， Ix=mm 4q--- 主梁自重的单位载荷〔均布载荷〕q=132Kg/mKⅡ ---载荷冲击系数，关于此类工况KⅡP= ψⅡ×Q+KⅡ×G葫芦Q—额定载荷， Q=5000KgψⅡ—动力系数，关于中级别ψⅡ所以：1346kg/cm 222.工字钢下翼缘局部曲折应力2.1 轮压作用点地点及系数ξ：i=a+c-e式中： i------ 轮压作用点与腹板表面的距离c----- 轮缘同工字钢之间的空隙c=4mmmme=0.164R, 关于一般工字钢翼缘表面斜度为1/6 ，R--- 葫芦走轮踏面曲率半径，查葫芦样本R=175mm.2.2 工字钢下翼缘局部曲折应力左图为局部曲折系数图 ,1 点的横向〔在 xy 平面内〕局部曲折应力 :式中： a1—工字翼缘的构造形式，无贴板时取.依据左图查的：t—30#特厚工字钢翼缘均匀厚度1 点纵向〔 yz 平面内〕的局部曲折应力：式中： k2图中 2 点的纵向应力〔在yz 平面内〕：式中 : 构造形式系数，无补助板时取K3取 K3=0.4.2.3 主梁跨中当量应力图中 1 点的当量应力为：切合安全要求 .图中 2 点的当量应力切合安全要求二、主梁的刚度计算校核单梁起重机的刚度由垂直静刚度和水沉静刚度两局部。

双梁门式起重机设计计算书(75.0吨18.0米)太原科蓝数据技术有限公司2009年04月20日目录第一章设计初始参数-------------------------------------1 第一节基本参数--------------------------------------1 第二节选用设计参数----------------------------------1 第三节相关设计参数----------------------------------1 第四节设计许用值参数--------------------------------1 第二章起重机小车设计-----------------------------------3 第一节小车设计参数---------------------------------3 第二节设计计算（详见桥吊计算书）-------------------3 第三章门机钢结构部分设计计算---------------------------4 第一节结构型式、尺寸及计算截面---------------------4一、门机正面型式及尺寸---------------------------4二、门机支承架型式及尺寸-------------------------4三、各截面尺寸及几何特性-------------------------5第二节载荷及其组合---------------------------------7一、垂直作用载荷---------------------------------7二、水平作用载荷---------------------------------8三、载荷组合－－---------------------------------12第三节龙门架强度设计计算---------------------------13一、主梁内力计算---------------------------------13二、主梁应力校核计算-----------------------------17三、疲劳强度设计计算-----------------------------19四、主梁腹板局部稳定校核-------------------------20五、主梁整体稳定性－－---------------------------22六、上盖板局部弯曲应力---------------------------22第四节龙门架刚度设计计算---------------------------25一、主梁垂直静刚度计算---------------------------25二、主梁水平静刚度计算---------------------------26三、门架纵向静刚度计算---------------------------27四、主梁动刚度计算-------------------------------27第五节支承架强度设计计算---------------------------29一、垂直载荷作用下，马鞍横梁跨中截面内力计算-----29二、水平载荷作用下，马鞍横梁跨中截面内力计算-----35三、支承架各截面内力及应力-----------------------40第六节支承架刚度设计计算---------------------------45一、垂直载荷作用下，支承架的小车轨顶处位移-------45二、水平载荷作用下，支承架的小车轨顶处位移-------49第七节支腿整体稳定性计算---------------------------58 第八节连接螺栓强度计算-----------------------------60一、马鞍立柱下截面或上端梁截面的螺栓强度---------60二、支腿下截面螺栓强度计算-----------------------62 第四章大车运行机构设计计算-----------------------------65 第一节设计相关参数及运行机构形式--------------------65一. 设计相关参数---------------------------------65二. 运行机构型式---------------------------------65第二节运行支撑装置计算------------------------------66一. 轮压计算-------------------------------------66二. 车轮踏面疲劳强度校核-------------------------66三. 车轮踏面静强度校核---------------------------67第三节运行阻力计算----------------------------------67一. 摩擦阻力计算---------------------------------67二. 风阻力计算-----------------------------------68三. 总静阻力计算---------------------------------68第四节驱动机构计算----------------------------------69一. 初选电动机-----------------------------------69二. 选联轴器-------------------------------------69三. 选减速器-------------------------------------70四. 电机验算-------------------------------------70第五节安全装置计算----------------------------------71一. 选制动器-------------------------------------71二. 防风抗滑验算---------------------------------72三. 选缓冲器-------------------------------------72 第五章整机性能验算-------------------------------------74 第一节倾翻稳定性计算-------------------------------74一、稳定力矩-------------------------------------74二、倾翻力矩-------------------------------------74三、各工况倾翻稳定性计算-------------------------75第二节轮压计算-------------------------------------75一、最大静轮压-----------------------------------75一、最小静轮压-----------------------------------75第一章设计初始参数第一节基本参数：起重量 PQ=75.000 (t)跨度 S=18.000 (m)左有效悬臂长 ZS1=4.000 (m)左悬臂总长 ZS2=6.000 (m)右有效悬臂长 YS1=4.000 (m)右悬臂总长 YS2=6.000 (m)起升高度 H0=15.000 (m)结构工作级别 ABJ=5级主起升工作级别 ABZ=5级副起升工作级别 ABF=5级小车运行工作级别 ABX=5级大车运行工作级别 ABD=5级主起升速度 VZQ=5.000 (m/min)副起升速度 VFQ=9.280 (m/min)小车运行速度 VXY=38.500 (m/min)大车运行速度 VDY=32.100 (m/min)第二节选用设计参数起升动力系数 O2=1.20运行冲击系数 O4=1.10钢材比重 R=7.85 t/m^3钢材弹性模量 E=2.1*10^5MPa钢丝绳弹性模量 Eg=0.85*10^5MPa第三节相关设计参数大车车轮数（个） AH=8大车驱动车轮数（个）QN=4大车车轮直径 RM=0.800 (m)大车轮距 L2=9.000 (m)连接螺栓直径 MD=0.0240 (m)工作最大风压 q1=0/* 250 */ (N/m^2) 非工作风压 q2=0/* 600 */ (N/m^2)第四节设计许用值：钢结构材料Ｑ２３５─Ａ许用正应力〔σ〕I＝156Mpa〔σ〕II＝175Mpa许用剪应力〔τ〕＝124Mpa龙门架许用刚度：主梁垂直许用静刚度：跨中〔Ｙ〕x~l＝S/800＝22.50mm；悬臂〔Ｙ〕l＝ZS1/360＝11.11mm；主梁水平许用静刚度：跨中〔Ｙ〕y~l＝S/2000＝9.00mm；悬臂〔Ｙ〕l＝ZS1/700＝5.71mm；龙门架纵向静刚度：主梁沿小车轨道方向〔Ｙ〕XG＝H/800＝19.1mm；许用动刚度〔ｆ〕＝2.0Ｈｚ；连接螺栓材料 8.8级螺栓许用正应力〔σ〕ls＝210.0Mpa；疲劳强度及板屈曲强度依ＧＢ３８１１－８３计算许用值选取。

门式起重机参数计算以下是门式起重机参数计算的主要内容：1.起重能力：门式起重机的起重能力是指它能够承载的最大重量。

起重能力的计算需要考虑货物的重量、尺寸和高度等因素。

通常，起重能力可以通过以下公式计算：起重能力=单位长度的材料密度×跨度×重物高度×安全系数其中，单位长度的材料密度是指起重机所用的材料（如钢材）的密度，跨度是指起重机行车轨道的宽度，重物高度是指起重机最大起升高度。

2.正常工作范围：门式起重机的正常工作范围是指它能够覆盖的空间范围。

正常工作范围的计算需要考虑起重机行车轨道的长度、高度和跨度等因素。

通常，正常工作范围可以通过以下公式计算：正常工作范围=起重机行车轨道的长度×起重机行车轨道的宽度其中，起重机行车轨道的长度是指行车轨道的总长度，起重机行车轨道的宽度是指轨道之间的距离。

3.运行速度：门式起重机的运行速度是指其水平和垂直运动的速度。

运行速度的计算需要考虑起重机的最大运行速度和起重高度。

通常，运行速度可以通过以下公式计算：运行速度=起重高度/运行时间其中，起重高度是指起重机能够达到的最大高度，运行时间是指起重机完成相应运动所需的时间。

4.动力需求：门式起重机的动力需求是指其所需要的电力或其他能源的供应。

动力需求的计算需要考虑起重机的起升和行走电机的功率，以及其它附属设备的能耗。

通常，动力需求可以通过以下公式计算：动力需求=起重机起升功率+起重机行走功率+其他附属设备的功率其中，起重机起升功率和行走功率可以通过电动机的额定功率计算，其他附属设备的功率可以通过其额定功率计算。

5.结构设计：门式起重机的结构设计需要考虑其受力分析、材料强度和稳定性等因素。

结构设计可以通过有限元分析和强度计算等方法进行。

上述是门式起重机参数计算的主要内容，它们需要根据实际情况进行精确计算。

在进行参数计算时，还需要考虑安全系数、工作环境等因素，并符合相关的国家和地区标准。

双梁通用门式起重机MLH10T28M 设计计算书目录一、产品用途……………………………………………………………二、主要技术参数………………………………………………………三、设计计算校核………………………………………………………1．主梁设计………………………………………………………2．支腿设计校核…………………………………………………3．上下横梁设计校核…………………………………………………4．起重机刚度设计校核………………………………………………5．起重机拱度设计校核………………………………………6．减速电机的选用………………………………………设计计算校核：一、产品用途门式起重机是广泛用于工厂、建筑工地、铁路货场、码头仓库等处的重要装卸设备，按其用途不同，分为通用门式起重机，造船门式起重机和集装箱门式起重机。

本产品为双梁门式起重机，为应用最广的一种。

二、主要技术参数三．设计计算校核（一）．主梁计算主梁的截面高度取决于强度、刚度条件，一般取h=（121~141）L=2333.3~ 2000主梁计算的最不利工况为：起重机带载（小车在任意位置）运行起、制动并发生偏斜的情况。

主梁承受的载荷有：结构重量，小车载荷，起升或运行冲击力，运行惯性力，偏斜侧向力。

1.载荷与内力主梁承受垂直载荷与水平载荷，应分别计算。

A ，垂直平面主梁在垂直平面内的计算模型应按门式起重机的各种工况分析确定。

当门式起重机静止工作时，由于超静定门架的刚性支腿下端有水平约束,而使主梁减载、支腿加载；当门式起重机带载运行工作时，却能明显地减小超静定门架支腿下端的水平约束，甚至降低到零，这时主梁受载最大。

因此，应取简支梁计算模型。

对门式起重机的静定门架，不管其工况如何，主梁始终为简支梁模型。

（1）载荷1）主梁自重载荷——自重载荷可参照相近的结构估算，也可根据预选的主梁截面推算，已知一根主梁质量m G =21070kg ，则一根主梁的单位重量（N/m ）F g =lL gm G 2 =7101.5N/m 小车轨道重量 F g =m g g=24×9.81=235.4N/m 主梁的均布载荷Fq=Fq ’+Fg=7336.9N/m 2）小车集中载荷 小车轮压根据提升机构和运行机构的设计布置，近似看成吊钩铅垂线中心通过小车中心O ，小车重心也在O 点，l 1=400mm ，l 2=400mm 计算小车轮压：提升载荷为 P Q =（m Q +m 0）g=99081N 小车重量为 P Gx =m x g=6867N 满载小车的静轮压为P j1=0.5P Q （1-l 1/b ）+ P Gx ×l 2/2b=26487N P j2=0.5P Q l 1/b+ 0.5P Gx （1-l 2/b ）=26487N ΣP= P j1+P j2=52974N 空载小车轮压为P 1’=0.5 m 0g （1-l 1/b ）+ P Gx ×l 2/2b=1717NP 2’=0.5 m 0gl 1/b+ 0.5P Gx （1-l 2/b ）=1717N3）冲击力——自重载荷与小车载荷还应考虑起重机工作时的动力效应。

集装箱专用龙门吊技术规范书1）招标设备（1）Gn=40t（吊具下起重），S=26m集装箱专用门式起重机（含吊具）。

（2）数量 1台（套）。

2）主要技术参数（1）设计参数（2）技术要求3）概述（1）该机为集装箱专用门式起重机。

（2）该机主要由主梁、大车行走端梁、起重小车总成、旋转伸缩吊具、备用吊钩及司机室等组成。

应有主钢丝绳8绳防摇装置、润滑系统、电气控制系统。

该机宜采用偏轨双梁箱型结构。

（3）起重机的起升机构、小车运行机构应全部安装在小车架上。

（4）本机使用380V、50Hz、3相交流电。

（5）起重小车总成在主梁的轨道上运行，小车上设有司机室，司机可以操纵起重机的大车走行、小车走行、起升、吊具四个机构的动作。

（6）起重小车上应设有照明灯，便于人员晚间安全工作。

（7）该起重机是装卸20′、40′国际标准集装箱的门式起重机。

起重机应装有一个横向运行于门架主梁上部轨道的起重小车，能在起重机跨距间进行装卸作业。

（8）起重机应能用集装箱伸缩式吊具装卸40英尺的集装箱，并能堆三过四，或吊起一只2896mm高的集装箱越过堆垛2层2896mm高的集装箱高度。

4）标准和规定（1）除非本规格书另有规定，起重机的的设计、制造、安装和检验均采用下述标准的最新版本或修订本：①铁路货场门式起重机技术条件TB1357-1992②铁路货场门式起重机起重量、跨度系列TB/T1418-1989③铁路货场桥式、门式起重机防风制动装置技术条件TB/T1428-1990④铁路货场集装箱门式起重机技术条件 TB/T2334-1993⑤门式起重机检测工艺及方法 TB/T2666-1995⑥起重机设计规范 GB3811⑦起重机械安全规程 GB6067⑧起重机试验规范和程序 GB5905-6⑨起重机械超载保护装置安全技术规范 GB12602⑩起重机设备安装工程施工及验收规范 GB50278○11起重机危险部位与标志 GB15052○12钢结构设计规范 GB50017○13涂装通用技术条件 JB/ZQ4000.10○14工程机械涂漆通用技术条件 JB/ZQ3015○15电控技术条件 GB3797○16起重机电控设备 JB4315○17电气装置安装工程施工及验收规范 GBJ232（2）以上标准如有抵触，按较高的标准执行。

MG100/32-24-15 A5门式起重机计算说明书1. 主起升机构计算1.1钢丝绳选择根据起重机额定起重量，选择双联起升机构滑轮组倍率为81）.钢丝绳最大静拉力： N m G Q S MAX 410956.6t 956.693.0825.31002⨯==⨯⨯+=∙+=滑钩η 2）.选择钢丝绳所选钢丝绳的破断拉力应满足：,0F Sn F =≥ n ——安全系数，A5取5KN F 8.34710478.3510956.654,=⨯=⨯⨯=查钢丝绳样本可选用：26NAT6×19W+FC1670 ,其破断拉力kN F 372,0=,,0F F > ,满足要求。

1.2滑轮卷筒计算1）.滑轮卷筒最小直径确定为保证钢丝绳具有一定的使用寿命，滑轮卷筒的最小直径应满足：d h D ∙=a.滑轮：D=20×26=520mm, 取630mm (A5,取h=20)b.卷筒：D=18×26=468mm, 取710mm (A5,取h=18)2）.卷筒壁厚计算：初选 φ710×3400， δ=22, p=29, 材质：Q235B拉应力，由于L>3D,时安下式进行强度计算： bp u b WM σ≤=max σ mm N M M u ∙⨯=⨯+⨯=+=8272822max 1026.1)1094.4(1016.1M ）（扭弯mm N ∙⨯=-⨯⨯==84MAX 1016.1260340010956.62L -L S M 光弯 mm N ∙⨯=⨯⨯==74M A X 1094.471010956.6D S M 扭 3644404101.87106667101.0D )D (1.0mm D W ⨯=-⨯=-=）（ MPa b 56.15101.81026.168=⨯⨯=σMPa sbp 5.11722252==σσ ，MPa s 225=σ bp b σσ<压应力计算： cp c pS A A σδσ≤∙=max 1 MPa c 77.81292210956.675.014=⨯⨯⨯⨯=σ MPa scp 1505.12255.1===σσ cp c σσ<稳定性验算：失去稳定性的临界压应力：MPa R P W 5.123552252500525003333=⨯==δ 卷筒壁单位力：MPa Dp S P MAX 76.62971010956.6224=⨯⨯⨯== 稳定系数 5.1~3.185.176.65.12≥===P P K W 卷筒满足要求1.3根据静功率初选电动机（设计手册-铁道部1997，P95） 静功率：kW QV P 696085.010004.3)105.310100(100044=⨯⨯⨯⨯+⨯==η 初选电动机功率：kW QV G P j 2.55698.01000=⨯=∙=ηG —稳态负载平均系数查电动机产品目录，选择电动机YZR315S-10,在JC%=25%，功率N=63Kw,转速n=582r/min1.4减速器的选择起升机构总的传动比： 5.4976.11582===l n n i min /76.11736.04.380r D mV n l =⨯⨯==ππ（卷筒转速） 根据传动比5.49=i ,电机功率N=63Kw,电机转速n=582r/min,中级工作制，从减速器产品目录中选择ZQ1000-48.57，输入功率为65Kw.验算减速器被动轴的最大扭矩及最大径向力a.最大扭矩[]M M M ≤∙∙∙=ηϕi 75.0max 被式中 m N 1034582639550∙=⨯=被M （被M ——电动机额定扭矩） 1.3=ϕ （ϕ——电机最大扭矩倍数 ）m N M ∙=⨯⨯⨯⨯=9925085.057.4810341.375.0max[]M ——查减速器样本，其低速轴上的最大短暂容许扭矩[]M =20900Kg.m=209000n.m[]M M ≤maxb.最大径向力 N G S P 444max max 10306.82107.210956.62⨯=⨯+⨯=+=卷 []P ——查减速器样本，其输出轴最大容许径向载荷[]N kg P 51076.117600⨯==⎣⎦P P ≤max减速器满足要求 实际起升速度：min /46.357.488582736.0n D 0m i m V =⨯⨯⨯=∙∙∙=ππ实1.5制动器的选择m N mi D Q K T Z ∙=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=∙≥145857.488285.0736.010)5.3100(75.12402η 从制动器产品目录选择YWZ 4B -400/E80,制动力矩为1600N.m,考虑到机构的重要性，选择2套制动器。

一基本情况40T龙门吊的跨度为11.4m，根据现场需要设置于出土孔处，龙门吊基础柱为800X800钢筋砼基础，两端支座设置于围护桩冠梁上，中间两支座设置于主体结构纵梁上。

龙门吊走行梁为800x1400砼梁，梁顶与地面平齐。

计算示意图如下。

图1 40T龙门吊基础梁计算简图3.2龙门吊参数：表2 龙门吊参数项目40t 16t 备注起重量（t）40 16跨度（m）11.4 24 本处取22m跨大车轮数(个) 4*2 2*2总重（t）126.5 60 含小车重量小车重（t）23.1 9.7最大轮压（KN）330 3463.4龙门吊工况40t龙门吊达到最大起重量、小车行至极限位置（小车满载停在支腿一侧的悬臂端处），且当两架龙门吊位于主体结构G-F轴中部时，基础柱承受轴力最大；基础梁最大弯矩通过时程分析，取最大弯矩验算。

3.5走行梁荷载计算1、走行梁竖向荷载查40t龙门吊图纸得知，龙门吊的大车最大轮压为330KN，龙门吊一侧轮距8.5m，每侧两肢共4个轮，计算竖向荷载标准值为660KN。

考虑荷载分项系数，取1.4考虑吊车竖向荷载动力系数，按工作级别为A6~A8 软钩吊车取1.102、走行梁横向水平荷载吊车横向水平荷载标准值，取横行小车重量及额定起重量之和的百分比，本吊车额定起重为40T, 吊车横向水平荷载标准值百分数为10%龙门吊四肢每肢横向水平荷载标准值为：Tk=0.5*0.5×（Q+g1）g×10%=0.5*0.5*（40+23.1）*10*0.1=15.8KN3、走行梁纵向水平荷载设计值（制动力引起的纵向水平荷载计算此处略）4、走行梁其他荷载设计值钢板、轨枕、钢轨等重量按每米60kg计算（走行梁自重不考虑，因为装配式贝雷梁桥容许荷载已考虑自重）。

3.6走行梁内力计算1、走行梁竖向内力计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m 均布活载 : 0.00梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40 移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):660 660机械1-间距(m) :8.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.540 3 内力简图：2、走行梁水平内力计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m 均布活载 : 0.00梁容重 : 25.00kN/m3计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40 移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):15.8 15.8机械1-间距(m) :8.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.540 3 内力简图：龙门吊走行梁配筋计算根据计算结果：走行梁最大正弯矩为Mx=1991KN.m，My=198KN.m；最大剪力Vy=1571KN，Vx=40KN。