箱涵设计说明(1)知识分享

1、孔径及净空净跨径L 0 =4m 净高h 0 = 2.5m孔数m=22、设计安全等级一级结构重要性系数r 0 = 1.13、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级4、填土情况涵顶填土高度H =0.55m 土的内摩擦角Φ =30°填土容重γ1 =18kN/m 3地基容许承载力[σ0] =150kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径20mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa涵身混凝土强度等级C 25涵身混凝土抗压强度设计值f cd =11.5MPa 涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.23MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.35m C 1 =0.25m 侧墙厚度t =0.35m C 2 =0.25m 横梁计算跨径L P = L 0+t = 4.35m L = 2L 0+3t =9.05m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 2.85m h = h 0+2δ =3.2m 基础襟边 c =0.1m 基础高度 d =0.1m 基础宽度 B =9.25m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =18.65kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) = 3.30kN/m 2图 L-01底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/3) =22.50kN/m 22、活载汽车后轮着地宽度0.6m ，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。

一个汽车后轮横向分布宽<1.3/2 m <1.8/2m故横向分布宽度a = (0.6/2+Htan30°)×2+1.3 =2.535m 同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30°=0.418 m <1.4/2m 故b = (0.2/2+Htan30°)×2 =0.835m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a×b) =66.13kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°-φ/2) =22.04kN/m2(三)内力计算1、构件刚度比K = (I 1/I 2)×(h P /L P ) =0.66钢筋混凝土双孔箱涵结构设计0.62 m0.6/2+Htan30°=一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计算2、节点弯矩和轴向力计算(1)a种荷载作用下 (图L-02)涵洞四角节点弯矩M aA = M aC = M aE = M aF =-1/u·pL P2/12M BA = M BE = M DC = M DF =-(3K+1)/u·pL P2/12M BD = M DB =0横梁内法向力N a1 = N a2 = Na1' = Na2'=0侧墙内法向力N a3 = N a4 =(M BA-M aA+pL p2/2)/Lp图 L-02Na5=-(N a3+N a4)恒载p = p恒 =18.65kN/m2M aA = M aC = M aE = M aF =-12.73kN·mM BA = M BE = M DC = M DF =-37.75kN·mN a3 = N a4 =34.81kNNa5=-69.62kN车辆荷载p = q车 =66.13kN/m2M aA = M aC = M aE = M aF =-45.14kN·mM BA = M BE = M DC = M DF =-133.85kN·mN a3 = N a4 =123.44kNNa5=-246.88kN(2)b种荷载作用下 (图L-03)M bA = M bC = M bE = M bF =-K·ph P2/6uM BA = M BE = M DC = M DF =K·ph P2/12uM BD = M DB =0N b1 = N b2 = Nb1' = Nb2'=ph P/2N b3 = N b4 =(M BA-M bA)/L pN b5=-(N b3+N b4)恒载p = e P1 = 3.30kN/m2M bA = M bC = M bE = M bF =-1.27kN·mM BA = M BE = M DC = M DF =0.63kN·m图 L-03N b1 = N b2 = N b1' = N b2'= 4.70kNN b3 = N b4 =-0.44kNN b5=0.87kN(3)c种荷载作用下 (图L-04)Φ=20u(K+6)/K=469.36M cA = M cE =-(8K+59)·ph P2/6ΦM cC = M cF =-(12K+61)·ph P2/6ΦM BA = M BE =(7K+31)·ph P2/6ΦM DC = M DF =(3K+29)·ph P2/6ΦM BD = M DB =0N c1 = N c1'=ph P/6+(M cC-M cA)/h PN c2 = N c2'=ph P/3-(M cC-M cA)/h PN c3 = N c4 =(M BA-M cA)/L pN c5 =-(N c3+N c4)恒载p = e P2-e P1 =19.20kN/m2M cA = M cE =-3.56kN·mM cC = M cF =-3.81kN·mM BA = M BE = 1.97kN·m图 L-04M DC = M DF = 1.71kN·mN c1 = N c1'=9.03kNN c2 = N c2'=18.33kNN c3 = N c4 = 1.27kNN c5 =-2.54kN(4)d种荷载作用下 (图L-05)Φ1=20(K+2)(6K2+6K+1)=398.62Φ2=u/K= 3.53Φ3=120K3+278K2+335K+63=435.56Φ4=120K3+529K2+382K+63=574.10Φ5=360K3+742K2+285K+27=633.47Φ6=120K3+611K2+558K+87=748.61M dA =(-2/Φ2+Φ3/Φ1)·ph P2/4M dE =(-2/Φ2-Φ3/Φ1)·ph P2/4M dC =-(2/Φ2+Φ5/Φ1)·ph P2/24M dF =-(2/Φ2-Φ5/Φ1)·ph P2/24M BE =-(-2/Φ2-Φ4/Φ1)·ph P 2/24M DC =(1/Φ2+Φ6/Φ1)·ph P 2/24M DF =(1/Φ2-Φ6/Φ1)·ph P 2/24M BD =-Φ4·ph P 2/12Φ1M DB =Φ6·ph P 2/12Φ1N d1 =(M dC +ph P 2/2-M dA )/h P 图 L-05N d2 =ph p -N d1N d1' =(M dF -M dE )/h P N d2' =ph p -N d1'N d3 =(M BA +M BD -M dA )/L P N d4 =(M BE +M BD -M dE )/L P N d5 =-(N d3+N d4)车辆荷载p = e 车 =22.04kN/m 2M dA =23.52kN ·m M dE =-74.30kN ·m M dC =-16.09kN ·m M dF =7.62kN ·m M BA =-14.98kN ·m M BE = 6.51kN ·m M DC =16.13kN ·m M DF =-11.89kN ·m M BD =-21.49kN ·m M DB =28.02kN ·m N d1 =-45.31kN N d2 =108.13kN N d1' =0.39kN N d2' =62.43kN N d3 =-13.79kN N d4 =13.64kN N d5 =0.15kN(5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合3、构件内力计算(跨中截面内力)(1)顶板1 (图L-06)x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =114.96kN N x = N 1 =-44.21kNV x = Px-N 3 =53.59kN 顶板1'x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =114.96kN N x = N 1' =19.77kN M x = M E +N 4x-Px 2/2 =49.64kN ·m V x = Px-N 4 =15.19kN(2)底板2 (图L-07)ω1 =1.2p 恒+1.4(q 车+3e 车H P 2/4L P 2)=124.90kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4q 车=114.96kN/m 2x =L P /2N x = N 2 =183.63kNM x =M C +N 3x-ω2·x 2/2-5x 3(ω1-ω2)/12L P =37.47kN ·m V x =ω2x+3x 2(ω1-ω2)/2L P -N 3=69.80kN底板2'ω1 =1.2p 恒+1.4q 车=114.96kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4(q 车-3e 车H P 2/4L P 2)=105.03kN/m 2x =L P /2N x = N 2' =119.65kNM x =M F +N 4x-ω2·x 2/2-x 3(ω1-ω2)/6L P=183.56kN ·m V x =ω2x+x 2(ω1-ω2)/2L P -N 4=4.39kN(3)左侧墙 (图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=35.48kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车62.36kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =196.45kNM x =M A +N 1x-ω1·x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P =-155.86kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1=104.35kN(4)右侧墙 (图L-09)ω1 = 1.4e P1 = 4.62kN/m 2ω2 = 1.4e P2 =31.50kN/m 2x =h P /2N x = N 4=234.85kNM x =M E +N 1'x-ω1·x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P =-170.30kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1'=-3.61kN(5)中间墙 (图L-10)x =h P /2N x = N 5=-431.30kNM x =M BD +(N1+N 1')x =-64.91kN ·m V x =-(N 1+N 1')=24.44kN(5)构件内力汇总表图 L-09图 L-10图 L-06图 L-07图L-08(四)截面设计1、顶板(A-B\B-E)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。

桥涵工程的箱涵定义-概述说明以及解释1.引言1.1 概述桥涵工程是交通工程中常见的一种重要结构形式，用于解决道路与河流、溪涧等水体的交叉问题。

其中，箱涵作为桥涵工程中的一种形式，具有独特的结构特点和功能优势。

本文将从箱涵工程的定义、分类和应用等方面进行探讨，旨在帮助读者更深入地了解桥涵工程中的箱涵这一重要部分。

通过本文的介绍，读者将对箱涵工程有一个全面的认识，并认识到其在交通工程中的重要性和应用前景。

1.2 文章结构文章结构部分应该包括如何整体安排文章内容的框架和层次结构，以便读者更好地理解和吸收文章内容，具体内容可包括以下几个方面：- 箱涵工程概述及其定义- 箱涵工程的分类及主要特点- 箱涵工程的应用领域和实际案例- 箱涵工程的设计和施工流程- 箱涵工程的未来发展趋势和挑战- 箱涵工程的重要性及其在工程领域的作用和价值通过以上方面的内容安排，读者可以全面了解箱涵工程的概念、分类、应用及未来发展趋势，进而更深入地了解箱涵工程在工程领域中的重要性和作用。

1.3 目的本文旨在对桥涵工程中的箱涵进行详细阐述，包括其定义、分类和应用等方面。

通过对箱涵工程的深入了解，可以帮助读者更加全面地认识到箱涵在桥涵工程中的重要性和广泛应用。

同时，本文也旨在引发读者对箱涵工程的思考和探讨，促进相关领域的进一步研究和发展。

通过本文的阐述，希望读者能够深入了解桥涵工程中的箱涵，为相关工程实践提供参考和借鉴。

2.正文2.1 箱涵工程的定义箱涵工程是指一种用于跨越河流、道路、铁路或其他障碍物的水泥构筑物。

它通常由一系列的箱形结构组成，具有一定的承载能力和稳定性。

箱涵工程可以用于排水、放水、蓄水、通航等目的，是现代桥梁工程中常见的一种结构形式。

箱涵工程的设计需要考虑到多方面的因素，包括水流情况、地质条件、荷载要求等。

其结构形式一般为长方体或矩形，具有一定的长度、宽度和高度。

在施工过程中，箱涵工程通常需要在原地浇筑水泥构筑物，或采用预制箱涵的方式进行安装。

工程设计说明书1、工程概况修水县洪坑河安置小区位于洪坑河上游左岸山脚，该处有一溪流途经安置小区，本次排水设计采用新建盖板涵穿跨安置小区将水排至洪坑河，在盖板涵首端设消力池及拦污栅，引水线路总长189.5m，工程主要建筑物有消力池、拦污栅、盖板涵、检修井等。

在修水县义宁镇领导及小区村委会的密切配合下，我公司技术人员对项目区范围内的地形地貌、地质、土地利用现状、现有基础设施状况、水源、水系走向等进行了实地勘察及测量，收集整理了项目区内水文、气象、水利基础设施及相关规划资料等，为项目的设计提供了必要的前提条件。

根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000），本工程等级为Ⅴ等，主要建筑物和临时筑物均为五级。

设计洪水标准为20年一遇（P=5%），洪峰流量6.36m3/s。

2、水利计算2.1洪水计算根据1：10000地形图计算秀水大道公路涵处集雨面积为0.38km2 ，主河道长1.08km、坡降为0.0225。

本项目区河道特征与大坑站较相似，大坑站流域面积9.4km2，主河道长5.7km，比降0.0216，20年一遇洪峰流量为54 m3/s，距洪坑河溪流较近，流域内下垫面条件也相似，具有1966～1985年20年实测流量资料。

故采用大坑站洪水资料通过水文比拟法推求溪流末端处设计20年一遇洪峰流量，采用瀑雨查算手册法进行复核。

洪水置换公式：Q设m =FF参设n Q参m=(0.38÷9.4)(2/3)×54=6.36（m3/s）采用瀑雨查算法计算出该处洪峰流量为6.35m3/s，为偏安全考虑故取大值。

2.2盖板涵断面设计拟定盖板涵内部尺寸为2×2m，假设盖板涵为无压工况，可采用明渠均匀流公式进行复核计算：Q=ACRi=91.13＞33.41（m3/s）底宽b 过水深h 过水断面积A 湿周X 水力半径R 坡降n 谢材系数C 过流量Q 2 1.8 3.6 5.6 0.64 0.01 0.017 54.65 19.67 由上计算结果可知拟定的盖板涵尺寸可满足20年一遇洪水过流量要求。

一、设计依据(1) 部颁《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)(2) 部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)(3) 部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)(4) 部颁《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》(JTJ022-85)(5) 部颁《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-89)(6) 部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)(7) 部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)二、技术标准三、主要材料四、设计要点结构计算考虑承载能力极限状态和正常使用极限状态下的各种最不利组合，对强度、裂缝、变形进行控制。

(一) 圆管涵、倒虹吸1. 管壁各断面的弯矩计算采用刚性圆管涵计算方法计算；φ1.0米管涵管壁厚度与孔径比采用3∶20，φ1.5米管涵管壁厚度与孔径比采用1∶10。

2. 管身荷载：管身所受恒载包括管身自重、管身侧面及顶面土压力。

管身所承受的活载即车辆荷载通过填土按30°扩散角分布于管顶假定的水平面上，当分布宽度小于计算孔径时，按局部均布荷载计算；基底竖向反力假定通过基础均匀分布；圆管的侧压力强度按管顶水平面以上土柱引起的水平荷载计算；填土容重为18kN/m3，内摩擦角为35°。

3. 据管顶及管侧内力计算结果，按单筋截面砼配置管壁内、外两层受力钢筋。

4. 内径为1.5m的圆管涵用于主线上，内径为1.0m的圆管涵用于填土高度小于4.0m的互通匝道上。

5. 倒虹吸水头差(竖井进出口至管涵中心处的高差)≤12米。

(二) 箱涵1. 箱身按闭合箱形截面，取1m箱长进行内力计算，顶、底板按受弯构件配筋，侧墙按偏心受压构件计算。

2. 箱身荷载箱身所受恒载包括箱身自重、箱身侧面及顶面土压力、搭板重(填土高度小于0.5m时)。

箱身所受活载，按30°角扩散车轮荷载，不计冲击力。

活载通过填土引起的侧压力，按箱身全长范围内的箱后填土破坏棱体上的活载换算成等代均布土层厚度计算。

一、设计依据(1) 部颁《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)(2) 部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)(3) 部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)(4) 部颁《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》(JTJ022-85)(5) 部颁《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-89)(6) 部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85)(7) 部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)二、技术标准三、主要材料四、设计要点结构计算考虑承载能力极限状态和正常使用极限状态下的各种最不利组合，对强度、裂缝、变形进行控制。

(一) 圆管涵、倒虹吸1. 管壁各断面的弯矩计算采用刚性圆管涵计算方法计算；φ1.0米管涵管壁厚度与孔径比采用3∶20，φ1.5米管涵管壁厚度与孔径比采用1∶10。

2. 管身荷载：管身所受恒载包括管身自重、管身侧面及顶面土压力。

管身所承受的活载即车辆荷载通过填土按30°扩散角分布于管顶假定的水平面上，当分布宽度小于计算孔径时，按局部均布荷载计算；基底竖向反力假定通过基础均匀分布；圆管的侧压力强度按管顶水平面以上土柱引起的水平荷载计算；填土容重为18kN/m3，内摩擦角为35°。

3. 据管顶及管侧内力计算结果，按单筋截面砼配置管壁内、外两层受力钢筋。

4. 内径为1.5m的圆管涵用于主线上，内径为1.0m的圆管涵用于填土高度小于4.0m的互通匝道上。

5. 倒虹吸水头差(竖井进出口至管涵中心处的高差)≤12米。

(二) 箱涵1. 箱身按闭合箱形截面，取1m箱长进行内力计算，顶、底板按受弯构件配筋，侧墙按偏心受压构件计算。

2. 箱身荷载箱身所受恒载包括箱身自重、箱身侧面及顶面土压力、搭板重(填土高度小于0.5m时)。

箱身所受活载，按30°角扩散车轮荷载，不计冲击力。

活载通过填土引起的侧压力，按箱身全长范围内的箱后填土破坏棱体上的活载换算成等代均布土层厚度计算。

1.1 涵洞工程1.1.1 工程概况本涵位于昆明市盘龙区次19号路，平面位于R=310m的圆曲线上，为跨越金汁河而设。

盘龙次19号路区域，金汁河河道迂回，泄洪不畅，本项目在原河道东侧新建箱涵，对项目区域金汁河进行改造，北侧改造河道42m，南侧改造河道55m。

本涵设计为1-10m钢筋混凝土箱涵，中心桩号为K0+535，涵长26m，涵宽11.6m。

1.1.2 技术标准1)设计汽车荷载：公路-Ⅱ级，人群荷载：3.5KN/m2；2)设计基准期：100年；3)设计安全等级：二级；4)防洪标准：50年，p=2%洪水位标高1902.840；5)抗震等级：抗震设防烈度8度，动峰值加速度系数：0.2g；1.1.3 设计采用的标准和规范《中华人民共和国工程建设标准强制性条文（城市建设部分）》；《中华人民共和国工程建设标准强制性条文（公路工程部分）》；《公路工程结构可靠度设计统一标准》（GB/T 50283—1999）；《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）；《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；《城市桥梁设计准则》(CJJ11-93)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）；《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61－2005）；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；《公路工程地质勘测规范》（JTJ 064－98）；1.1.4 主要材料1 混凝土涵洞整体结构均采用C40混凝土。

涵洞基础采用C15混凝土。

砂、石骨料宜就地取材，但应经过试验，并符合《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）的要求。

2 普通钢筋普通钢筋采用R235级光圆钢筋和HRB335级螺纹钢筋两种。

R235钢筋(fsd=fsd'=195MPa)材质，应符合国家标准《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB1499.1-2008）的要求；HRB335钢筋(fsd=fsd'=280MPa)材质，应符合国家标准《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499.2-2007）的要求。

箱涵基础处理方法-概述说明以及解释1.引言1.1 概述箱涵是一种常用的工程建设结构，用于解决道路、铁路或其他地下通道的交通问题。

在设计和建造箱涵时，基础处理方法是至关重要的一环。

这些方法可以确保箱涵的稳定性和安全性。

箱涵的基础处理方法包括土体的处理和加固、地下水的控制、地质条件的评估等。

通过采取适当的基础处理方法，可以进一步增强箱涵的承载能力，提高其抗震和抗液化性能。

在处理土体时，常见的方法包括土石方开挖、土体加固和地基处理。

开挖过程中，要确保土体的稳定，防止地层塌陷和土方滑动。

对于不稳定或松散的土壤，可以采取加固措施，如灌浆、加土石方或钢筋混凝土墙壁等。

地基处理包括填充高强度材料、排水和加固等步骤，以确保箱涵的稳定性。

地下水的控制也是箱涵基础处理方法中的重要一环。

在设计和建造过程中，要确保地下水位的控制，防止箱涵内部发生水浸现象。

可以采取降低地下水位、设置排水系统或防水措施等方法来控制地下水。

地质条件的评估在箱涵基础处理中起到了关键的作用。

对于不同的地质条件，需要综合考虑地下水位、土层稳定性、地震活动等因素，选择合适的基础处理方法。

通过对地质条件的评估，可以减少箱涵建设过程中的风险，并确保其长期可靠的使用。

综上所述，箱涵基础处理方法的概述包括土体处理、地下水控制和地质条件评估等方面。

通过采取适当的基础处理方法，可以确保箱涵的稳定性和安全性，提高其使用寿命和工程效益。

在后续的文章中，我们将详细介绍箱涵基础处理方法的分类和具体步骤。

1.2 文章结构文章结构部分的内容可以包括以下内容：文章结构部分主要介绍本文的组织结构和章节安排。

本文按照引言、正文和结论三个部分来展开讨论和分析箱涵基础处理方法的重要性、分类以及未来展望。

引言部分用于引出本文的主题，并包括概述、文章结构和目的三个小节。

首先，在概述部分可以对箱涵基础处理方法进行简要介绍，说明其在工程建设中的重要性和应用范围。

然后，在文章结构部分可以详细说明本文的章节安排，提示读者本文的逻辑结构和主要内容。

1概述兴化市戴南镇科技园区，为开发建设的需要，拟兴建园区创新路，在K0+317位臵处，兴建3米箱涵，满足目前生产过水要求。

2设计依据、技术标准及采用规范、地形地质2.1设计依据《戴南镇创新路3号桥设计委托书》戴南镇人民政府。

《戴南镇创新路红线图》戴南镇科技园区2.2设计标准1)设计荷载：公路-Ⅱ级。

2)桥梁宽度：净15+2×7.5=30米。

3)桥面纵坡：接线纵坡0.5%，竖曲线要R=3000m,T=15m,E=0.038m。

4)桥面横坡：行车道横坡斜向1.5%。

5)地震烈度：基本地震烈度7°6)通航要求：无航道要求。

2.3采用规范（1）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（2）交通部颁《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）；（3交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；（4）交通部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；（5）交通部颁《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-89)；（6）交通部颁《公路工程质量检验评定标准》(土建工程)(JTG F80/1-2004)；（7）交通部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)；.2.4地形、地质、水文2.2.1地形地貌该区地貌单元为里下河冲击平原地带。

拟建园区创新路两侧地面高程一般为2.60～2.80米，道路在桥位臵处设计标高为3.60米。

2.4.2 场地水文地质情况本区气候属副热带湿润气候区，具有四季分明、雨量充沛、东寒夏热，和雨热同步等特点。

据气象统计资料年平均气温14.9℃年降水量达1000～1200mm，雨水多集中在7～9月份，降水量占年降水量的50～60%，无霜期较长。

该区地表水、地下水基本无色无味，附近未发现明显污染源。

根据邻近地区水质分析资料以及地方经验综合判定，在天然条件下该区地表水、地下水及地基土等对混凝土结构以及混凝土结构中的钢筋无腐蚀性影响，对钢结构等建筑材料有弱腐蚀性。

(6)坐标系统：西安坐标系统:高程系统：1985国家高程系统。

(7)地震荷载：按基本地震烈度6度设防，动峰值加速度0∙05g。

(8)结构设计安全等级：二级。

(9)环境类别：I类。

3设计规范(1)《城市道路工程设计规范》CJJ37-2012(2)《城市桥梁设计规范》CJJ37-2012(3)《公路桥梁抗震设计细则》JTG/TB02-01-2008(4)《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2015(5)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG3362-2018(6)《公路涵洞设计细则》JTG/DTD65-04-2007(8)《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-2007(9)《公路桥涵施工技术规范》JTGTF50-20114初步设计的执行情况1.说明中建议介绍现状箱涵介绍(尺寸，新箱涵以什么原则与之衔接等箱涵净宽6.05mX净高6.05m应该为5.05mX净高6.05m。

回熨：按意见修改2.箱涵平面布置图，建议将入口处北侧浆砌片石直立式挡土墙改为八字型挡土墙。

回熨：维持原设计，现状挡墙为浆砌片石挡墙，为保持景观统一，采用浆砌片石揩墙。

3.箱涵股构造图，本箱涵为过水涵洞，施工缝处可以不设钢板止水带。

回复：按意见修改。

4.防撞护栏设计图，建议将鼻式(伸出25Cm)防撞护栏改为常规造型防撞护栏(鼻式防撞护栏主要防止护栏上水流到桥梁翼缘板和腹板上，本项目不存在这里问题)。

回复：按意见修改。

5.栏杆构造图，建议在箱涵横断面补充人行道构造(如果有)。

回复：人行道构造见道路工程。

设计说明1项目概述根据本工程范围内的现状河涌及该地区规划河道的布设，结合本项目的路线方案，共设置箱涵1座，与既有箱涵接顺,既有箱涵为两孔箱涵，单孔净宽5.05m,净高6.05,总长52m,位于增江大道北，为城市次干路，荷载标准按城-A级设计。

既有箱涵现状拼宽箱涵基本信息如下:2主要技术标准（1）道路等级：城市次干路：（2）桥梁设计荷载：城-B级;（3）地震等级：本工程地震基本烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g：（4）设计使用年限：30年（5）结构设计基准期：100年;根据勘察资料，现状地基承载力仅IoOKPa,不满足设计要求，采用预制方桩对地基进行处理，地基处理详见地基处理设计图纸。