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20m箱梁(后张法)计算参数

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20m箱梁(后张法)计算参数
＝1860MPa，单根面积140mm2，钢绞线为高强度、低松弛φj15.24钢绞线，标准强度R b
y
管道摩擦系数μ＝0.25，管道影响系数k＝0.0015，钢筋回缩和锚具变形为6mm，锚下控制应力为σk＝0.75R b
＝1395MPa。

y
钢绞线下料长度：
中跨：
钢束编号下料长度伸长值计算长度曲线长度直线长度
(cm) (cm) (cm) (cm) N1 2075 1945 813.3 159.2
N2 2080 1950 624.4 350.6
N3 2052 1922 179.8 781.2
边跨：
钢束编号下料长度伸长值计算长度曲线长度直线长度
(cm) (cm) (cm) (cm) N1 2083 1953 809.1 167.4
N2 2085 1955 621.7 355.8
N3 2069 1939 171.4 798.1
钢束编号下料长度伸长值计算长度曲线长度直线长度
(cm) (cm) (cm) (cm) T1 761 701 87.8 262.7
T2 1361 1301 87.8 562.7
T3 1361 1301 87.8 562.7
＝1395MPa，各束钢控制应力：依据设计规定所有钢束锚下控制应力均为σk＝0.75R b
y
绞线控制张拉力如下：
中跨：
钢束编号每束根数控制应力(KN) 张拉方式
N1 3 585.9 两端张拉
N2 3 585.9 两端张拉
N3 4 781.2 两端张拉
边跨：
钢束编号每束根数控制应力(KN) 张拉方式
N1 4 781.2 两端张拉
N2 4 781.2 两端张拉
N3 4 781.2 两端张拉
钢束编号每束根数控制应力(KN) 张拉方式
T1 4 195.3(781.2) 两端单根张拉
T2 5 195.3(976.5) 两端单根张拉
T3 4 195.3(781.2) 两端单根张拉
张拉程序：
依据<<公路桥规>>JTJ041-2000及设计之规定对N1、N2、N3钢束采用两端整体张拉，对T1、T2、T3钢束采用两端单根对称张拉，张拉程序均采用0→初应力→σk(持荷2min 锚固)
依据<<公路桥规>>JTJ041-2000规定拟定初应力为0.15σk
张拉步骤：0→0.15σk→0.3σk→1.0σk
张拉顺序：N1→N2→N3 T1→T2→T3
张拉采用YDC1500A-200型千斤顶张拉钢束时，张拉缸活塞面积为28510mm2，千斤顶的摩阻为0.32%和0.36%。

34.37(34.36)×1.5＝51.56(51.54)MPa<60MPa
经计算选用1.5级60MPa的压力表。

张拉伸长量的控制：
预应力筋平均张拉力：
1、曲线
中跨：
边跨：
顶板：
2、直线中跨：
边跨：
顶板：
3、预应力筋平均张拉力计算值：中跨：
N 1P
P
＝573.339KN
N 2P
P
＝573.33KN
N 3P
P
＝776.028KN
边跨：
N 1P
P
＝764.448KN
N 2P
P
＝764.436KN
N 3P
P
＝776.00KN
顶板：
T 1P
P
＝193.773KN
T 2P
P
＝193.557KN
T 3P
P
＝193.557KN
4、理论伸长值计算：15%σ
k
时：
中跨：
N 1△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝2.074cm
N 2△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝2.08cm
N 3△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝2.081cm
边跨：
N 1△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝2.084cm
N 2△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝2.085cm
N 3△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝2.094cm
顶板：
T 1△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝0.758cm
T 2△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝1.405cm
T 3△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝1.405cm
σk时：中跨：
N 1△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝13.83cm
N 2△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝13.864cm
N 3△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝13.872cm
边跨：
N 1△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝13.89cm
N 2△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝13.9cm
N 3△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝13.962cm
顶板：
T 1△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝5.054cm
T 2△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝9.368cm
T 3△L＝P
P
L/A
P
E
P
＝9.368cm
理论伸长值一览表：
预应力筋实际伸长值：△L＝△L
1+△L
2
式中：△L
1
－为从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值
△L
2
－为初应力以下的推算伸长值
我们采用从15%σk～30%σk之间的实际伸长值作为初应力以下的推算伸长值。

根据千斤顶和配套油压表校验报告计算各阶段应力下张拉力和油表读数：。

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20米小箱梁后张法控制张拉计算书

20米小箱梁后张法控制张拉计算书

20米箱梁顶板负弯矩张拉计算书一、预应力筋张拉顺序为：根据设计文件要求：预制箱梁预应力筋每束张拉顺序为0 →0.1σk→0.2σk→张拉控制应力σk（含锚口摩阻损失）→持荷5分钟→锚固。

箱梁的钢绞线束张拉顺序为N2→N1→N3,采用两端对称张拉。

预制箱梁采用张拉力和引申量双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在±6%之内，否则应暂停张拉，提出解决方案，待有关部门审查批准后。

方可重新张拉。

二、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数：钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径d=15.2mm，抗拉强度标准值f pk=1860MPa，公称截面积Ap=140mm2，弹性模量E p=1.95*105 MPa，松弛率ρ=0.035，松弛系数ξ=0.3，每束钢绞线4根或5根。

（一）力学指标及计算参数:预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下：※弹性模量：Ep=1.95*105 MPa※张拉控制应力：σcon=0.75fpk=1395MPa※孔道偏差系数：κ=0.0015※孔道摩阻系数：μ=0.17※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计千斤顶控制张拉力，根据上述参数，计算张拉力P=1395*140*1=195.3KN,根据规范要求，千斤顶的额定张拉力不小于所需张拉力的1.2倍。

因此，选用不小于25T 的千斤顶就可以满足要求。

理论伸长值的计算:根据现行《公路桥梁施工技术规范》，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行： L=EA L P L **= （公式1） 式中：L ——各分段预应力筋的理论伸长值（mm ）；P ——预应力筋的平均张拉力（N ）；L ——预应力筋的长度（mm ）；A ——预应力筋的截面面积（mm 2）；E ——预应力筋的弹性模量（Mpa ）。

预应力筋的平均张拉力P 按如下公式计算：预应力张拉端的张拉力P 值按如下公式计算：N *A *σcon =P （公式2）上式中：P ——预应力筋的张拉力（N ）；σcon ——预应力筋的张拉控制力（MPa ）；A ——每根预应力筋的截面面积（mm 2）；其它各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。

20m小箱梁钢绞线理论伸长量及张拉力计算

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后张法钢铰线张拉数值与压力表数值关系一览表后张法钢铰线张拉数值与压力表数值关系一览表(20米小箱梁5束)(20米小箱梁5束)华厦建设集团广西黄姚景区道路连接道路（省道S327大风坳隧道至潮江段）扩建工程项目部华厦建设集团广西黄姚景区道路连接道路（省道S327大风坳隧道至潮江段）扩建工程项目部
千斤顶型号规格/编号: YDC-1500/1595（A1）千斤顶型号规格/编号: YDC-1500/15110(B1)
后张法钢铰线张拉数值与压力表数值关系一览表后张法钢铰线张拉数值与压力表数值关系一览表(20米小箱梁5束)(20米小箱梁5束)华厦建设集团广西黄姚景区道路连接道路（省道S327大风坳隧道至潮江段）扩建工程项目部华厦建设集团广西黄姚景区道路连接道路（省道S327大风坳隧道至潮江段）扩建工程项目部
千斤顶型号规格/编号: YDC-1500/1596(A2）千斤顶型号规格/编号: YDC-1500/15109(B2)
计算： 复核： 日期：。

20m箱梁理论伸长值

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库尔勒—库车段高速公路A09合同段20M 箱梁后张法预应力钢绞线张拉理论伸长值计算资料中铁一局库-库高速A09项目部20m 箱梁后张法预应力钢绞线理论伸长值计算资料预应力钢材用应力控制方法张拉时，以伸长值进行校合，实际伸长值与理论伸长值之差值应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整后，方可继续张拉。

后张法预应力钢材张拉时理论伸长值△L 的计算见下式： △L=EgAy L P ⨯⨯式中：P ——预应力钢材平均张拉力（N ）； L ——预应力钢材长度（ cm ；Eg ——预应力钢材弹性模量（N/mm 2）； Ay ——预应力钢材截面积（mm 2）； P 的计算可采用下式：θθu Kx e P u Kx P +-+-=)]1[(式中：P ——预应力钢材张拉端的张拉力（N ）； x ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）； K ——孔道局部偏差系数（取K=0.0015）； u ——预应力钢绞线与孔道摩擦系数（取u=0.20） 20M 箱梁张拉伸长值计算资料：一、中跨梁：1、N1计算：Pk=1860×0.75×139×3÷1000=581.715KN钢绞线长度：L1=2077cm ； θ1=6.5°=0.1134rad 取跨中截面为计算截面 ：直线段 P1=Pk=581.715KN,L=40.2cm则L1=581.715×0.402×106/139×3×1.95×105=2.876mm曲线段 L=933.3cm1134.02.0333.90015.0)]1[715.5811134.02.0333.90015.0(1⨯+⨯-⨯⨯+⨯-=e P＝571.176KN则L2=571.176×9.333×106/139×3×1.95×105=65.557mm△L1全伸长量为：△L1=（L1+L2）×2÷10=（2.876+65.557）×2÷10=13.69cm则实际伸长值为：12.87cm ≤△L1≤14.51cm 张拉力与油压表读数对应关系：张拉力与油压表读数对应关系按以下回归方程式计算： p=a+bff ——张拉吨位,单位KN ； p ——油压表读数,单位MPa; a 、b ——回归系数根据二00九年四月八日各张拉器具的测试结果，可计算各千斤顶与各油压表张拉时的对应关系。

20M简支箱梁计算（详细）

20M简支箱梁计算（详细）

- 0 -《20M 简支箱梁计算》 （JTGD62－2004）一、计算参数1、 使用对象：（双向4车道，高速公路），半幅宽度12.75m2、 环境条件：Ⅱ类3、 主要材料：混凝土强度等级 C40钢材：R235、HRB335，15.2sφ预应力钢绞线：1860pk f Mpa =二、横断面布置三、结构计算（一）、板块结构几何尺寸预制板截面几何特性跨中断面（边板）- 1 -毛截面：314992.8943.857184isiS y cm A ===∑"4314992.8943.8513812438.23i i i I S y m ==⨯=∑'"402659390.3319638963.0413812438.238485915.14i i i I I I I m =+-=+-=∑∑∑换算截面：331440.2345.007364.74is iSy cm A ===∑234T s A I b td tα=+⎰ 221(145.5149.5)959595145.5149.522014+1812=+⨯++⨯+340.2237.520222677086600022333708cm +⨯⨯+＝＝（式中α高等学校教材“表2－4－3）跨中截面（中板）- 2 -毛截面：28595048.115944is iSy cm A ===∑'40i 2120672.7818882276.8628595048.117245895.14i i s I I I S y m =+-=+-⨯=∑∑∑换算截面：301123.3449.286110.74is iSy cm A ===∑'42120672.7820263050.9301123.3449.287544365.49i i i s I I I S y cm =+-=+-⨯=∑∑∑换22212121241()2T s A I S S h d S S S t t t t ==+++⎰221(141149)95951411492(1418)/21212=+⨯⨯+++4184100902521058834cm 11.87524.167⨯⨯+＝＝（二）荷载效应标准值 1、结构重力 1）板自重一期（预制板）326/r KN m =260.5915.45/q A K N ⨯ 中中＝r ＝＝- 3 -260.718418.68/m q A KN ⨯ 边边＝r ＝＝；二期（现浇铰缝、铺装层、护栏）铰缝混凝土 325/r K N m =[]250.950.730.08250.038 1.31/mq K N ⨯⨯⨯⨯⨯边＝(0.085)-(0.04)/2-(0.12+0.22)＝＝2 1.31 2.62/q K N m ⨯中＝＝ 铺装24(0.080.1) 1.5 6.48/q KN m ⨯+⨯中＝＝24(0.08 1.7850.11.375) 6.73/q KN m ⨯⨯+⨯边＝＝护栏按两侧刚性护栏对称布置，混凝土0.353/m m2(250.35)/8 2.19/q KN m ⨯⨯=栏＝1.31 6.7310.23/q KN m +∑边＝＝2.62 6.48 2.1911.29/q KN m ++∑中＝＝2）内力影响线- 4 -2、汽车荷载效应 1）公路Ⅰ级荷载均布荷载 10.5/k q K N m= 集中荷载 19.55180(1)238505k P K N -=⨯+=-当计算剪力时： 1.2238285.6k P KN =⨯= 2）冲击系数 结果基频 1f =（桥JTGD62－2004条文说明4－3条） 322/ 1.57710/c m G g NS m ==⨯1 5.05f Hz ==当11.514Hz f Hz ≤≤：0.1767ln 0.0157f μ=- （桥规JTGD60－2004，4.3.2式）所以 0.270μ= 1 1.270μ+= 3）汽车荷载横向分配系数3(~)44c l lk 修正的刚性横梁法 2ii ii ii iI a I R e Ia I β=±∑∑- 5 -221112ii iGl T E a I β=+∑∑ （式中G/E=0.4 ）20.0848660.072330.604iI=⨯+⨯=∑；20.0033460.21059 1.71iT =⨯+⨯=∑222222 5.250.084862(3.75 2.250.75)0.07246 4.6779 2.85317.531i ia I=⨯⨯+++⨯=+=∑边板 1 5.25a m = 11 5.250.084860.446I a =⨯=∴210.2579119.5 1.7110.4127.531β==<⨯+⨯ 符合规定 10.084860.08486 5.250.25790.14050.0153i i R e e ⨯=±⨯=±二列车影响线布载得：(0.22250.19500.17440.1470)/c k =+++= 0.5k 支＝ 沿桥纵向布置：- 6 -(三)持久状态承载能力极限状态计算1、正截面抗弯承载能力按《规范》5.2.2-1式计算00()2d cd x M f bx h γ≤-顶板：0b=183cm,t=12cm,h =91cm混凝土抗力：618.41830120 4.0410cd f bt N =⨯⨯=⨯由于顶板混凝土抗力大于钢筋抗力，混凝土受压区高度x 在顶板内，'112602800280791111.418.41830Pd P sd S cd f A f A x mm f b +⨯+⨯===⨯根据JTG D60－2004 基本组合表达式 （4.1.6－1）取用分项系数0γ――结构重要性系数，0γ=1.1；G γ――结构自重分项系数， G γ＝1.21Q γ――汽车荷载（含冲击力）的分项系数，取1Q γ＝1.4- 7 -001112()m nd Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j M S S S γγγγφγ===++∑∑[]1.11.2(887.86486.23) 1.4(10.270)613.123012.94K N m =⨯++⨯+⨯=⋅ 60111.4(18.41830111.4(910)3204.531022r cd x M f bx h N mm =-=⨯⨯-=⨯⋅03204.533012.94dK N m M K N mγ=⋅>=⋅ 符合规定 2、斜截面抗剪承载能力按《桥规》5.2.7－1式计算0d cs sb pb V V V V γ≤++ （荷载效应分项系数同正截面抗弯强度）计算斜截面位置距支点/2h ，d V 是斜截面受压端上由作用效应产生的最大剪力组合设计值：[]0 1.11.2(155.5385.17) 1.4(10.270)156.20623.22d V KN γ=⨯++⨯+⨯=1） 预制板截面尺寸应符合《规范》5.2.9式000.5100.51102140910821.86623.22d V b h KN KN γ--≤⨯⋅=⨯⨯⨯=>按《规范》5.2.10式检验斜截面要不要设箍筋330200.5100.510 1.25 1.652140910159.25d td V f bh KN γα--≤⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=对于板式受弯构件 1.25159.25=199.06K N <62⨯ 所以 预制板截面尺寸满足《规范》要求，但斜截面得设箍筋。