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桥梁博士建模小箱梁的步骤及注意事项（L=30m B=33.5m中跨中梁计算）桥梁博士是进行桥梁设计计算常用的软件，现将桥梁博士建立小箱梁模型的过程和注意事项作一个总结，请各位高手及同行多多指教，另外用桥博cad互交的方式建立模型是最快捷的方法，以下为建模步骤及要点：1.首先根据一般构造划分单元，划分的原则是截面突变的地方以及重点验算的地方都要进行划分，单元的主体为白线，定义为0层，用来划分单元的线的颜色为绿线，定义为dim层，建立好模型后，把单元主体的起点移到0，0点（这一点是为了以后导入钢束简单而做的铺垫，很关键的）。
这一步需要注意的是cad图形必须是按1：1比例绘制的，即单位是mm。
2.根据截面变化绘制截面，截面的尺寸也必须是1：1，即单位是mm，然后点击“从cad中导入截面”，弹出如图对话框：，根据单元编号和对应的截面填写表格，可以利用EXCEl进行填写，填写后的表格如图：然后复制到桥梁博士里。
这一步需要注意的是绘制的截面图层名称必须与导入桥博里的图层名称一致，建议第一个截面图层为1，然后依次为2.，3，4.。
等。
导入桥博后第一个单元的左上角为0，0点。
3.导入钢束，cad中的钢束的图层要与导入桥博的钢束图层一致，本桥30米小箱梁计算取中跨中梁，不计墩顶负弯矩钢束的影响，即不导入负弯矩钢束。
至此桥博模型建立完毕。
建模应注意的事项：1.自重系数统一为：1.04，预应力混凝土自重一般为26KN/m3，桥博默认的为25KN/m3，26/25=1.042.第一阶段把横隔梁的重量考虑为永久荷载。
要加载在预制阶段，横隔梁的一部分是和箱梁一起浇注成型的。
3.一般我们按照预制梁长建立模型，约束会在第二个节点和倒数第二个节点的位置。
4.如果单独给了一个湿接缝的阶段，那么这个湿接缝的恒载就要计到这个阶段中。
5.计入负荷载效应中：温度1，温度2，支座摩阻力。
不需要勾选：温度的1和温度2是指非线性温度，既然已经定义了，就不需要重复了。
箱梁横梁计算请问大家：1）桥博计算连续梁的横隔梁时建模仅取横隔梁的宽度还是取横隔梁的两侧渐变段的截面作为模型计算截面？2）对于箱梁的恒载如何处理，是作为均布荷载加载在桥面板上，还是作为集中力加载在腹板上？3）对于顶板带横向预应力的桥梁，计算出来的结果是不是不考虑翼板根部的拉应力？4）对于多室截面恒载如何分担？希望大家发表自己的看法，如果有相关的算例最好上传学习一下!向别的老工程师请教后他给我这样的解释：不知道大家有什么见解1、横梁截面宽度取(b+2bh+12h'f)，b为横梁厚度，bh为承托长度，h'f为板厚。
2、箱梁恒载主要都由腹板传递，取集中力加在腹板上。
3、个人认为应当考虑，施加横向预应力主要就是解决挑臂根部和腹板间桥面板下缘的拉应力，横向应力对横向钢束位置的调整非常敏感。
4、多室截面恒载可按腹板数量均分。
其实横向构件的计算分实体横梁和箱梁框架，以上的1、2、4点均用于实体横梁计算，第3点用于桥面板计算。
不知道大家有什么见解？关于横梁计算，由于在立交和高架设计时经常碰到，我谈一点个人看法，如果没有张拉横梁预应力，各个腹板的受力极不均匀，位移大的腹板，弯距比较小，承受的力也比较小，但是张拉横向预应力以后，各个腹板受力就比较均匀了，一般边腹板的力与中腹板的力之比在1.0～1.2之间。
对于多箱室的，恒载应该考虑两种情况更安全，一个是各个腹板均分恒载，另一个是边腹板是中腹板的1.2倍，另外一个就是桥面上的活载，大家是按照横梁上均布还是，腹板均分？我一般是底板范围均分和腹板均分考虑，毕竟活载比重比较小，计算差别不是很大！我的观点是：1、活载应根据车辆荷载进行横向加载，考虑最不利组合。
2、计算宽度取实体厚度。
楼上的宽度的取法从理论上讲是正确的。
但是保守的取法可以留一定的安全储备。
请各位指正。
这种横梁在城市桥梁和互通立交中用的比较多,我接触过很多向,看了以上几位的留言,也谈一下我自己的看法:举个简单的例子:三跨连续梁的中间横梁,计算的第一步是先进行纵向计算,得出横梁处的活载反力和恒载反力,然后才能进行横梁计算.1、对恒载处理的方式有两种:一是把恒载均布加到横梁上箱梁腹板宽度范围内;另外一种就是认为腹板传力,把恒载加到腹板位置集中力加载;这两种方式我都计算过,第二种方式对设计来讲偏于保守,我实际计算时采取折中的办法,把恒载打0.9折.试想一下横梁两边箱梁防撞墙的重量不可能全部传到横梁上吧!2、对活载的处理方式：根据纵向计算得出的活载反力，算出每个车辆荷载的的轴重，然后自定义车辆荷载，根据实际的横向车辆布置进行活载加载。
利用桥梁博士进行横梁计算的教程_计算利用桥梁博士进行横梁计算的教程(续一)本文介绍桥梁博士进行箱梁横梁计算。
红色字体内容为本文的操作步骤，黑体字为相应的一些说明和解释。
基本情况在前文中有所介绍，这里主要介绍加载及边界条件的设定。
一、输入施工信息共建立了三个施工阶段，阶段1安装所有单元；阶段2张拉所有钢束(钢束1、2)，并灌浆；阶段3施加永久荷载。
三个施工阶段的设置分别如图1.1-1.3所示。
图1.1 试工阶段1在阶段3中所施加的永久荷载，是在求得8号墩上所承担的恒载(F0)的基础上，除以墩上箱梁的腹板数(n)，而后在与腹板对应的位置处加以F0/n的集中力。
如果要做的细，还可以按各腹板所承担的承载面积进行分配。
关于边界条件，可以在有支座的位置处设计边界条件，注意一般设一个横向约束即可，其它均可只设为竖向约束。
图1.4给出了相应的约束和加载情况。
图1.2 试工阶段1图1.3 试工阶段1二、输入使用信息：收缩徐变天数取为：3650。
一般认为混凝土的收缩徐变可以持续数年。
最在升温温差取为25度，降温温差也取25度。
非线性温度按D60-2004中4.3.10定义，一个为正温差，一个为负温差。
活荷载描述：按公路一级车道荷载加载。
因为本例中桥宽有40多m，故偏保守的取为10个车道。
先按一个车道纵向影响线加载求得墩顶位置处承担的活荷载值，此例约为626KN，填入图2.1中鼠标处示处。
图2.1 活荷载输入如图2.1所示，勾选横向加载——点横向加载有效区域按钮，将弹出如图2.2所示窗口。
活载类别选择汽车，横向有效区域起点取为1m，终点为45.1m。
有必要说明下的是，采用桥博进行横向加载计算时并不用输入活载的横向分布调整系数，车道折减系数等，而是通过定义车道、横向有效分布区域等由桥博自行进行加载。
桥梁博士用快速编译器编辑3跨连续梁
我们现在拟定建立如下图所示的模型：
模型参数：3跨连续梁，边跨30m，中跨40m，都呈抛物线变化，模型共分100个单元，每单元为1m，截面形状如上图，为铅直腹板单箱双室，边跨梁高2500mm，跨中梁高1400mm。
下面介绍具体建立过程：
步骤一：建立新工程，在输入单元特性信息对话筐中，点击快速编译器的直线编译器，如下图所示：
步骤二：如上图在编辑内容的复选框内把4个复选按钮都勾上，编辑单元号：
1-100，左节点号：1-100，右节点号：2-101，分段长度：100*1，起点x=0 y=0，终点x=1，y=0，如下图：
步骤三：添加控制截面。
A、在控制点距起点距离这一栏，依次添加0、15、30、50、70、85、90，如下图所示：
B、选定控制截面0米处，点击截面特征，输入截面类型和尺寸，如下图：（注意：在输完截面类型和尺寸后回到主菜单后一定要点击一下“修改”这个按钮）
C、依次选定控制截面15、30、50、70、85、100米处，点击截面特征，输入截面类型和尺寸，方法如上一步。
步骤四：修改截面的拟合类型。
0米处：直线内插
15米处：向后抛物线
30米处：向前抛物线
50米处：向后抛物线
70米处：向前抛物线
85米处：向后抛物线
100米处：向前抛物线
（注意，每次修改了拟合类型后都要按“修改”这个按钮）
修改完以后如下图所示：再按确定就可以输出单元了
输出后，我们现在来看看三维效果图：。
利用桥梁博士进行横梁计算的教程_建模利用桥梁博士进行横梁计算的教程本文介绍桥梁博士进行箱梁横梁计算。
红色字体内容为本文的操作步骤，黑体字为相应的一些说明和解释。
横梁为一个30+30m两跨预应力箱梁边墩(8号墩)上的边横梁。
8号墩上预应力箱梁高2m，箱顶宽约46.1m，箱底宽36.5m。
计算时横梁外形近似取为墩顶箱梁外形。
横梁厚为150cm，为预应力横梁。
预应力钢绞线规格为12Фs15.2，4束一股，钢绞线张拉控制应力取为1357.8MPa，其它参数可参见PDF版的CAD图。
一、新建项目组——创建项目——将项目名称命名为8号墩边横梁二、输入总体信息：计算类别：全桥结构安全验算，其它取为默认项三、从CAD导入计算模型1)在桥博的白色界面区域右键——输入单元信息2)在桥博的白色界面区域右键——从AUTOCAD导入模型事先应准备好模型图，本例中为“8号墩边横梁.dxf”，注意最好使单元1的起点位于CAD中的原点，这样导入模型后，桥博中模型的的单元1的左节点(节点1也将位于桥博系统中的坐标原点)。
从CAD导入计算模型的相关注意事项参见桥博帮助文件(V3使用手册，以下简称V3)的14.2节。
这里稍微再做些解释：1)长度单位：桥博中的单位采用的米，桥博认为dxf中的单位采用mm，1m=1000mm，也就是说如果要在桥博中建立一个1m长的单元，那么再CAD中的线长度应为1000mm。
2)图层：V3中有一个例子，其中存储单元的图层命名为0，但是并不意味着单元只能放在0图层里。
理论上讲，导入模型时，“dim”和“sub”图层是有特定用途的，除了这两个图层，你可以任意建立其它的图层用来放置单元。
而且单元也并不要求只能放于一个图层中，你可以放于两个或者多个图层中，但是一次只能导入一个图层中的单元。
3)单元节点文字：如果需要指定划分节点的单元节点号，可以在“dim”图层中输入文字进行说明，注意文字与节点文字的最小距离(在桥博中“从CAD导入模型”工作界面上指定)。
箱梁底板有效宽度计算公式在桥梁工程中，箱梁是一种常见的结构形式，其底板的有效宽度是一个重要的参数。
有效宽度的计算对于箱梁的设计和施工具有重要意义。
本文将介绍箱梁底板有效宽度的计算公式及其应用。
一、箱梁底板有效宽度的定义。
箱梁底板的有效宽度是指在计算箱梁受力时所采用的宽度。
在实际工程中，箱梁底板的宽度可能会受到各种因素的限制，如支座条件、荷载情况、变形要求等。
因此，需要对箱梁底板的有效宽度进行合理的计算和确定。
二、箱梁底板有效宽度的计算公式。
1. 根据规范。
《公路桥梁设计规范》中对箱梁底板的有效宽度计算给出了详细的规定。
在一般情况下，箱梁底板的有效宽度可以按照以下公式进行计算：b_eff = b 2a。
其中，b_eff为箱梁底板的有效宽度，b为箱梁底板的实际宽度，a为箱梁底板两侧的局部减薄厚度。
2. 考虑变形的影响。
在实际工程中，箱梁底板的有效宽度还需要考虑变形的影响。
在一定荷载作用下，箱梁底板会发生一定的变形，这时需要考虑箱梁底板有效宽度的变形影响。
一般情况下，变形对于箱梁底板的有效宽度的影响可以通过以下公式进行计算：b_eff = b 2a 2δ。
其中，δ为箱梁底板在荷载作用下的变形量。
三、箱梁底板有效宽度的应用。
1. 结构设计。
在进行箱梁结构设计时，需要根据箱梁底板的有效宽度进行受力分析和计算。
有效宽度的确定将直接影响箱梁结构的受力性能和安全性能。
因此，合理地确定箱梁底板的有效宽度对于结构设计具有重要的意义。
2. 施工施工。
在进行箱梁施工时，需要根据箱梁底板的有效宽度确定模板支撑和浇筑工艺。
有效宽度的确定将直接影响箱梁模板的搭设和浇筑施工的质量和效率。
因此，合理地确定箱梁底板的有效宽度对于施工具有重要的意义。
四、结语。
箱梁底板的有效宽度是一个重要的参数，其合理的计算和确定对于箱梁的设计和施工具有重要的意义。
在实际工程中，需要根据规范和实际情况综合考虑，确定合理的箱梁底板有效宽度。
希望本文介绍的箱梁底板有效宽度计算公式及其应用对于相关工程技术人员有所帮助。
利用桥梁博士软件计算截面抗弯惯矩和抗扭惯矩
对桥梁荷载进行横向分布系数的计算时，会用到抗弯惯矩和抗扭惯矩。
1.在桥梁博士软件中选择“结构建模”→“截面”→上方的黑色方框中点击鼠标右键选择“CAD导入区域”。
2.弹出的对话框中选择画好的CAD文件导入，注意“图层名称”和CAD的图层保持一致，CAD单位选择画图形时使用的单位，角度步长（度）用默认数字即可。
3.在下方的黑色方框区域点击鼠标右键选择“截面检查”。
4.在下方的黑色方框区域点击鼠标右键选择“截面检查点位置”。
5.一般选择跨中的位置，按照需要填入数值。
6.在下方的黑色方框区域点击鼠标右键选择“查看截面特性”。
7.弹出的表格表示当前截面位置的数据信息。
惯性矩IX即抗弯惯矩，扭转惯量J即抗扭惯矩。
箱梁截面有效宽度的理解和应用鲁金玉摘要本文从分析截面产生的剪力滞效应开始，阐述了考虑截面有效宽度的原因、介绍了“新桥规”对有效宽度的计算的妥善方法，以及使用中的使用场合、计算过程以及介绍了现行桥梁设计通用程序《桥梁博士》对截面有效宽度的考虑。
关键词剪力滞有效宽度桥规桥梁博士1、剪力滞与箱梁有效宽度T梁、箱梁、Π行等带肋梁结构在外力作用下产生弯曲内力和变形，通过梁肋的剪切变形传递给翼板。
剪应变在向翼板内横向传递的过程中是不均匀的，在梁肋与翼缘板的交接处最大，随着与梁肋距离的增加而逐渐减小，使翼板远离肋板处的纵向位移滞后于肋板边缘处，使弯曲应力的横向分布呈曲线形状(如图1)。
图1 翼缘的剪力分布这就与初等梁的弯曲理论所得到的均匀分布的弯曲应力的平截面假定不一致。
由翼板的剪切变形而造成的弯曲正应力沿着梁宽度方向不均匀分布。
这种现像称为“剪力滞(后)效应（shear-lag effect）”。
而这个应力峰值通常大于我们按初等梁理论计算出来的值。
早在二十世纪初就有人进行这方面的研究，认为剪力滞后效应可能导致钢箱梁截面的严重破坏。
因此工程设计人员提出了“有效宽度”的概念，即将翼缘实际宽度按某个系数或者某种规律折减为计算宽度，使折减后的宽度按初等梁理论算得的应力值和实际的峰值接近，以确保结构的安全。
2、有效宽度的几何计算方法有效分布宽度问题, 实质上是以剪力滞理论为基础。
用精确的理论来分析翼缘应力的不均匀分布规律是比较复杂的, 尤其不便于工程中的应用。
为了既能利用简单的初等梁理论公式, 又能得到接近于翼缘实际应力的最大值, 便提出“翼缘有效宽度”的概念,并且由T.V.卡曼首先解决, 一直沿用至今。
翼缘有效宽度的简单定义是按初等梁理论的公式也能算得与真实应力峰值接近相等的那个翼缘折算宽度。
它的几何解释是：如图二中的真实应力峰值σmax为高度的阴影矩形面积等于真实的应力曲线所包围的面积，即阴影线矩形面积的边长，便是翼缘的有效宽度，数学表达式为：式中：be为每侧翼缘的有效宽度，b为每侧翼缘的净宽度，t为翼缘的厚度，σmax为腹板与翼板连接处的应力峰值，x为沿跨长方向的坐标，y为沿横截面宽度方向的坐标。
验算报告1.工程概况本桥位于XX市开发区东大市场南部，通XX公路南侧，横跨XX运河，南接XX镇。
XX运河为内河五级航道，通航净空宽38米、高5米。
本桥上部结构为预应力混凝土双幅连续箱梁，跨径布置：80.11+130+80.11，下部结构墩采...基承台接实体墩形式、台采用桩基接盖梁。
本桥上部结构采用双悬臂对称浇注的施工形式。
2.技术标准和设计参数2.1技术标准2.1.1桥面宽度：全宽30m，横向布置为0.5米防撞护栏+12.5米行车道+0.5米防撞护栏+3.0米中央分隔带+0...防撞护栏+12.5米行车道+0.5米防撞护栏2.1.2桥面纵坡：小于3%2.1.3桥面横坡：2%（单幅单向坡）2.1.4车辆荷载等级：公路II级2.2设计规范2.2.1《公路工程技术标准》（JTJ001-97）2.2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2.2.3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）2.2.4《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）2.2.5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）2.2.6《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）3.截面特征及单元特征信息列表原始截面信息单元号节点号截面抗弯惯距截面面积截面高度中性轴高1116.528513.2858 1.77 3.052216.139712.7575 1.78 3.053315.9812.5551 1.78 3.054415.810612.3422 1.79 3.055513.843110.2708 1.82 3.056613.843110.2708 1.82 3.057713.843110.2708 1.82 3.058813.843110.2708 1.82 3.059915.497510.7284 1.82 3.13101019.790312.1248 1.9 3.38111127.644513.8982 2.08 3.79121237.513114.908 2.29 4.25131350.98116.0081 2.53 4.77141468.448917.1614 2.79 5.34151594.471418.5492 3.12 6.05161696.911518.6656 3.15 6.11171794.509918.5508 3.12 6.05181868.448917.1614 2.79 5.34191950.964516.003 2.53 4.77202037.514.9029 2.29 4.25212127.644513.8982 2.08 3.79222219.780612.1194 1.9 3.38 232315.497510.7284 1.82 3.13 242413.843110.2708 1.82 3.05 252513.843110.2708 1.82 3.05 262613.843110.2708 1.82 3.05 272713.843110.2708 1.82 3.05 282813.843110.2708 1.82 3.05 292915.497510.7284 1.82 3.13 303019.780612.1194 1.9 3.38 313127.644513.8982 2.08 3.79 323237.514.9029 2.29 4.25 333350.964516.003 2.53 4.77 343468.448917.1614 2.79 5.34 353594.509918.5508 3.12 6.05 363696.911518.6656 3.15 6.11 373794.471418.5492 3.12 6.05 383868.448917.1614 2.79 5.34 393950.98116.0081 2.53 4.77 404037.513114.908 2.29 4.25 414127.644513.8982 2.08 3.79 424219.790312.1248 1.9 3.38 434315.497510.7284 1.82 3.13 444413.843110.2708 1.82 3.05 454513.843110.2708 1.82 3.05 464613.843110.2708 1.82 3.05 474713.843110.2708 1.82 3.05 484815.810612.3422 1.79 3.05 494915.9812.5551 1.78 3.05 505016.139712.7575 1.78 3.05 515215.62530.0 1.25 2.5 525315.62530.0 1.25 2.5 535515.62530.0 1.25 2.5 545615.62530.0 1.25 2.5 555815.62530.0 1.25 2.5 565915.62530.0 1.25 2.5 576115.62530.0 1.25 2.5 586215.62530.0 1.25 2.5第1施工阶段截面信息单元号节点号截面抗弯惯距截面面积截面高度中性轴高141468.385317.1487 5.34 2.8 151594.471418.5492 6.05 3.12 161696.911518.6656 6.11 3.15 171794.509918.5508 6.05 3.12 343468.379417.1487 5.34 2.8353594.509918.5508 6.05 3.12363696.911518.6656 6.11 3.15373794.471418.5492 6.05 3.12第2施工阶段截面信息单元号节点号截面抗弯惯距截面面积截面高度中性轴高141468.385317.1487 5.34 2.8151594.471418.5492 6.05 3.12161696.911518.6656 6.11 3.15171794.509918.5508 6.05 3.12343468.379417.1487 5.34 2.8353594.509918.5508 6.05 3.12363696.911518.6656 6.11 3.15373794.471418.5492 6.05 3.12第3施工阶段截面信息单元号节点号截面抗弯惯距截面面积截面高度中性轴高141468.501617.1733 5.34 2.8151594.832118.6199 6.05 3.13161697.293618.7363 6.11 3.16171794.870818.6215 6.05 3.13343468.495617.1733 5.34 2.8353594.939918.6431 6.05 3.13363697.371418.7579 6.11 3.16373794.901218.6415 6.05 3.134.正常使用极限状态应力验算新《公桥规》第7.1.5条规范：使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的压应力，应符合下列规定：受压区混凝土的最大压应力未开裂构件σkc+σpt≤0.5fck允许开裂构件σcc≤0.5fck新《公桥规》第6.3条规范：正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列规定：1 全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件σst－0.85σpc≤0分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σst－0.80σpc≤02 A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下σst－σpc≤0.7fck ；但在荷载长期效应组合下σlt－σpc≤0新《公桥规》第7.1.6条规范：使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的主压应力，应符合下列规定：σcp≤0.6fck新《公桥规》第6.3条规范：斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下列规定：1 全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件σtp≤0.6fck分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σtp≤0.4fck2 A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件σtp≤0.7fck分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σtp≤0.5fck4.1短期效应组合主截面应...单元号节点号应力上缘正应力下缘正应力最大主应力最大最小最大最小主压应力主拉应力11应力属性0.00.00.00.0 6.51e-02-6.51e-02容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是22应力属性 1.41 1.38 6.0 5.8 6.0-1.64容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是33应力属性 1.26 1.25 6.4 6.14 6.41-1.42容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是44应力属性 1.15 1.11 6.84 6.52 6.87-1.13容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是55应力属性0.7040.43510.39.5210.5-0.569容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是66应力属性0.477-9.5e-0311.310.111.7-0.311容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是否是是是是77应力属性 2.06 1.5111.29.8711.7-0.229容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是88应力属性 4.2 3.5810.38.8610.9-0.18容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是99应力属性 4.02 3.3310.48.9211.4-0.964容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1010应力属性 4.9 4.38.517.339.85-1.03容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1111应力属性 5.42 4.91 6.95 5.958.49-0.738容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1212应力属性 5.68 5.24 5.35 4.477.01-0.861容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1313应力属性 6.02 5.63 4.02 3.24 6.03-0.906容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1414应力属性 6.67 6.36 3.42 2.71 5.62-0.643容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1515应力属性 6.2 5.93 3.1 2.47 5.43-0.858容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1616应力属性 6.7 6.12 2.65 2.11 6.32-0.7容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1717应力属性7.13 6.52 2.21 1.7 6.89-0.57容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1818应力属性 6.68 6.13 2.42 1.87 6.29-0.626容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1919应力属性 6.41 5.95 3.47 2.85 6.11-0.561容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2020应力属性 6.21 5.84 4.68 3.99 6.65-0.638容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2121应力属性 5.5 5.2 6.1 5.337.83-0.545容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2222应力属性 5.29 4.928.037.079.86-0.733容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2323应力属性 4.69 4.2310.39.0112.2-0.535容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2424应力属性 3.39 2.8211.49.8613.2-1.62e-02容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2525应力属性 1.81 1.1111.59.7513.2-0.311容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2626应力属性 1.640.92811.79.8813.5-0.304容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2727应力属性 3.03 2.3511.79.9613.6-0.133容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2828应力属性 4.04 3.4112.610.814.6-3.71e-02容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2929应力属性 6.17 5.7310.49.0812.4-0.443容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3030应力属性7.21 6.767.83 6.959.71-0.829容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3131应力属性7.757.24 5.63 5.17.9-0.631容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3232应力属性8.017.43 4.24 3.927.76-0.765容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3333应力属性8.67.94 3.03 2.718.25-0.644容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3434应力属性9.718.96 1.96 1.599.3-0.438容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3535应力属性9.528.73 1.83 1.449.3-0.686容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3636应力属性9.148.34 2.24 1.837.84-0.584容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3737应力属性9.448.66 1.88 1.498.28-0.402容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3838应力属性8.487.76 2.3 1.917.16-0.417容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3939应力属性7.87.12 2.83 2.43 6.57-0.416容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4040应力属性7.07 6.42 4.09 3.7 6.06-0.428容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4141应力属性 5.81 5.2 5.81 5.327.09-0.338容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4242应力属性 4.9 4.327.4 6.668.47-0.424容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4343应力属性 3.45 2.939.358.3210.1-0.204容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4444应力属性 3.28 2.839.458.379.86-0.175容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4545应力属性0.8160.42510.79.6511.1-3.75e-03容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4646应力属性0.7350.410.79.7511.0-3.47e-03容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4747应力属性0.8320.64410.09.3310.2-0.338容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4848应力属性 1.17 1.14 6.79 6.49 6.81-0.889容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4949应力属性 1.28 1.26 6.37 6.12 6.38-1.18容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是5050应力属性 1.41 1.38 5.99 5.8 5.99-1.39容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是5152应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5253应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5355应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5456应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5558应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5659应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5761应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5862应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否单元下缘最大应力：ZMAX<[SZ(iE,L,1,2).M...单元下缘最小应力：ZMIN<[SZ(iE,L,1,2).MINB],iE=1-75>单元最大主压应力：ZMAX<[SZ(iE,L,1,2).M...单元最大主拉应力：ZMIN<[SZ(iE,L,1,2).MINA],iE=1-75>下图图中红、蓝、橙、黑分别代表上缘最大、最小应力及下缘最大、最小。
横梁计算(1) 计算方法概述横梁按照一次落架的施工方法采用平面杆系理论进行计算，考虑长度为6倍顶板厚度的顶底板参与横梁受力，根据荷载组合要求的内容进行内力、应力、极限承载力计算，按钢筋混凝土构件（钢筋混凝土横梁）/预应力构件（预应力混凝土横梁）验算结构在施工阶段、使用阶段应力、极限承载力是否符合规范要求。
(2) 荷载施加方法横梁重量按实际施加，同时将纵向计算时永久作用和除汽车、人群以外的可变作用引起的支反力标准值作为永久荷载平均施加在横梁的各腹板位置，汽车、人群荷载在其实际作用范围按最不利加载。
当然，用户可以采用其他的荷载施加方法，不必拘泥于上述内容。
(3) 将纵向一列车的支反力作为汽车横向分布调整系数时（注意城市荷载纵向计算的车道数大于4时，计算剪力时荷载乘1.25，故用多列车支反力除横向分布系数较真实），横向加载有效区域需手动扣除车轮距路缘石的距离。
(4) 每m宽人群纵向支反力作为人群横向系数，人行道宽度为纵向宽度，填1，人群集度填1，加载有效区域按实际填。
(5) 满人横向系数与人群相同，满人总宽填1预应力构件中单元应力验算应以主应力控制还是正应力控制？主应力主要用来控制构件腹板内部斜裂缝的，铁路规范明确定义截面重心轴处及翼缘板与腹板交接处需要进行主拉应力验算，桥博的计算结果中虽然也给出了主应力值，但是对于单元顶、底缘的主应力可以不受控制，因为一般主应力在单元内部发生。
正应力主要是用来控制单元顶、底缘的。
使用刚接板梁计算横向分布系数左板和右板惯矩怎么计算出来的啊？对于小箱梁和T梁，就是将上部结构沿纵桥向取1m，在这1m的范围内上部结构拼接处的悬臂接触面积。
以T梁为例，就是图中阴影部分的面积计算惯性矩即可。
部分支座的反力为0？Q:桥博计算的收缩支反力中部分支座的反力为0，结构自重在各支座处产生的支反力均不为0，可为何支反力汇总列表中收缩反力为0的支座，支反力汇总也为0。
A:程序计算各项反力后，将各作用产生的支反力叠加，若某个支座支反力为负，即出现支座脱空时，程序就将这个支座拆除，在其上反向增加一个外荷载，荷载大小等于除收缩之外其余荷载及作用产生的支反力合力，重新计算其余支座的支反力，在各支座支反力汇总时，被拆除的支反力为0，其余支反力为各作用的合力汇总。
关海土木论坛_用桥梁博士计算截面特性步骤第一篇：关海土木论坛_用桥梁博士计算截面特性步骤1.桥梁博士/设计/截面设计2.自己输入文件名和保存文件夹3.输入文件描述和任务标识4.输入截面描述，可以图形输入或读入.SEC文件5.点击添加任务6.点击显示结果第二篇：桥梁博士建模小箱梁的步骤及注意事项(L=30m B=33.5m中跨中梁计算)桥梁博士建模小箱梁的步骤及注意事项（L=30m B=33.5m中跨中梁计算）桥梁博士是进行桥梁设计计算常用的软件，现将桥梁博士建立小箱梁模型的过程和注意事项作一个总结，请各位高手及同行多多指教，另外用桥博cad互交的方式建立模型是最快捷的方法，以下为建模步骤及要点：1.首先根据一般构造划分单元，划分的原则是截面突变的地方以及重点验算的地方都要进行划分，单元的主体为白线，定义为0层，用来划分单元的线的颜色为绿线，定义为dim层，建立好模型后，把单元主体的起点移到0，0点（这一点是为了以后导入钢束简单而做的铺垫，很关键的）。
这一步需要注意的是cad图形必须是按1：1比例绘制的，即单位是mm。
2.根据截面变化绘制截面，截面的尺寸也必须是1：1，即单位是mm，然后点击“从cad中导入截面”，弹出如图对话框：，根据单元编号和对应的截面填写表格，可以利用EXCEl 进行填写，填写后的表格如图：复制到桥梁博士里。
然后这一步需要注意的是绘制的截面图层名称必须与导入桥博里的图层名称一致，建议第一个截面图层为1，然后依次为2.，3，4.。
等。
导入桥博后第一个单元的左上角为0，0点。
3.导入钢束，cad中的钢束的图层要与导入桥博的钢束图层一致，本桥30米小箱梁计算取中跨中梁，不计墩顶负弯矩钢束的影响，即不导入负弯矩钢束。
至此桥博模型建立完毕。
建模应注意的事项：1.自重系数统一为：1.04，预应力混凝土自重一般为26KN/m3，桥博默认的为25KN/m3，26/25=1.042.第一阶段把横隔梁的重量考虑为永久荷载。
桥梁博士脚本文件使用说明
1 在“桥码软件”输入箱梁结构、箱梁钢筋和预应力等数据后，点击“上部结构计算”菜单
3执行“桥码软件”具备强大的计算功
能，可将计算结果与桥梁博士相互比对
1点击“生成数据”，一键
生成“桥码软件”计算数据
2打开桥梁博士窗体，选择“文件”菜单下的“新建项目组(W）”；
选择“项目”菜单下的“创建项目(N)”，创建一个新项目；
3 在下图窗体所在的位置点击鼠标右键；
4 选择右键菜单中的“装载脚本数据文件”，打开所存放的”.dbs”文件即可。
5 “桥码软件”所生成的桥梁博士脚本文件，已按照“公路规范”计算出各单元两端截面顶板和底板的有效宽度，各截面坐标和预应力形状与“桥码软件”所绘制的图形完全一致。
6 桥梁博士打开脚本文件后，不能正确读入脚本文件中的汽车荷载，将汽车荷载均设为“汽车-20级”（将桥梁博士输入的数据保存成脚本文件后再次打开，也会如此）。
此问题”桥码软件”无法解决，用户需要自行修改汽车荷载。
箱梁截面有效宽度的理解和应用鲁金玉摘要本文从分析截面产生的剪力滞效应开始，阐述了考虑截面有效宽度的原因、介绍了“新桥规”对有效宽度的计算的妥善方法，以及使用中的使用场合、计算过程以及介绍了现行桥梁设计通用程序《桥梁博士》对截面有效宽度的考虑。
关键词剪力滞有效宽度桥规桥梁博士1、剪力滞与箱梁有效宽度T梁、箱梁、Π行等带肋梁结构在外力作用下产生弯曲内力和变形，通过梁肋的剪切变形传递给翼板。
剪应变在向翼板内横向传递的过程中是不均匀的，在梁肋与翼缘板的交接处最大，随着与梁肋距离的增加而逐渐减小，使翼板远离肋板处的纵向位移滞后于肋板边缘处，使弯曲应力的横向分布呈曲线形状(如图1)。
图1 翼缘的剪力分布这就与初等梁的弯曲理论所得到的均匀分布的弯曲应力的平截面假定不一致。
由翼板的剪切变形而造成的弯曲正应力沿着梁宽度方向不均匀分布。
这种现像称为“剪力滞(后)效应（shear-lag effect）”。
而这个应力峰值通常大于我们按初等梁理论计算出来的值。
早在二十世纪初就有人进行这方面的研究，认为剪力滞后效应可能导致钢箱梁截面的严重破坏。
因此工程设计人员提出了“有效宽度”的概念，即将翼缘实际宽度按某个系数或者某种规律折减为计算宽度，使折减后的宽度按初等梁理论算得的应力值和实际的峰值接近，以确保结构的安全。
2、有效宽度的几何计算方法有效分布宽度问题, 实质上是以剪力滞理论为基础。
用精确的理论来分析翼缘应力的不均匀分布规律是比较复杂的, 尤其不便于工程中的应用。
为了既能利用简单的初等梁理论公式, 又能得到接近于翼缘实际应力的最大值, 便提出“翼缘有效宽度”的概念,并且由T.V.卡曼首先解决, 一直沿用至今。
翼缘有效宽度的简单定义是按初等梁理论的公式也能算得与真实应力峰值接近相等的那个翼缘折算宽度。
它的几何解释是：如图二中的真实应力峰值σmax为高度的阴影矩形面积等于真实的应力曲线所包围的面积，即阴影线矩形面积的边长，便是翼缘的有效宽度，数学表达式为：式中：be为每侧翼缘的有效宽度，b为每侧翼缘的净宽度，t为翼缘的厚度，σmax为腹板与翼板连接处的应力峰值，x为沿跨长方向的坐标，y为沿横截面宽度方向的坐标。
