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[工学]第十六章 结构的极限荷载

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结构力学结构的极限荷载

结构力学结构的极限荷载

P
C
B
M u 5Pl / 32 Pl / 4
将P 代入，得
A
5Pl / 32
P
C
B
5 16 M u M u l Pl / 4 32 3l
P 2M u / 3l Pu P P 6 M u / l
P l / 4
逐渐加载法（增量法）
从受力情况，可判断出塑性铰发生的位置应为A、C。利用极限状态的 Pu 平衡可直接求出极限荷载。 Mu A B 1 l C Mu MA 0 RB ( Pu M u ) l 2 2 RB P l Pu l M u A MC 0 M u RB B 2 4 2 C
Ms s M A ydA A ydAe A s ydA p [3 ( )2 ] 2 Ms s M ——弯矩与曲率关系(非线性关系) M [3 ( )2 ] 或 s 3 2 2 Ms
e p
塑性极限状态： 截面上各点应力均达到屈服 s
§9-4
单跨超静定梁的极限荷载
超静定梁有多余约束，出现一个塑性铰后仍是几何不变体系。 A 截面先出现塑性铰，这时 M A 3Pl / 16 M u
A
P
C
B
P 16 M u / 3l
再增加荷载 l/2
3Pl / 16
A
l/2
M C 5Pl / 32 Pl / 4
令 MC Mu
只能出现一个塑性铰，所以
9M u Pu l
2 Pl 9
讨论： M C Pl / 9 1 Pl Mu Mu 9 Mu

M D 2 Pl / 9 1 Pl Mu 4M u 18 M u

结构力学专题十六(单跨梁极限荷载计算)

结构力学专题十六(单跨梁极限荷载计算)
A、B、C中的两个
P
P
A
D
B
C
l/3 l/3 l/3
共有三种可能的破坏机构
Fpu
4 l
Mu
F1
5 l
Mu
F2
4 l
Mu
2.用试算法求解
F3
9 l
Mu
作业：
16—3、 16—4。
补：求图示结构的极限荷载， 材料极限弯矩为Mu。
M
A
C
B
3m
1m
(2)平衡弯矩法
Mmax 1.5FPu M u
FPu
2 3
Mu
2F
F
2m
2m
1m
小结： 静定梁极限荷载计算特点：
静定结构无多余约束，出现一个塑性铰即成为破 坏机构。这时结构上的荷载即为极限荷载。
塑性铰出现的位置应为截面弯矩与极限弯矩之比 的绝对值最大的截面。
求出塑性铰发生的截面后，令该截面的弯矩等于 极限弯矩，利用平衡条件即可求出极限荷载。
(1)可破坏荷载 Fp
对任一破坏机构，由平衡条件求出的荷载称为可破坏 荷载；
(2)可接受荷载 Fp
同时满足屈服条件和平衡条件的荷载称为可接受荷载；
(3)极限荷载 Fpu
同时满足三个条件的荷载称为极限荷载，即极限荷载 既是可破坏荷载，又是可接受荷载。
4、一般定理
（1）基本定理（预备定理）
可破坏荷载恒不小于可接受荷载 Fp Fp
第十六章 梁和刚架的极限荷载
§16-3 单跨梁极限荷载计算
一、静定梁 例2：求图示结构的极限荷载，
材料极限弯矩为Mu。 (1)机动法
2F
F
2m
2m
1m
塑性铰出现在支座处

结构力学极限荷载PPT课件

结构力学极限荷载PPT课件

i 1
上式中，n是塑性铰数目。
取任一可接受荷载 FP，相应的弯矩图称为 M 图。令
此荷载及内力在上述机构位移上作虚功，虚功方程为：
由实验可知理想刚塑性材料模型能较为准确反映结构极限状态的变形。
第9页/共63页
理想弹性状态下的变形（弹性变形）
强梁弱柱
理想刚塑性状态下的变形（塑性变形）
第10页/共63页
极限荷载
塑性铰
弯矩图
极限弯矩（P266）
杆件截面所能承受的最大弯矩。
塑性铰（P267）
当截面弯矩达到极限弯矩时，两个无限靠近的相邻截面可产生有限的相 对转角，产生局部弯曲变形，这种情况与带铰的截面相似，称为塑性铰。
对称截面的形心轴 与等面积轴重合， 皆为对称中心线。
矩形截面：
1.5
Mu Wu
M s Ws
圆形截面：
16 3
薄腹工字截面： 1.1
M
M
M
弹塑性变形发展阶段
Mu Ms
M s 屈服弯矩 M u 极限弯矩
弯矩与转角的关系曲线
第17页/共63页
弯矩M与曲率r的关系曲线例
h b
h strain
例 求单跨梁的极限荷载,截面极限弯矩为Mu（P269）
1）静力法(作弯矩图)：
FP
解： 结构在A、C截面出现塑性铰。 A
l/2 C
l/2
B
FPu
6M u l
Mu
FP
A
C
B
Mu
极限状态弯矩图
第29页/共63页
2）虚功法(作破坏机构图)
FP
红线为变形后的杆件，兰点为塑性铰
A
C
Mu
Mu Wu s

▲ 结构的极限荷载小结

▲ 结构的极限荷载小结

3.超静定结构极限荷载计算的特点 （1）先判断出超静定梁的破坏机构，即可直接利用机构的平衡 条件求FPu，不必考虑弹塑性变形过程。 （2）只需考虑平衡条件，不需考虑变形协调条件。因而计算比 弹性计算简单。 （3）超静定结构极限荷载，不受温度改变、支座移动等因素的 影响。（按最终的破坏机构计算，温度改变、支座移动等因素不再
2）第二跨破坏
ql q 1.5ql
ql ql l 17.6 1.2Mu 1.2Mu Mu 2 q2 2 Mu 2 2 2 l 3）第三跨破坏 q ql 1.5ql θ
1.2Mu θ M Δ u
θ
1.2Mu
1.2Mu
3ql 3ql 3l 1.2M u 2.4M u 2M u 2 2 2 4 6.4 M u 7.6Mu 8 Mu q3 2 6.756 2 破坏荷载为： qu 9 l l l2 （第一跨）
l
2.4Mu
ql 2 4
1.2Mu
1.2Mu
Mu
Mu
2Mu
ql 2 4
1.2Mu
ql 2 8
1.2Mu
9ql 2 16
2.4Mu
Mu
Mu
2Mu
第一跨单独破坏时： 第二跨单独破坏时： 第三跨单独破坏时：
q1l 2 M u 0.6M u 4
6.4M u q1 l2
17.6M u q2l 2 M u 1.2M u q2 8 l2 9q3l 2 6.76M u 2M u 1.8M u q3 16 l2
6 Mu FPu l
[例2] 图示各跨等截面连续梁，第一、二跨正极限弯矩为Mu， 第三跨正极限弯矩为2Mu，各跨负极限弯矩为正极限弯 矩的1.2倍，求qu 。

结构的极限荷载(13)

结构的极限荷载(13)
u
2
u
u
l
例12-1 试求图a所示两端固定的等截面梁的极限荷载。 解：此梁出现三个塑性铰即进入极限状态。 塑性铰出现在最大负弯矩A、B截面及 最大正弯矩C截面。 静力法：作极限状态弯矩图如图b。 由平衡条件有
Fu ab Mu Mu l
得极限荷载
Fu
2l Mu ab 2l Mu ab
机动法：作出机构的虚位移图如图c。
求得极限荷载为
Mu Fu l
§12-3 单跨超静定梁的极限荷载
超静定梁：具有多余联系，只有出现足够多的塑性铰，才能 使其成为破坏机构。 图(a)所示等截面梁，梁在弹性阶 段的弯矩图如图b，截面A的弯矩最大。 荷载增大到一定值时，A先出现塑 性铰。如图c，A端弯矩为Mu，变成静 定的问题。此时梁未破坏，承载能力未 达到极限。 荷载继续增大，跨中截面C的弯矩 达到Mu，C截面变成塑性铰。如图d， 此时梁成为几何可变的机构，达到极限 状态。
可破坏荷载：满足机构条件和平衡条件的荷载，用F +表示。 （不一定满足内力局限条件） 可接受荷载：满足内力局限条件和平衡条件的荷载，用F -表示。 （不一定满足机构条件） 1、极小定理：极限荷载是所有可破坏荷载中的极小者。 2、极大定理：极限荷载是所有可接受荷载中的极大者。 3、惟一性定理：极限荷载只有一个确定值。若某荷载既是可破 坏荷载，又是可接受荷载，则该荷载即为极限 荷载。
0.8Fa M u 2 M u
3.75 M u F a
第2跨机构如图c。
F 2a a M u M u 2 M u a 2 F 4M u a
第3跨机构如图d。
Fa F 2a M u 3M u 3
F
3.33M u a

结构力学 结构的极限荷载与弹性稳定图文

结构力学 结构的极限荷载与弹性稳定图文

A
B
D
C
l/3
l/3
l/3
解: AB段极限弯矩为 M u ，BC段极限弯矩为Mu。
塑性铰的可能位置：A、B、D。
A l/3
B
Mu B
l/3
FPu
DC Mu
D
l/3
§11-4 超静定结构的极限荷载计算
1）B、D截面出现塑性
FPu
铰，由弯矩图可知，只 有当 Mu 3Mu 时，此破
A l/3
B
Mu B
分析：(1) 图(a)表示截面处于弹性阶段。
该阶段的最大应力发生在截面最外纤维处，
称为屈服极限y，此时的弯矩Ms称为弹性 s a)
极限弯矩，或称为屈服弯矩。即：
s
MS
bh2 6
s
y0
（2）图(b）—截面处于弹塑性阶段，
y0
截面外边缘处成为塑性区，应力为常数， s b)
§11-2 基本概念
=s；在截面内部(|y|y0)则仍为弹性区，称为弹性
2
C l
2 4
B Mu
由We=Wi，可得 所以有1 4q源自l 24M uqu
16M l2
u
三次超静定 三个塑性铰
§11-4 超静定结构的极限荷载计算
例11-4-3 已知梁截面极限弯矩为Mu ，求极限荷载 。 解:塑性铰位置：A截面及梁上最大弯矩截面C。
q
qu
A
l
BA
Mu A
Mu C C B
l-x
x
例11-1-1 设有矩形截面简支梁在跨中承受集中荷载 作用(图a)，试求极限荷载FPu 。
解：由M图知跨中截面 弯矩最大，在极限荷载作用 下，塑性铰将在跨中截面形 成，弯矩达极限值Mu(图b)。

结构的极限荷载

相邻跨联合破坏 不会出现
例：求图示连续梁的极限荷载。各跨分别是等截面的,AB、BC跨的极限 求图示连续梁的极限荷载。各跨分别是等截面的,AB、BC跨的极限 ,AB 弯矩为M CD跨的极限弯矩为 跨的极限弯矩为3 弯矩为 u ，CD跨的极限弯矩为3Mu 。 0.8P 解：先分别求出各跨独自破坏时的 q=P/ =P/a =P/ P P 破坏荷载. 破坏荷载. A D B C E F AB跨破坏时 （1）AB跨破坏时 a
（3）CD跨破坏时 CD跨破坏时
0.8P
q=P/ =P/a =P/
P
δθ
2δθ
P
P+ × aδθ + P+ ⋅ 2aδθ = Mu ⋅ δθ + 3Mu ⋅ 3δθ
2δθ
3δθ
P + = 3.33M u / a P = 3.33Mu / a u
§ 16-４ 比例加载时判定极限荷载的一般定理 161616-4-1 几个基本概念
求图示变截面梁的极限荷载.已知AB段的极限弯矩为2 AB段的极限弯矩为 例:求图示变截面梁的极限荷载.已知AB段的极限弯矩为2Mu,BC 段为M 段为 u 。 解:确定塑性铰的位置 确定塑性铰的位置 P A B C 1.若 出现塑性铰， 1.若B、D出现塑性铰，则B、D两截面的弯 D l/3 l/3 l/3 矩为M 这种情况不会出现。 矩为Mu，M A = 3M u 这种情况不会出现。 2.若A出现塑性铰，再加荷载时，B截面 2.若 出现塑性铰，再加荷载时， Mu 3M u 弯矩减少D截面弯矩增加， 弯矩减少D截面弯矩增加，故另一塑性 铰出现于D截面。 铰出现于D截面。 Mu
A = σ y × × 0.0633 = 27.36kN.m 2
20mm

结构力学专题十五(结构的极限荷载)

Mu W
Ms W
称为截面形状系数，其值与截面形状有关。
例：已知材料的屈服极限 s 240 MPa ，
求图示截面的极限弯矩。
80mm
Mu s (S1 S2 ) 27.36kN.m
20mm
2、塑性较 当截面弯矩达到极限弯矩时，在保持弯矩不变的前
提下，截面纤维将无限地伸长和缩短，因此在该小段内， 两个无限靠近的截面可以发生相对转动，这种情况与带 铰截面相似，称这种截面为“塑性铰”。
A
(1)平衡弯矩法
(2)机动法
(3)增量法
F
B
l/2
l/2
例5:求图示等截面梁的极限荷载。 已知梁的极限弯矩为Mu。
A
q
B
l
例6：求图示结构的极限荷载， 材料极限弯矩为Mu。
M
AC
B
1m
3m
三、变截面超静定梁
例7：求图示结构的极限荷载，
已知 Mu Mu
A Mu
Mu F
D
BC
l ll
作业：
思考题 16—2 、16—4、16—5； 习题： 16—1。
塑性铰与普通铰的区别：
（1）普通铰不能承受弯矩，而塑性铰能承受弯矩Mu。 （2）普通铰是双向铰，而塑性铰是单向铰。
3、弹性极限荷载、极限荷载、破坏机构（极限状态）
（1）对弹于性特阶定段的结构，随着荷载的逐渐增加：
各截面弯矩不超过 “屈服弯矩”Ms ；
（2）弹性阶段终止
当某个截面弯矩首先达到“屈服弯矩”Ms时，弹性阶段终止， 此时的荷载称为“弹性极限荷载”Fps；
加载
E S
S
S
弹性
塑性 s
卸载 E
弹性
s

第十六章结构的极限荷载


Mu
第二跨破坏：
第三跨破q坏2 ：17l2.6 Mu
Pu
6.4
Mu l2
θΔ
2θ
ql
ql
q ↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓
θΔ
2θ
q ↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓
1.5ql
1.5P
θΔ
2θ
3q2lqq2ll
32qqql2ll342l2ll
11..22MMuuu
M21..42u MM2uu 2MqM1u2u26l.24Mquq2 317l72..66lM2Muu
7
P
例19-1求图示简支梁的Pu。
静力法：根据平衡条件
l
l
M
u
Pu l 4
得：
Pu
4M l
u
机动法：采用刚塑性假设 画机构虚位移图
虚功方程：
Pu - M u 2 0
Pu
2M u
4M u l
M
u
Pu 4
l
θ
Mu P Mu
Δ
2θ
2
l
极 限 平 静力法：
衡法求
根据塑性铰截面的弯矩Mu，由平衡方程求出
承受极 限弯矩
真实铰 不承受 弯矩
单向铰 双向铰
卸载而消失 不消失
位置随荷载的分 布不同而变化
位置固定
P
Pu
C
C
P
Mu
Mu
C
6
•横向荷载 通常剪力对承载力的影响很小，可忽略不计，纯弯 导出的结果横弯仍可采用。
弹塑性分析全过程
•在加载初期，各截面弯矩≤弹性极限弯矩Ms→某截面弯矩= Ms 弹性阶段结束。此时的荷载叫弹性极限荷载Fps。 •当F>Fps，在梁内形成塑性区。 •随着荷载的增大，塑性区扩展→形成塑性铰，继续加载，→形 成足够多的塑性铰（结构变成破坏机构）。

第16章 结构的极限载荷

按此应力—应变关系知：
①应力在屈服极限之前应力—应变成线
性关系（OA段）即： =Ee 。
②应力到达屈服极限后，材料进入屈服 流动状态，应力保持不变，应变继续增 大（AB段）
③若屈服流动到达C点卸载，则应变的减小值De与应力的减小值
D仍成正比即D=EDe，由此看出，加载和卸载有所不同，加载
阶段是弹塑性的,卸载是弹性的。在经历塑性变形后应力和应变
间不再保持单值对应关系。即：同一应力可以对应多个不同的
应变。
15
§17-2 极限弯矩、塑性铰和极限状态 一、极限弯矩
以理想弹塑性材料矩形截面梁纯弯曲状态的变形过程为例，说明 塑性分析中的几个概念。
梁随着横截面M的增大，梁
会经历一个由弹性变形阶段
到弹塑性变形阶段最后到达
塑性变形阶段的过程。实验 表明：无论哪个阶段，梁弯 曲变形的平面假定都成立。
FPu—极限荷载； [FP ]—容许荷载； n—荷载系数
由此, 结构的塑性设计问题就归结为计算结构的极限荷载的问题了.
14
§17-1 概述
为了确定结构的极限荷载，必须考虑材料的塑性变形，进行结构 的塑性分析,此种分析称为结构的塑性分析。
在结构的塑性分析中，为了简化计算，通常假设材料为理想弹塑 性材料，其应力—应变如图所示。
22
14
400
14
§17-2 极限弯矩、塑性铰和极限状态
例：计算工字型截面的极限弯矩Mu。已知：σs=235MPa
解: ⑴计算Ws
S1

S2
140 14 200

7
10 200
14


200 14 2

10
551260mm3 55.126105 m3
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2.机动法（虚功法）
1）确定塑性铰位置 2）画虚位移图 3）列虚功方程
MU
l
FP
A
MU
l
B
MU
l
C
FP
A
1.5MU M U
B
1.5MU M U
C
MU
D
l
l
l
FP
A
1.5MU
B
1.5MU
C
MU
D
l
l
l
2ql
2
q
B
1.5MU
ql
C
MU
A
1.5MU
D
l
l
l
P
P
MU
l 3 l 3 l 3
2EI EI
3. 拉压性能相同 4.加载与卸载性能不同， 加载为弹塑性，卸载为弹性
o
ε
§16.2 极限弯矩 塑性铰 极限状态
单杆、纯弯曲、矩形截面、理性弹塑性材料 M M h b
一、弹性极限弯矩MS
S
bh2 MS S 6
max
M Wz

M bh
2
6
S
二、塑性极限弯矩MU
S
S
bh2 MU S 4
FP=1
A 2m H 2m D 2m E 2m B 2m F 2m C 1m 1m
求MF、 MB、 FRB 、 FyA 、 FLQH 、 FRQH 、 FQD 、 FLQE 、FRQE 、
FLQB、 FRQB的影响线
四、连续梁
本书只讨论下列情况的连梁：
1.每一跨内为等截面，不同跨截Fra bibliotek可不同2.所有荷载作用方向均相同，且比例加载 结论：只在某一跨内形成破坏机构， 不会形成联合破坏机构.
q
A
MU
l
B
11.66 M U qU 2 l
要求作为结论直接应用
FP
A
MU B l 2
C
l 2
FPU
8M U l
q
A
MU
l
16 M U qU 2 l
B
FP
A
MU B l 2
C
l 2
FPU
4M U l
FP
FP D
l 3
A
l 3
B MU C
l 3
5M U 4M U 9M U , , l l min l
塑性铰与普通铰的区别：
1.普通铰不能承担M 塑性铰能承担M，且为常数，大小为MU。 2.普通铰为双向铰；
塑性铰为单向铰，只能沿着MU增大的方向，若向
相反方向转动，则塑性铰消失。
四、破坏机构：
当结构在荷载作用下形成足够多的塑性铰时， 结构变为几何可变体系，即为破坏机构。
此时为极限状态，荷载为极限荷载。 若有n个极限荷载，则最小者为整个体系的极限荷载
小结
1.静定梁（单跨和多跨）
内容：求极限荷载
2.单跨超静定等截面梁 3.单跨超静定变截面梁 4.连续梁（超静定多跨梁）
注意：1.变截面处的MU为小值 2.多跨梁需分清静定还是超静定
B A C
B A C
B A
C
B A
C
求解方法：
分别求出每一跨的极限荷载，整个体系 的极限荷载即为所有跨中的 最小值
q
A
MU
ql B
l 2
q
C
l 2
2MU
MU
D
l
l
16M U 12M U 11.66M U 2 , 2 , 2 l l l min
q
A
MU 2M
ql B
l 2
其中：S1为A1对等面积轴的静矩（面积矩） S2为A2对等面积轴的静矩（面积矩）
20
已知： S 40
求：MU
20
80
4R 3
已知：大圆半径为R1
小圆半径为R2
屈服强度为σS
求：MU
三、塑性铰：
某截面的M达到MU时，其M不能进一步增
加，该截面两侧沿MU的方向发生相对转动，
相当于铰结点，称为塑性铰。
MU
C
3l l 2 2
l
16 M U qU 2 l
3ql
A
l 2
q
B
l 2
MU 2M U
MU
C
l
14M U 11.66M U 2 , 2 l 3l min
思考题：
n次超静定是否需要出现 （n+1）个塑性铰才能变为机构？
§16-4 判定极限荷载的一般定理
一.极限状态条件： 静定结构 1.平衡条件 单向机构
§16-1
概述
1.弹性设计法：弯矩图上的最大值达到极限，则整 个结构认为达到极限。材料为弹性。
2.塑性设计法：整个结构变为机构后才认为达到极 限。材料为理想弹塑性。
理想弹塑性材料
低碳钢
σs ε
σs
ε
理想弹塑性材料
1.弹性阶段OA，塑性阶段AB 2.同一应变对应不同应力
S
A
同一应力对应不同应变
2.内力局限条件
3.单向机构条件
M max MU
1.可破坏荷载
2.可接受荷载
F F
P P
3.极限荷载
FPU F F
P
P
二.定理：
1.基本定理：F F
P P
2.唯一性定理：极限荷载是唯一的（试算法） 3.上限定理： FPU F
P
4.下限定理： FPU FP
S
S
S
弹性
S
S
S
塑性
弹塑性
不对称截面的MU
形心轴
等面积轴
弹性
弹塑性
塑性
S S
塑性极限
S A1 S A2
M U S A1h1 S A2 h2 S S1 S 2
塑性极限弯矩MU
1.拉压区面积A1与A2相同（等面积轴） 2.
MU S S1 S2
m
EA=
EI l
2
l
2EI EI
m l
双自由度
1
2EI
EI EA 2 l
A
l 2
l
1.力法求梁式杆M图，二力杆FN值
2.并求A点竖向线位移
3l 4 1 FN 4
l 8EI
V A
3
高等数学知识回顾：
vu u v v 2 u u
' '
'
二、单跨超静定梁
1.塑性铰的个数：不止一个，应从结构本身来看
FP
B
2MU
l l2 l l2
FP
MU
l l2
C
l
MU
2M U 6M U M U , , l l min l
q
A
MU 2M U
3ql
B
3 l l 2 2
MU
C
3l l 2 2
l
27.86M U 2M U , 2 2 l 3l min
q
A
MU
3ql
B
3 l l 2 2
五、比例加载：
1.所有荷载保持比例不变。 2.单调加载。
§16.3超静定梁的极限荷载
一、静定梁的极限荷载
1.塑性铰的个数： 只要有一个，结构即坏 2.塑性铰的位置： M的最大值处
FP
MU
l 2 l 2
求极限荷载的方法：
1.静力法
2.机动法（虚功法） 静定结构：静力法更好。
1.静力法步骤：
1）画M图 2）令Mmax=MU
第十六章 结构的极限荷载
本章思路：
刚结点达到极限时不是断裂而是发生定向转动 （沿着M增大的方向）——塑性铰 刚结点 承担着极限弯矩MU的单向铰
本章工作：
求极限荷载与MU的关系
一个截面的极限弯矩MU是一个常数
仅与材料和截面形状有关，
是一个已知量
极限荷载： 原来的结构刚变为机构时的荷载值
（该值与塑性铰的位置和个数有关）
U
q
C 2M MU U l D
2MU M U
l
l 2
27.86M U 8M U 19.8M U , 2 , 2 2 l l l min
2MU MU 2MU
27.86 M U qu 2 l
0.464l
MU 2MU
19.8M U qu 2 l
0.45l
2FP
A
l l2
FP
FP D
l 3
A
l 3
B MU C
l 3
12M U 6M U , l min l
三、变截面梁
2MU
P
MU
A
l 3
B
l 3
C
l 3
D
21M U 7.5M U 9M U , , l l min l
P
2MU
MU
A
l 3
B
l 3
C
l 3
D
21M U 15M U , l min 2l
2.塑性铰的位置：固定端，集中荷载作用处，均布 荷载的最大值处，变截面处
FP
A
MU B
l 2 l 2
C
应有2个铰，分别在A、B处
FPU
6M U l
单跨超静定梁FPU的计算特点：
1.无需考虑中间过程，只考虑最后破坏机构。 2.无需考虑变形条件，只考虑静力平衡条件。 3.不受温度变化、支座移动等的影响。