分幅长联连续梁桥支座预偏移量设置研究

向阳河特大桥 (32+48+32)m连续梁纵向支座预偏量计算表
说明：
△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量，根据设计图纸查得。

△2根据现场实际施工进度推算出连续梁合拢时间及温度，得出与设计合拢温度的差值。

△2=α×△t×L
其中，α—为箱梁混凝土线膨胀系数(10-5/℃)；
△t—实际合拢温度与设计合拢温度的温差；设计合拢温度为22 Cº,实际合拢温度按8 Cº计算。

L—计算位置至桥梁固定支座位置的梁体长度；
△为支座最终实际预偏量，由上表可见支座1、支座3、支座4的预偏量均已支座2为中心向外侧预偏。

附图：支座布置示意图，以箭头方向为正
计算：复核：审核：。

浅谈桥梁支座预偏量的设置鲁高富发表时间：2020-04-14T14:04:56.017Z 来源：《建筑模拟》2020年第2期作者：鲁高富李子娟[导读] 在我国的市政工程、公路与铁路等交通建设中，用到的桥梁多为悬臂现浇连续梁。

在此文中，简单介绍了悬臂现浇连续梁桥支座预偏量的计算方式和基本概念，结合了武定至倘甸至寻甸高速公路掌鸠河5号大桥工程，进一步介绍了梁桥支座预偏量计算方法。

云南交投公路建设第五工程有限公司云南昆明 650221摘要：在我国的市政工程、公路与铁路等交通建设中，用到的桥梁多为悬臂现浇连续梁。

在此文中，简单介绍了悬臂现浇连续梁桥支座预偏量的计算方式和基本概念，结合了武定至倘甸至寻甸高速公路掌鸠河5号大桥工程，进一步介绍了梁桥支座预偏量计算方法。

关键词：悬臂现浇；连续梁桥；支座预偏量；确定；1 概述根据云南武定至倘甸至寻甸高速公路掌鸠河5号大桥的连续梁工程实例，本文介绍了悬臂现浇连续梁活动支座预偏量的计算方式以及调整和安装方法。

本次工程的特大桥是十四区管道，连续梁的尺寸为40m＋64m＋40m，建造方式为悬臂现浇法。

使用型号为LXQZ的铁路桥梁大吨位球型钢支座作为连续梁支座，在每一个孔梁中分别有多向活动支座、固定支座和纵向活动支座以及横向活动支座四个支座。

2 支座纵向预偏量的概念所谓的支座纵向预偏量指的是，支座上板在纵向上偏离中心线的距离，产生这一偏离的原因主要有混凝土的收缩徐变和连续梁的梁体混凝土热胀冷缩。

在进行支座的安装时，需要预先保留一点的偏离量，确保支座正常使用，但是只用支座盖板进行偏离量预留，整个支座不用全部运动。

3 各支座处的纵向预偏量计算公式△＝－（△1+△2）（1）其中，－表示和设置的偏移量相反方向时添加的；△1表示桥梁的收缩徐变量，在设计的图纸中会有说明，可直接使用。

△2＝α·△t·L （2）其中，α表示钢筋混凝结构的线性膨胀系数，为1.0×10–5；△t表示合龙月平均气温以及年平均温差；L表示固定支座和计算点之间的距离。

铁路预应力混凝土连续梁纵向预偏量施工技术发表时间：2019-06-19T09:43:49.277Z 来源：《基层建设》2019年第9期作者：孙运福[导读] 摘要：针对目前连续梁施工过程中支座预偏量的设置，仅是通过设置支座上盖板偏移量，未对梁体进行相应的调整，这样在梁体预应力体系张拉完成产生的弹性压缩及随着时间发生的收缩徐变等综合因素作用下，支座上盖板能达到预期设置的位置，而梁体长度及梁缝宽度均未达到设计要求，通过对预应力混凝土连续梁纵向预偏量技术的研究，摆脱预偏量设置的误区，实现支座、梁体长度及梁缝宽度满足设计的要求。

中铁十局集团建筑工程有限公司摘要：针对目前连续梁施工过程中支座预偏量的设置，仅是通过设置支座上盖板偏移量，未对梁体进行相应的调整，这样在梁体预应力体系张拉完成产生的弹性压缩及随着时间发生的收缩徐变等综合因素作用下，支座上盖板能达到预期设置的位置，而梁体长度及梁缝宽度均未达到设计要求，通过对预应力混凝土连续梁纵向预偏量技术的研究，摆脱预偏量设置的误区，实现支座、梁体长度及梁缝宽度满足设计的要求。

关键词：预应力混凝土连续梁；纵向预偏量；梁体设置1 工程概况石家庄至济南客运专线齐济特大桥在D1K412+246处跨G308国道，位于济南市天桥区，该梁为60+100+60m预应力混凝土连续梁，悬臂法施工，连续梁全长221.5m，纵向预应力筋采用1×7-15.2-1860-GB/T5224-2003预应力钢绞线，连续梁支座采用铁路桥梁球型钢支座。

2 施工技术原理混凝土在硬化过程中会发生体积变化，主要体现为体积减小，而引起混凝土收缩有自身原因及外界原因，例如自身化学反应后水泥化合物体积小于参与水化的水泥和水的体积，空气干燥混凝土中的吸附水的散失引起的收缩，空气中的CO2与水泥水化物反应引起的碳化收缩，预应力混凝土在张拉完成后，混凝土的变形会随荷载持续时间的增长而增大。

连续梁合拢后进行全桥张拉，此时混凝土发生弹性变形，并随着时间推移发生上述各种收缩徐变。

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连续梁支座预偏量计算
支座预偏量是支座上钢板纵向偏离理论中心线的位置。

设Δ1为梁体的弹性变形及收缩徐变引起的支点处的偏移量，设Δ2为各支点由于温度引起的偏移量。

各支座处的纵向偏移量根据支座安装时温度和灌注混凝土时温差引起，由Δ=-（Δ1+Δ2）求得，施工合拢时选用一天温度最低时进行。

支座安装后即按规定锚固支座螺栓，灌注固定。

温差引起梁体自由伸长量为：
ΔL=α*Δt*L
式中：
α为主梁混凝土线膨胀系数，α=1×10-5/℃
Δt为合拢时温差
L为温度不动点到计算点的梁体长度
Δ2(温度引起的支座纵向偏移量)计算如下：
设计图纸给出支座纵向预偏量(理论值)，按温度18℃考虑。

初步计划40m+64m+40m连续梁合拢时间为5月1日，往年最低温度为16℃，由于该温差引起的偏移量为：
1#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*80.05=-1.6mm
2#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*48=-1.0mm
4#墩：Δ2=ΔL=α*Δt*L=1×10-5*(16-18)*32.05=-0.6mm
支座预偏量
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连续梁支座预偏量的计算与设置1. 工程概况连续梁桥两个主墩（61#、62#）采用GTQZ30000型支座，两个边墩（60#、63#）采用GTQZ6000型支座，固定支座设在61#墩，活动支座的纵向位移量为±100mm 。

根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图： 图一：连续梁支座布置图2. 支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。

因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。

2.1 . △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。

△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。

2.2. △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。

△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。

3.本桥支座偏移值计算3.1.△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围，气温最高月是7月，平均温度为30.2℃；气温最低月是1月，平均气温为-3℃，则设计合拢温度为16℃。

根据施工现场的施工情况，计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。

60#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（16-13）*40000=—1.2mm62#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*72000=2.16mm63#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*112000=3.36mm则各墩支座预偏移量为：60#墩支座△= —(△1+△2)= —（15-1.2）=—13.8mm62#墩支座△= —(△1+△2)= —（—30+2.16）=27.84mm63#墩支座△= —(△1+△2)= —（—45+3.36）=41.64mm4.支座偏移值设置4.1.边墩偏移值设置根据上面的计算结果，60#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向59#墩偏移13.8mm。

连续梁支座预偏量的计算与设置1.工程概况连续梁桥两个主墩（61#、62#）采用GTQZ30000型支座，两个边墩（60#、63#）采用GTQZ6000型支座，固定支座设在61#墩，活动支座的纵向位移量为±100mm。

根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座，具体如下图：2.支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后，活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移，主要分为两部分：因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2，故活动支座位移量为△1+△2。

因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反，即支座预设偏移量为△=—(△1+△2)。

2.1. △1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。

△1由设计计算出结果，设计图纸中提供相应的偏移值。

2.2. △2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值，根据现场实际施工状况排出施工进度计划，计算出合拢日期，得出实际计划合拢温度。

△2=a△t*l，其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，l为计算位置至固定支座位置的梁体长度，△2为梁体的变形。

3.本桥支座偏移值计算3.1.△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：mm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围，气温最高月是7月，平均温度为30.2℃；气温最低月是1月，平均气温为-3℃，则设计合拢温度为16℃。

根据施工现场的施工情况，计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。

60#墩支座△2=—a△t*l=1*10-5*（16-13）*40000=—1.2mm62#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*72000=2.16mm63#墩支座△2= a△t*l=1*10-5*（16-13）*112000=3.36mm则各墩支座预偏移量为：60#墩支座△= —(△1+△2)= —（15-1.2）=—13.8mm62#墩支座△= —(△1+△2)= —（—30+2.16）=27.84mm63#墩支座△= —(△1+△2)= —（—45+3.36）=41.64mm4.支座偏移值设置4.1.边墩偏移值设置根据上面的计算结果，60#边墩支座偏移值设置，安装支座时将支座上摆横向中心线向59#墩偏移13.8mm。

多跨连续刚构桥支座预偏量的计算分析摘要：连续刚构桥的混凝土主梁在收缩徐变和温差作用下，梁体会产生回缩或伸长，使得边跨支座中心线偏离设计位置。

本文以某在建的预应力混凝土连续刚构桥为工程依托，采用商业分析软件Midas Civil建立全桥的有限元模型，计算分析该桥梁在施工和成桥两阶段的支座位移量和预偏量。

关键词：连续刚构边跨支座预偏量引言：支座预偏量是预防在桥梁的施工和运营阶段，支座中心偏离理论位置而造成偏心受力所设置的偏距。

连续刚构桥由于墩高、多跨等结构特点，常以高强度混凝土作为结构主梁，且施工周期漫长，使得桥梁在内外温差和收缩徐变作用下产生纵桥向变形，造成支座偏离乃至脱空现象。

因此，在桥梁墩顶设置合理的支座预偏量，有助于保障结构的安全运营。

1工程概况该在建桥梁的跨径布置为（96+5×180+96）m，桥面净宽为15.25m，沿纵桥向分别设置 1.95%和 2.85%的纵坡。

该桥的上部结构采用三向预应力砼连续刚构，下部结构采用双肢实体墩及空心薄壁墩，具体形式根据墩高优化选择。

该桥的主梁为单箱单室箱梁，顶板宽16.25m，底板宽8.5m，两侧的侧悬臂长度均为3.875m。

箱梁的梁高从根部的11.5m沿1.5次抛物线渐变至跨中梁高的4.0m，箱梁的底板厚度也以相同趋势从根部的1.7m厚渐变至跨中及边跨支点截面的0.35m厚。

主梁的零号块腹板厚度为1.2m，其余箱梁节段的腹板厚度从根部截面的0.9m线性变化至跨中或边跨支点截面的0.5m。

箱梁采用挂篮悬臂对称浇筑施工，梁段浇筑长度分为3.0m、4.0m、4.5m三种级别。

桥面铺装选择在防水层上铺设10cm 沥青混凝土。

该桥的立面布置参见下图 1所示。

图 1 某在建桥梁立面布置图2有限元模型该桥采用商业分析软件Midas Civil建立全桥的有限元模型，主梁和桥墩部分均采用梁单元模拟，上部结构与下部结构的边界条件参见下表 1.表 1 边界条件设置表上部结构下部结构边界条件箱梁主桥桥墩（5#~10#）弹性连接-刚性箱梁主桥过渡墩（4#、11#）弹性连接/桥墩-承台一般支撑-固结/双肢薄壁墩-横梁弹性连接-刚性全桥共划分为678个节点，662个单元，箱梁与桥墩的单元长度与施工节段长度保持一致，以契合现场实际施工状况，具体详见下图 2所示。

连续梁支座预偏量的计算与设置1.工程概况连续梁桥两个主墩(61#、6２＃)采用GTＱＺ3０00０型支座,两个边墩（60#、63＃）采用GＴＱZ600０型支座，固定支座设在6１#墩,活动支座的纵向位移量为±１０0mｍ.根据固定支座设置位置相应设置横向位移、纵向位移、多向位移支座,具体如下图:2.支座偏移值计算活动支座位移量指桥梁施工阶段结束后,活动支座的上支座板偏移支座理论中心线的位移,主要分为两部分:因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起的位移量△1 ，由于体系温差引起的位移量△2,故活动支座位移量为△1+△2。

因活动支座的预设偏移量是抵消施工阶段各墩活动支座产生的纵向水平位移量，故支座预设偏移量与支座位移量相反,即支座预设偏移量为△＝—(△1＋△２）。

2.1。

△1的计算△1是因梁体的弹性压缩、混凝土收缩徐变引起各墩活动支座的偏移量。

△1由设计计算出结果,设计图纸中提供相应的偏移值。

2.2。

△2的计算一般设计合拢温度取桥位处最低和最高月平均温度平均值,根据现场实际施工状况排出施工进度计划,计算出合拢日期,得出实际计划合拢温度。

△２=a△t＊l,其中a为主梁混凝土线膨胀系数，△t为温差，ｌ为计算位置至固定支座位置的梁体长度,△2为梁体的变形。

3.本桥支座偏移值计算3.１。

△1的计算设计图纸中提供相应的偏移值，具体如下：以顺桥向方向为正单位：ｍm3.2.△2的计算该桥位于江西省南昌市范围,气温最高月是7月,平均温度为30．2℃;气温最低月是１月,平均气温为—3℃,则设计合拢温度为1６℃。

根据施工现场的施工情况,计划10月8日合拢，合拢温度约13℃。

60#墩支座△2=—a△t*l=1*10—５*(16—13)＊400００=-1.2mm62＃墩支座△２= a△t*ｌ=１*10-5*（16—13)＊72０0０=2。

1６mm63#墩支座△2= a△t*l=１＊１0—5*(16—13)*1１2000＝3。