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钢筋支架计算书一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。
钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。
型钢主要采用角钢和槽钢组成。
型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。
对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。
作用的荷载包括自重和施工荷载。
钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。
钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。
上层钢筋的自重荷载标准值为 1.3kN/m施工设备荷载标准值为 3.25kN/m施工人员荷载标准值为1.95kN/m横梁的截面抵抗矩 W=49cm3横梁钢材的弹性模量 E=2.05×105N/mm2横梁的截面惯性矩 I=245cm4立柱的高度 h=1.50m立柱的间距 l=1.20m钢材强度设计值 f=205.00N/mm2立柱的截面抵抗矩 W=49cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。
按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算静荷载的计算值 q1=1.2×1.3+1.2×3.25=5.46kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.95=2.73kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×5.46+0.10×2.73)×1.202=1.022kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×5.46 +0.117×2.73)×1.202=-1.246kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=1.246×106/49000=25.429N/mm2支架横梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1= 1.3+3.25=4.55kN/m活荷载标准值q2= 1.95kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×4.55 +0.990×1.95)×12004/(100×2.05×105×2450000)=0.207mm 支架横梁的最大挠度小于1200/150与10mm,满足要求!三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=14.345cm2截面回转半径i=4.14cm立柱的截面抵抗矩W=49cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中──立柱的压应力；N──轴向压力设计值；──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.899； A──立杆的截面面积,A=14.345cm2；[f]──立杆的抗压强度设计值，[f]＝205.00N/mm2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到 N=5.952kN, =30.044N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性验算σ小于或等于[f],满足要求!。
满堂支架专项施工方案1 工程概况本标段桥梁较多，均为预应力混凝土连续箱梁支架现浇法施工。
包括K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
跨度最大结构形式为25+40+40+25。
现浇主梁为C50砼，现以K31+547天桥为例，箱梁横断面图如下图1：图1、箱梁断面结构尺寸2 编制范围K31+547.127天桥、K32+660.342天桥及K33+177.087即威路分离立交，K34+237.402即墨互通立交桥。
3 编制依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 JTJ025-86《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024-85《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《公路工程质量检验评定标准》 JTG F080/1-2004《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95《公路桥涵施工技术规范》JTG TF50-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ_166-2008《桥涵施工计算手册》设计院提供设计图纸4、施工工艺流程及整体设计4.1 工艺流程施工准备→基础处理→测量放线→水平扫地杆搭设→立杆搭设→横杆搭设→剪刀撑搭设→顶托安装4.2 整体设计支架采用碗扣式满堂支架形式，行车道预留通道。
通道口宽5米，高5米，采用C15混凝土条形基础，基础尺寸宽80cm，高80cm，横桥向通长设置，通道采用Φ426钢管搭设，钢管横向间距1.5m，基础顶根据钢管间距预埋与钢管联接钢板。
钢管上横桥向并排铺I32工字钢两根，顺桥向上铺I50工字钢间距60cm。
钢管间采用钢筋或钢管焊接连接成一个整体，并在钢管中灌砂以增强钢管整体稳定性。
碗扣式满堂支架的横向间距采用90cm，纵向间距60cm，步距120cm。
支架通过60cm可调顶托和50cm可调底托调整高度，确保顶底托深入钢管内深度不小于15cm。
福成锅炉房改造支架受力计算书管道计算参数：D720×10:管道总重q=640kg/m（管道重175.1kg/m，管内水重385 kg/m，保温重80kg/m）；D630×10:管道总重q=483.88kg/m（管道重152.89kg/m，管内水重292kg/m，保温重39kg/m）；D529×9:管道总重q=353.91kg/m（管道重115.42kg/m，管内水重205.1kg/m，保温重33.50kg/m）；D478×9:管道总重q=301.16kg/m（管道重104.1kg/m，管内水重166.5kg/m，保温重30.75kg/m）；D426×9:管道总重q=246.63kg/m（管道重92.55kg/m，管内水重130.7kg/m，保温重23.38kg/m）；D325×8:管道总重q=156.16kg/m（管道重62.54kg/m，管内水重74.99kg/m，保温重18.63kg/m）；1kgf=9.8N；聚四氟乙烯板滑动摩擦系数μ=0.1。
一、滑动支架室内：1. HN-1主管一根：D720×10，7m；支管D325×8，4m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=6.5m。
垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×7+156.16×6.5) ×1.5×9.8=80777N水平摩擦力：F=μP=0.1×80777=8078N2. HN-2主管一根：D720×10，12m；支管D325×8，4m。
垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×12+156.16×4) ×1.5×9.8=122078N水平摩擦力：F=μP=0.1×122078=12208N3. HN-3主管一根：D720×10，11m；支管325×8，5.35m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=7.85m。
支架计算书(总41页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。
⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书1.编制依据⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。
⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ）⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）2.工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
支架受力荷载计算书
本文档旨在计算支架的受力荷载，使用简化的策略，并避免引入法律复杂性。
请注意，本文档仅供参考，具体项目应根据实际情况进行计算。
支架基本信息
- 支架类型：
- 支架材料：
- 支架尺寸：
- 支架数量：
荷载计算
1. 静态荷载计算
- 自身重量：{自身重量计算公式}
- 外部荷载：{外部荷载计算公式}
- 总静态荷载：{总静态荷载计算公式}
2. 动态荷载计算
- 振动荷载：{振动荷载计算公式}
- 冲击荷载：{冲击荷载计算公式}
- 总动态荷载：{总动态荷载计算公式}
结果与结论
根据上述计算，得出以下结果和结论：
1. 总受力荷载：{总受力荷载}，单位：N/kg (牛顿/千克)
2. 最大受力荷载点：{最大受力荷载点}，位于支架的{位置}
3. 支架强度：{支架强度评估结果}
4. 其他结论：{其他结论}
请注意，以上结果仅为计算得出的估值，具体情况可能会因实际使用环境、材料等因素而有所变化。
在实际工程中，建议进一步进行精确计算和结构评估。
附注：请确认所引用内容的准确性，并遵循不引用无法证实的内容。
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。
模板用厚15mm的优质竹胶合板。
腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。
c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
桥梁支架计算书一、工程概况本桥跨越赛城湖引水渠，桥梁按正交布置.全桥布置为24.24+56。
00+24.24米预应力砼斜腿刚构，桥面标高以50年一遇水位控制。
桥梁中心桩号为K1+410。
000，桥梁起讫点桩号为K1+353。
7～K1+466.3,全长112。
6米，桥梁宽度50米.本桥为双向六车道，全桥等宽.桥上行车道的中心线及宽度与路线一致,桥面横坡为2%，由盖梁、台帽及梁体共同调整。
桥梁上部为预应力混凝土箱梁结构，采用单箱四室断面，主梁根部梁高为5。
63米(与斜腿相连形成拱状）,跨中梁高为1。
8米，端部梁高为2.0米,箱顶宽为24。
99米,底宽20米，悬臂长为2。
495米，悬臂根部厚0.45米。
桥面横坡为2%的双向坡，箱梁同坡度设计。
斜腿与承台拱座之间为铰接，施工完成后填充混凝土，转换为固结.斜腿截面为矩型截面，单根肋截面宽2000cm，高150～263.1cm。
横向设置两幅桥梁，箱梁间为2cm的分隔缝，铺装层于分隔缝处浇筑整体化防水混凝土及沥青铺装层.主桥上部构造施工采用整体支架现浇。
支架采用钢管支架，斜腿支架与上部支架形成整体。
支架结构形式详见附图。
二、设计依据1、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程施工设计图》；2、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程设计说明》；3、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程地址勘察报告》;4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）；5、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011);7、《路桥施工计算手册》;8、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166—2008)； 9、《钢结构设计规范》(GB50017-2011).三、临时支架布置图临时支架边跨采用型材焊接，主跨采用碗口脚手架搭设而成，布置图如图1所示：图1：临时支架布置图四、边跨临时支架计算边跨钢筋混凝土梁截面如图2所示：图2:边跨钢筋混凝土梁截面混凝土外框面积：2141.64A m = 混凝土镂空面积：224 4.417.6A m =⨯=混凝土实际截面面积:21241.6417.624.04A A A m =-=-= 4.1、荷载分析边跨支架主要荷载为桥梁本身钢筋混凝土荷载，容重取326/kN m ，施工荷载取23/kN m ，梁底分配量采用工钢12。
工程名: 支架************ PK11.EXE ***************** 日期: 5/13/2012时间:13:07:12设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002);结果输出---- 总信息----结构形式: 钢框架结构设计规范: 按《钢结构设计规范》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 24柱数: 6梁数: 20支座约束数: 3标准截面总数: 7活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800钢结构受拉柱容许长细比: 300钢结构受压柱容许长细比: 150钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 400钢梁(活)容许挠跨比: l / 500柱顶容许水平位移/柱高: l / 500地震作用计算: 不考虑地震作用窄行输出全部内容---- 节点坐标----节点号X Y 节点号X Y 节点号X Y ( 1) 0.00 0.00 ( 2) 0.12 0.00 ( 3) 0.50 0.00 ( 4) 0.96 0.00 ( 5) 1.30 0.00 ( 6) 1.67 0.00 ( 7) 1.80 0.00 ( 8) 0.00 0.50 ( 9) 1.80 0.50 ( 10) 0.00 1.50 ( 11) 1.80 1.50 ( 12) 0.00 2.00 ( 13) 0.50 2.00 ( 14) 1.30 2.00 ( 15) 1.80 2.00 ( 16) -0.60 2.50 ( 17) -0.40 2.50 ( 18) 0.00 2.50( 19) 1.80 2.50 ( 20) 2.20 2.50 ( 21) 2.40 2.50 ( 22) 0.12 -0.20 ( 23) 0.96 -0.20 ( 24) 1.67 -0.20---- 柱关联号--------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 22 2 ( 2) 23 4 ( 3) 24 6 ( 4) 1 8 ( 5) 7 9 ( 6) 8 10 ( 7) 9 11 ( 8) 10 12 ( 9) 11 15 ( 10) 12 18 ( 11) 15 19---- 梁关联号----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 2 ( 2) 2 3 ( 3) 3 4 ( 4) 4 5 ( 5) 5 6 ( 6) 5 9 ( 7) 6 7 ( 8) 8 3 ( 9) 10 13 ( 10) 12 13 ( 11) 13 14 ( 12) 14 15( 13) 14 11 ( 14) 15 20 ( 15) 16 17( 16) 17 18 ( 17) 17 12 ( 18) 18 19( 19) 19 20 ( 20) 20 21---- 柱上下节点偏心----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00 ( 6) 0.00 ( 7) 0.00 ( 8) 0.00( 9) 0.00 ( 10) 0.00 ( 11) 0.00 ( 12) 0.00( 13) 0.00 ( 14) 0.00 ( 15) 0.00 ( 16) 0.00( 17) 0.00 ( 18) 0.00 ( 19) 0.00 ( 20) 0.00( 21) 0.00 ( 22) 0.00 ( 23) 0.00 ( 24) 0.00---- 标准截面信息----1、标准截面类型( 1) 59, 126, 0, 1, 2, 50,1, 1, 8, 100, 1000,( 2) 31, I27a , 轻型工字钢截面I( 3) 31, I14 , 普通工字钢截面I( 4) 31, I10 , 普通工字钢截面I( 5) 31, I20a , 普通工字钢截面I( 6) 32, [8 , 普通槽钢截面[( 7) 77, 1, 83, 4.0 热轧无缝圆钢管---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 0 0 ( 2) 2 0 0( 3) 2 0 0 ( 4) 1 0 90( 5) 1 0 90 ( 6) 1 0 90( 7) 1 0 90 ( 8) 1 0 90( 9) 1 0 90 ( 10) 1 2 90( 11) 1 2 90---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度-----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 5 0 0 ( 2) 5 0 0( 3) 5 0 0 ( 4) 5 0 0( 5) 5 0 0 ( 6) 6 3 0( 7) 5 0 0 ( 8) 6 3 0( 9) 6 3 0 ( 10) 4 1 0( 11) 4 0 0 ( 12) 4 2 0( 13) 6 3 0 ( 14) 7 0 0( 15) 3 0 0 ( 16) 3 0 0( 17) 7 0 0 ( 18) 3 0 0( 19) 3 0 0 ( 20) 3 0 02、标准截面特性截面号Xc Yc Ix Iy A1 0.06300 0.07800 0.60093E-05 0.77700E-05 0.31380E-022 0.06750 0.13500 0.55000E-04 0.33750E-05 0.43170E-023 0.04000 0.07000 0.71200E-05 0.64300E-06 0.21500E-024 0.03400 0.05000 0.24500E-05 0.32800E-06 0.14330E-025 0.05000 0.10000 0.23690E-04 0.15790E-05 0.35550E-026 0.01420 0.04000 0.10130E-05 0.16600E-06 0.10240E-027 0.04150 0.04150 0.77645E-06 0.77645E-06 0.99274E-03截面号ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.43761E-01 0.49760E-01 0.77042E-04 0.77042E-04 0.12333E-03 0.12333E-032 0.11290E+00 0.28000E-01 0.40740E-03 0.40740E-03 0.50000E-04 0.50000E-043 0.57500E-01 0.17300E-01 0.10170E-03 0.10170E-03 0.16100E-04 0.16100E-044 0.41400E-01 0.15100E-01 0.49000E-04 0.49000E-04 0.96000E-05 0.96000E-055 0.81600E-01 0.21100E-01 0.23690E-03 0.23690E-03 0.31600E-04 0.31600E-046 0.31400E-01 0.12700E-01 0.25300E-04 0.25300E-04 0.11700E-04 0.58000E-057 0.27966E-01 0.27966E-01 0.18710E-04 0.18710E-04 0.18710E-04 0.18710E-043、格构柱分肢截面特性(1) 左肢截面号Ix Iy A ix iy YC1 0.380E-06 0.388E-05 0.157E-02 0.156E-01 0.498E-01 0.159E-01(2) 右肢截面号Ix Iy A ix iy YC1 0.380E-06 0.388E-05 0.157E-02 0.156E-01 0.498E-01 0.159E-01恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力16 0.00 0.00 10.0021 0.00 0.00 -10.00柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数24 8 60.00 0.205 8 -60.00 0.206 8 60.00 0.207 8 -60.00 0.208 8 60.00 0.209 8 -60.00 0.20梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 20.00 0.001 1 1 20.00 0.001 1 1 20.00 0.001 1 1 20.00 0.001 1 1 20.00 0.00---- 恒荷载标准值作用计算结果------- 柱内力---柱号M N V M N V1 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.172 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.673 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.504 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.065 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.916 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.477 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.478 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.469 5.45 26.85 -2.66 11.22 -26.69 -57.3410 10.08 36.28 20.16 0.00 -36.13 -20.1611 -10.09 36.32 -20.18 0.00 -36.17 20.18--- 梁内力---梁号M N V M N V1 -9.91 45.94 41.30 14.66 -45.94 -41.262 0.95 -4.23 28.86 10.14 4.23 -28.733 -10.16 68.36 -43.92 -9.97 -68.36 44.074 9.95 73.03 53.93 8.50 -73.03 -53.825 -8.47 -0.40 -19.67 1.12 0.40 19.806 -0.02 103.89 0.04 0.03 -103.85 0.017 -14.92 45.09 -42.02 9.56 -45.09 42.068 -0.04 102.65 0.01 0.02 -102.70 0.049 -0.03 5.61 -0.05 -0.03 -5.57 0.1010 0.00 76.50 -3.78 -1.91 -76.50 3.8411 1.93 80.50 0.02 -1.96 -80.50 0.0912 1.93 76.38 3.90 0.00 -76.38 -3.8313 0.03 5.74 0.10 0.03 -5.78 -0.0514 -1.13 -5.24 -2.73 -0.63 5.29 2.7715 0.00 10.00 0.00 -0.40 -10.00 4.0416 -0.23 11.12 -9.87 -5.34 -11.12 17.9517 0.63 -5.26 2.77 1.13 5.21 -2.7318 5.34 -9.03 18.18 -5.35 9.03 18.1919 5.35 11.14 17.98 0.23 -11.14 -9.9020 0.40 10.00 4.04 0.00 -10.00 0.00--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.0 -0.12 0.0 0.03 0.0 0.14 0.0 0.05 0.0 0.16 0.0 0.07 0.0 -0.18 0.7 -0.19 -0.7 -0.110 1.2 0.011 -1.2 -0.112 0.3 0.013 0.1 -1.114 -0.1 -1.115 -0.2 0.016 0.0 0.317 0.0 0.218 0.0 0.019 0.0 0.020 0.0 0.121 0.0 0.3活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力柱荷载: 柱号荷载类型荷载值荷载参数1 荷载参数2梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移Y向位移1 0.0 0.02 0.0 0.03 0.0 0.04 0.0 0.05 0.0 0.06 0.0 0.07 0.0 0.08 0.0 0.09 0.0 0.010 0.0 0.011 0.0 0.012 0.0 0.013 0.0 0.014 0.0 0.015 0.0 0.016 0.0 0.017 0.0 0.018 0.0 0.019 0.0 0.020 0.0 0.021 0.0 0.0荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算-------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 31; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.30, Ly= 0.20; 长细比：λx= 2.6,λy= 7.1构件长度= 0.20; 计算长度系数: Ux= 1.49 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: I27a 轻型工字钢轴压截面分类:X轴:a类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.172 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.173 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.174 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.175 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.176 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.177 34.62 -16.63 67.73 -21.07 16.74 -67.738 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.179 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1710 34.62 -16.63 67.73 -21.07 16.74 -67.7311 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1712 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1713 34.62 -16.63 67.73 -21.07 16.74 -67.7314 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1715 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1716 34.62 -16.63 67.73 -21.07 16.74 -67.7317 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1718 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1719 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1720 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1721 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1722 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1723 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1724 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1725 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1726 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1727 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1728 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1729 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1730 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1731 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1732 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1733 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1734 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1735 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1736 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1737 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1738 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1739 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1740 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1741 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1742 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1743 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1744 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1745 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1746 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1747 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.1748 25.64 -12.32 50.17 -15.61 12.40 -50.17强度计算最大应力对应组合号: 7, M= 34.62, N= -16.63, M= -21.07, N= 16.74强度计算最大应力(N/mm*mm) = 99.77强度计算最大应力比= 0.464强度计算最大应力< f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 3. ≤[λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 7. ≤[λ]= 300构件重量(Kg)= 6.78--------------------------------------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 31; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.27, Ly= 0.20; 长细比：λx= 2.3,λy= 7.1构件长度= 0.20; 计算长度系数: Ux= 1.33 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: I27a 轻型工字钢轴压截面分类:X轴:a类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.672 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.673 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.674 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.675 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.676 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.677 -1.28 132.41 -6.31 0.01 -132.30 6.318 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.679 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6710 -1.28 132.41 -6.31 0.01 -132.30 6.3111 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6712 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6713 -1.28 132.41 -6.31 0.01 -132.30 6.3114 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6715 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6716 -1.28 132.41 -6.31 0.01 -132.30 6.3117 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6718 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6719 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6720 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6721 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6722 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6723 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6724 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6725 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6726 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6727 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6728 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6729 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6730 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6731 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6732 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6733 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6734 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6735 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6736 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6737 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6738 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6739 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6740 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6741 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6742 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6743 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6744 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6745 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6746 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6747 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.6748 -0.95 98.08 -4.67 0.01 -98.00 4.67强度计算最大应力对应组合号: 7, M= -1.28, N= 132.41, M= 0.01, N= -132.30强度计算最大应力(N/mm*mm) = 39.60强度计算最大应力比= 0.184平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 33.66平面内稳定计算最大应力比= 0.157平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 32.84平面外稳定计算最大应力比= 0.153腹板容许高厚比计算对应组合号: 1, M= -0.95, N= 98.08, M= 0.01, N= -98.00GB50017腹板容许高厚比[H0/TW] = 42.97翼缘容许宽厚比[B/T] = 15.00强度计算最大应力< f= 215.00平面内稳定计算最大应力< f= 215.00平面外稳定计算最大应力< f= 215.00腹板高厚比H0/TW= 37.93 < [H0/TW]= 42.97翼缘宽厚比B/T = 5.42 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 2. ≤[λ]= 150压杆,平面外长细比λ= 7. ≤[λ]= 150构件重量(Kg)= 6.78--------------------------------------------------------------------------------钢柱 3截面类型= 31; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 0.30, Ly= 0.20; 长细比：λx= 2.6,λy= 7.1构件长度= 0.20; 计算长度系数: Ux= 1.48 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: I27a 轻型工字钢轴压截面分类:X轴:a类, Y轴:b类构件钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.502 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.503 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.504 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.505 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.506 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.507 -30.92 -29.89 -61.42 18.63 30.00 61.428 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.509 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5010 -30.92 -29.89 -61.42 18.63 30.00 61.4211 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5012 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5013 -30.92 -29.89 -61.42 18.63 30.00 61.4214 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5015 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5016 -30.92 -29.89 -61.42 18.63 30.00 61.4217 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5018 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5019 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5020 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5021 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5022 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5023 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5024 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5025 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5026 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5027 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5028 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5029 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5030 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5031 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5032 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5033 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5034 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5035 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5036 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5037 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5038 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5039 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5040 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5041 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5042 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5043 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5044 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5045 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5046 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5047 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.5048 -22.90 -22.14 -45.50 13.80 22.22 45.50强度计算最大应力对应组合号: 7, M= -30.92, N= -29.89, M= 18.63, N= 30.00强度计算最大应力(N/mm*mm) = 93.20强度计算最大应力比= 0.433强度计算最大应力< f= 215.00拉杆,平面内长细比λ= 3. ≤[λ]= 300拉杆,平面外长细比λ= 7. ≤[λ]= 300构件重量(Kg)= 6.78--------------------------------------------------------------------------------钢柱 4截面类型= 59; 布置角度= 90; 计算长度：Lx=*******, Ly= 2.50; 长细比：λx=******,λy= 81.3构件长度= 0.50; 计算长度系数: Ux=******* Uy= 5.00抗震等级: 三级双槽钢组合截面][ : [12.6, 截面高：H= 50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类; 左分肢: X轴:b类, Y轴:b类; 右分肢：X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235缀材：第1 类(缀板), 截面：B*T=100* 8, 缀板间距：1000缀材钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.062 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.063 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.064 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.065 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.066 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.067 13.38 -55.75 62.02 -6.67 55.96 18.988 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.069 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0610 13.38 -55.75 62.02 -6.67 55.96 18.9811 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0612 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0613 13.38 -55.75 62.02 -6.67 55.96 18.9814 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0615 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0616 13.38 -55.75 62.02 -6.67 55.96 18.9817 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0618 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0619 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0620 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0621 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0622 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0623 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0624 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0625 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0626 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0627 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0628 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0629 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0630 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0631 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0632 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0633 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0634 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0635 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0636 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0637 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0638 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0639 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0640 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0641 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0642 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0643 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0644 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0645 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0646 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0647 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.0648 9.91 -41.30 45.94 -4.94 41.45 14.06强度计算最大应力对应组合号: 7, M= 13.38, N= -55.75, M= -6.67, N= 55.96强度计算最大应力(N/mm*mm) = 142.48强度计算最大应力比= 0.663左肢稳定计算最大应力对应组合号: 7, M= 13.38, N= -55.75, M= -6.67, N= 55.96左肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 1554.67右肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 1554.67强度计算最大应力< f= 215.00左肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****右肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****拉杆,平面内长细比λ=******* > [λ]= 300 *****拉杆,平面外长细比λ= 81. ≤[λ]= 300左肢长细比λ=******* > [λ]= 300 *****右肢长细比λ=******* > [λ]= 300 *****构件重量(含缀材，单位：Kg)= 12.83--------------------------------------------------------------------------------钢柱 5截面类型= 59; 布置角度= 90; 计算长度：Lx=*******, Ly= 2.50; 长细比：λx=******,λy= 81.3构件长度= 0.50; 计算长度系数: Ux=******* Uy= 5.00抗震等级: 三级双槽钢组合截面][ : [12.6, 截面高：H= 50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类; 左分肢: X轴:b类, Y轴:b类; 右分肢：X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235缀材：第1 类(缀板), 截面：B*T=100* 8, 缀板间距：1000缀材钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.912 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.913 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.914 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.915 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.916 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.917 -12.91 -56.78 -60.88 6.77 56.99 -20.128 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.919 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9110 -12.91 -56.78 -60.88 6.77 56.99 -20.1211 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9112 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9113 -12.91 -56.78 -60.88 6.77 56.99 -20.1214 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9115 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9116 -12.91 -56.78 -60.88 6.77 56.99 -20.1217 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9118 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9119 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9120 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9121 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9122 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9123 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9124 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9125 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9126 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9127 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9128 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9129 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9130 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9131 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9132 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9133 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9134 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9135 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9136 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9137 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9138 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9139 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9140 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9141 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9142 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9143 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9144 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9145 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9146 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9147 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.9148 -9.56 -42.06 -45.09 5.01 42.21 -14.91强度计算最大应力对应组合号: 7, M= -12.91, N= -56.78, M= 6.77, N= 56.99强度计算最大应力(N/mm*mm) = 138.55强度计算最大应力比= 0.644左肢稳定计算最大应力对应组合号: 7, M= -12.91, N= -56.78, M= 6.77, N= 56.99左肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 1524.96右肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 1524.96强度计算最大应力< f= 215.00左肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****右肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****拉杆,平面内长细比λ=******* > [λ]= 300 *****拉杆,平面外长细比λ= 81. ≤[λ]= 300左肢长细比λ=******* > [λ]= 300 *****右肢长细比λ=******* > [λ]= 300 *****构件重量(含缀材，单位：Kg)= 12.83--------------------------------------------------------------------------------钢柱 6截面类型= 59; 布置角度= 90; 计算长度：Lx=*******, Ly= 2.50; 长细比：λx=******,λy= 81.3构件长度= 1.00; 计算长度系数: Ux=******* Uy= 2.50抗震等级: 三级双槽钢组合截面][ : [12.6, 截面高：H= 50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类; 左分肢: X轴:b类, Y轴:b类; 右分肢：X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235缀材：第1 类(缀板), 截面：B*T=100* 8, 缀板间距：1000缀材钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.472 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.473 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.474 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.475 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.476 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.477 6.72 42.03 79.02 7.50 -41.61 1.988 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.479 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4710 6.72 42.03 79.02 7.50 -41.61 1.9811 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4712 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4713 6.72 42.03 79.02 7.50 -41.61 1.9814 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4715 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4716 6.72 42.03 79.02 7.50 -41.61 1.9817 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4718 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4719 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4720 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4721 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4722 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4723 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4724 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4725 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4726 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4727 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4728 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4729 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4730 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4731 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4732 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4733 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4734 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4735 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4736 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4737 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4738 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4739 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4740 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4741 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4742 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4743 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4744 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4745 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4746 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4747 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.4748 4.98 31.13 58.53 5.55 -30.82 1.47强度计算最大应力对应组合号: 7, M= 6.72, N= 42.03, M= 7.50, N= -41.61强度计算最大应力(N/mm*mm) = 83.69强度计算最大应力比= 0.389平面外稳定计算最大应力对应组合号: 7, M= 6.72, N= 42.03, M= 7.50, N= -41.61平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 40.14平面外稳定计算最大应力比= 0.187左肢稳定计算最大应力对应组合号: 7, M= 6.72, N= 42.03, M= 7.50, N= -41.61左肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = *********右肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = *********强度计算最大应力< f= 215.00平面外稳定计算最大应力< f= 215.00左肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****右肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****压杆,平面内长细比λ=******* > [λ]= 150 *****压杆,平面外长细比λ= 81. ≤[λ]= 150左肢长细比λ=******* > [λ]= 150 *****右肢长细比λ=******* > [λ]= 150 *****构件重量(含缀材，单位：Kg)= 25.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱7截面类型= 59; 布置角度= 90; 计算长度：Lx=*******, Ly= 2.50; 长细比：λx=******,λy= 81.3构件长度= 1.00; 计算长度系数: Ux=******* Uy= 2.50抗震等级: 三级双槽钢组合截面][ : [12.6, 截面高：H= 50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类; 左分肢: X轴:b类, Y轴:b类; 右分肢：X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235缀材：第1 类(缀板), 截面：B*T=100* 8, 缀板间距：1000缀材钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.472 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.473 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.474 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.475 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.476 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.477 -6.82 42.13 -79.02 -7.40 -41.72 -1.988 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.479 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4710 -6.82 42.13 -79.02 -7.40 -41.72 -1.9811 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4712 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4713 -6.82 42.13 -79.02 -7.40 -41.72 -1.9814 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4715 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4716 -6.82 42.13 -79.02 -7.40 -41.72 -1.9817 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4718 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4719 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4720 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4721 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4722 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4723 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4724 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4725 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4726 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4727 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4728 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4729 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4730 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4731 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4732 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4733 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4734 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4735 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4736 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4737 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4738 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4739 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4740 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4741 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4742 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4743 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4744 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4745 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4746 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4747 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.4748 -5.05 31.21 -58.53 -5.48 -30.90 -1.47强度计算最大应力对应组合号: 7, M= -6.82, N= 42.13, M= -7.40, N= -41.72强度计算最大应力(N/mm*mm) = 82.87强度计算最大应力比= 0.385平面外稳定计算最大应力对应组合号: 7, M= -6.82, N= 42.13, M= -7.40, N= -41.72平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) = 39.42平面外稳定计算最大应力比= 0.183左肢稳定计算最大应力对应组合号: 7, M= -6.82, N= 42.13, M= -7.40, N= -41.72左肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = *********右肢稳定计算最大应力(N/mm*mm) = *********强度计算最大应力< f= 215.00平面外稳定计算最大应力< f= 215.00左肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****右肢稳定计算最大应力> f= 215.00 *****压杆,平面内长细比λ=******* > [λ]= 150 *****压杆,平面外长细比λ= 81. ≤[λ]= 150左肢长细比λ=******* > [λ]= 150 *****右肢长细比λ=******* > [λ]= 150 *****构件重量(含缀材，单位：Kg)= 25.66--------------------------------------------------------------------------------钢柱8截面类型= 59; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 4.27, Ly= 2.50; 长细比：λx= 85.8,λy= 81.3构件长度= 0.50; 计算长度系数: Ux= 8.54 Uy= 5.00抗震等级: 三级双槽钢组合截面][ : [12.6, 截面高：H= 50轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类; 左分肢: X轴:b类, Y轴:b类; 右分肢：X轴:b类, Y轴:b类构件钢号：Q235缀材：第1 类(缀板), 截面：B*T=100* 8, 缀板间距：1000缀材钢号：Q235验算规范: 普钢规范GB50017-2003柱下端柱上端组合号M N V M N V1 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.462 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.463 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.464 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.465 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.466 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.467 -7.46 36.30 3.43 -15.13 -36.09 77.578 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.469 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4610 -7.46 36.30 3.43 -15.13 -36.09 77.5711 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4612 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4613 -7.46 36.30 3.43 -15.13 -36.09 77.5714 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4615 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4616 -7.46 36.30 3.43 -15.13 -36.09 77.5717 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4618 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4619 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4620 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4621 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4622 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4623 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4624 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4625 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4626 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4627 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.4628 -5.52 26.89 2.54 -11.21 -26.74 57.46。
广东省潮惠高速公路建设项目S356跨线桥现浇箱梁施工支架计算书计算：审核：签发：施工单位：中交二公局六公司潮惠高速TJ19合同段日期：二〇一四年四月一、工程概况S356跨线桥中心桩号为K226+908，起点桩号为K226+622.7，终点桩号为K227+193.3，桥梁全长570.6m（含耳墙），该桥平面位于直线段上，桥跨布置为9×25+(30+30)+(30+35+30) +(30+30)+5×25；第三、四、五联桥上部为现浇连续箱梁，跨径布置第三联为30+30m，箱梁梁高为1.9m，桥宽16.5m。
第四联为30+35+30m，箱梁梁高为2.0m，桥宽16.5m。
第五联为30+30m，箱梁梁高为1.9m，桥宽16.5m，桥墩中心线与路线设计线的交角10、15墩右偏108度、14～14号墩右偏125度，9、16号墩处为90度。
箱梁均采用单箱三室截面形式，顶板宽16.5m，底板宽11.5m，两侧悬臂各2.5m，具体构造详见设计图纸；C50混凝土单幅为3200m3。
现浇梁简介：现对S356跨线桥第三联左幅第一孔、第五联右幅第二孔预应力混凝土连续箱梁进行支架受力验算，其余类推。
该跨钢管支架立杆的纵向间距采用90cm，横向径距2×0.9+3×0.6+2×0.9+3×0.6+2×0.9+3×0.6+2×0.9+3×0.6+2×0.9，在腹板处加密采用60cm，其余地方采用90cm，路线外侧采用120cm 以便施工平台搭设。
横杆竖向采用120cm步距，并用剪刀撑将整个支架连成整体，计算时采用最不利的横纵向间距均为90cm进行验算。
支架下垫0.15×0.12cm长度4m的方木，0.15cm为承力面，横向通长布置。
二、计算依据《两阶段施工图设计》《结构力学》、《材料力学》《钢结构设计规范》《建筑结构荷载规范》《公路桥涵施工技术规范》（JTJ/G F50-2011）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）《木结构设计规范》（GB 5005-2003）《混凝土模板用胶合板》（GB/T 17656-2008）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB 10110-2011）三、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（压实度90以上回填土、厚30cm砂砾垫层、10cm混凝土面层）、12cm×15cm底垫木、可调节顶托、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、12cm×15cm纵向分配梁、10cm×10cm 木方横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
12cm×15cm 木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在12cm×15cm 木方分配梁上进行连接固定。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向边支点和中支点处加密为0.6m，其余部位均为0.9m。
横桥向立杆间距为： 1.2+2×0.9+2×0.6+3×0.9+2×0.6+0.9+0.6+0.9+2×0.6+3×0.9+2×0.6+2×0.9（m），即腹板区为60cm，底板、翼缘板为90cm，支架立杆步距腹板和支点两侧处加密为60cm，其余为120cm，支架在桥纵向每4.5m间距设置剪刀撑；横向设置4排剪力撑；在支架顶部和底部设置水平剪力撑（图中均未示出），支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在19cm×29cm×14cmC20预制块上。
第四联双幅碗扣支架材料数量表(扣除门洞)名称规格横向/排纵向/排数量横杆0.6m 99根94排180根23排13446根0.9m 72根94排384根23排15600根1.2m 8根94排752根立杆>6.5m 94排23排2162根四、支架计算与基础验算（一）、资料（1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管；（2）立杆、横杆承载性能：立杆横杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN））允许均布荷载（KN）0.6 40 0.9 4.5 121.2 30 1.2 3.5 71.8 25 1.52.5 4.52.4 20 1.8 2.03.0（3）根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在100Kpa以上。
（二）、荷载分析计算（1）箱梁实体荷载：a、第三联、第五联纵桥向根据箱梁断面变化，q2按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：第三联、第五联纵桥向荷载分布图b、第四联纵桥向根据箱梁断面变化，q2按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：第四联纵桥向荷载分布图c、第三联、第五联横桥向各断面荷载分布如下：第三联、第五联横桥向荷载分布图d、第四联横桥向各断面荷载分布如下：第四联横桥向荷载分布图（2）模板荷载2q ；a 、内模（包括支撑架）：取212/2.1m KN q =-； b 、外模（包括侧模支撑架）：取222/2.1m KN q =-；c 、底模（包括背木）：取232/8.0m KN q =-；（3）施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取23/0.2m KN q =（施工中要严格控制其荷载量）。
（4）碗扣脚手架及分配梁荷载： 按支架搭设高度≤10米计算：24/35.285.05.1m KN q =+=（分配梁）（碗扣支架）（5）水平模板的砼振捣荷载，取25/2m KN q =（三）、第三联、第五联碗扣立杆受力计算 （1）在跨中断面腹板位置，最大分布荷载：2543321221/75.57235.228.02.14.49m KN q q q q q q q =+++++=+++++=---腹碗扣立杆分布横向60cm ×纵向90cm ，横杆层距(即立杆步距)60cm ，则 单根立杆受力为：KN N KN N 40][2.3175.579.06.0=<=⨯⨯= （2）在跨中断面倒角位置，最大分布荷载2543321241/77.25235.228.02.142.17m KN q q q q q q q =+++++=+++++=---倒碗扣立杆分布90cm ×90cm ，横杆层距120cm ，则单根立杆受力为：KN N KN N 30][9.2077.259.09.0=<=⨯⨯= （3）在跨中断面底板位置，最大分布荷载2543321241/57.20235.228.02.122.12m KN q q q q q q q =+++++=+++++=---底碗扣立杆分布90cm ×90cm ，横杆层距120cm ，则 单根立杆受力为：KN N KN N 30][7.1657.209.09.0=<=⨯⨯= (4)跨中翼缘板位置立杆计算：25432211/39.16235.222.184.8m KN q q q q q q =++++=++++=--底碗扣立杆分布为90cm ×90 cm ，横杆层距120 cm ，单根立杆最大受力为：KN N KN N 30][3.1339.169.09.0=<=⨯⨯=(5) 在中支点断面底板位置立杆计算：25433221/55.56235.228.04.49m KN q q q q q q =++++=++++=--中底碗扣立杆分布为横向90cm ×纵向60cm ，横杆层距60 cm ，由单根立杆最大受力为：KN N KN N 40][5.3055.566.09.0=<=⨯⨯=(6) 在边支点断面底板位置立杆计算2543321231/07.40235.228.02.172.31m KN q q q q q q q =+++++=+++++=---边底碗扣立杆分布为横向90cm ×纵向60cm ，横杆层距60cm,则单根立杆受力为：KN N KN N 40][6.2107.406.09.0=<=⨯⨯= 经以上计算，立杆均满足受力要求。
（四）、第四联碗扣立杆受力计算 在腹板位置，最大分布荷载：2543321221max /35.60235.228.02.152m KN q q q q q q q =+++++=+++++=---腹碗扣立杆分布横向60cm ×纵向90cm ，横杆层距60cm ，则单根立杆受力为：KN N KN N 40][6.3235.609.06.0=<=⨯⨯= (2) 在中支点断面底板位置立杆计算：25433221max /15.59235.228.052m KN q q q q q q =++++=++++=--底碗扣立杆分布为横向90cm ×纵向60cm ，横杆层距60 cm ，由单根立杆最大受力为：KN N KN N 40][9.3115.596.09.0=<=⨯⨯=经以上计算，立杆均满足受力要求，其他位置同第三联、第五联。
（五）、地基受力计算由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，地表土质为压粉质黏土，地基的承载力最小为100kpa ，无软弱下卧层。
各部位受力如下表：立杆地基承载力验算：dA N≤K ·f k 式中： N ——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；Ad ——为立杆底座面积22251515cm A d =⨯=按照最不利荷载考虑（箱梁腹板处立杆受力最大），立杆底拖下砼(C20)预制块承载力：[]KPa KPa A N f cdd 200009.14480225.06.32＝＜==，混凝土垫块强度满足要求底拖下砼预制块承载力满足要求。
底托坐落在19×29×14cm 预制块上， 按照力传递面积45度扩散角计算，假设持力层厚度为x （换填石渣厚度+10cm 混凝土调平层厚度）)19.0452()29.0452(+⨯⨯⨯+⨯⨯=tg x tg x AK 为调整系数，混凝土基础系数为1.0 按照最不利荷载考虑：dA NKPa f K k 1000.1][⨯=⋅≤，根据一元二次方程求解得m x 166.0≥；即当地基承载力达到100KPa 时，需换填6.6cm 石渣就能满足要求，方案采用换填10cm 石渣。
