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贝雷梁计算贝雷梁的计算跨径为24米，采用18片单层加强型，计算时底板区域内由14片贝雷共同承担，翼板区域内由4片贝雷共同承担。
贝雷梁的计算示意图如下：q一、荷载计算：1、箱梁自重荷载：350T其中底板区域内为285 T ，每侧翼板区域内为32.5 T2、支架自重荷载：50 T其中底板区域内为32 T ，每侧翼板区域内为9 T3、20×20方木自重荷载0.2×0.2×6×3×24×0.8＝13.824 T4、每片贝雷自重均布荷载：0.4 T/m二、底板区域内的14片贝雷的内力及挠度计算对每片单层加强型贝雷，截面几何特性如下：345W=7699.1cm ,577434.4, 2.110I cm E MPa ==⨯则底板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）：1285320.413.8241.10241431418q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'1 1.2 1.10 1.32q T =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'1111 1.322415.8424.5222R q l T R T ==⨯⨯=<=2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22114311311 1.322495.04168.768895.041010123.441707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442118855 1.32102410 4.7 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
三、每侧翼板区域内的2片贝雷的内力及挠度计算每侧翼板区域内的每片贝雷所受的荷载（等效为均布荷载）： 232.590.413.8241.022*******q T m +=++=⨯⨯ 取荷载系数为1.2时，'2 1.2 1.02 1.224q T =⨯=1、两边支撑端的剪力为：[]'2211 1.2242414.6924.5222R q l T R T ==⨯⨯=<= 2、跨中截面弯矩及应力为：[][]'22224322311 1.2242488.13168.768888.131010114.471707699.110M q l T m M T m M MPa MPa W σσ==⨯⨯=<=⨯⨯===<=⨯ 3、跨中截面挠度为：'442228855 1.224102410 4.4 6.0400384384 2.110577434.410q l l v cm cm EI -⨯⨯⨯⨯===<=⨯⨯⨯⨯ 以上验算均满足要求。
乐山社大桥贝雷梁支架设计计算本桥设计在第2-6孔箱梁支架按贝雷梁支架设计进行搭设（施工时根据实际情况调整选取支架搭设方式），考虑桥梁最不利荷载以及桥高最大、桥跨最长、桥宽最大的选取原则，此桥选取右幅第二联第五孔（变宽段）。
其中右幅第二联第五孔箱梁顶面宽29.669m，底宽21.251m，梁高2.0m，单箱四室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。
计算如下：一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=19.14m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa③贝雷梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPaⅠx=2.50497×109 ㎜ 4 W X=3.5785×106㎜ 3④设上、下加强弦杆贝雷梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109W X= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3⑤Ⅰ45a q5=0.9361kN/m A=1.022×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPaⅠx=22200×108㎜ 4 W X=1.43×106㎜3⑥I10工字钢q6=0.1 kN /m A=1.434×103㎜2 [σ]=215 MPaI=245cm4 W =49cm3⑦竹胶板15mm q7=0.135 kN/m2 A=3×103㎜2, [σ]=11 MPaⅠx=5.265×104㎜4, W X=7.5×103㎜3⑧脚手架钢管Ф48mm×.5mm，A=4.89X102mm2，I=1.215X105mm4，W=5.078X103mm3，r=15.78mm。
贝雷支架 计算书（1稿）编制： 复核： 审核：321贝雷支架计算书1、支架概述该支架为组合支架：采用321贝雷作为承重纵梁，纵梁顶布置满堂支架，满堂支架支撑钢管为φ48×3.5mm 钢管。
箱梁底模和侧模采用钢模板，横向方木为8×8cm ，纵向方木为10×10cm 。
支架的总体布置见附图。
2、栈桥验算墩柱内的贝雷纵梁在上部满堂支架搭设前先做栈桥使用，通行汽车进行材料运输。
2.1、汽车荷载设计汽车荷载为80吨，单车道，其布置如下图1。
80KN180KN270KN270KN80吨车图1 80吨汽车荷载布置图2.2、321贝雷计算参数 321贝雷计算参数如下表1。
表1 加强型321贝雷力学性能表惯性矩(cm4) 抗弯截面参数（cm3) 容许弯矩(KN ·m) 容许剪力(KN) I W ［M 0］ ［Q 0］ 577434.47699.11687.5245.22.3、桥面板计算2.3.1、组合式桥面板结构桥面结构为12mm 钢板+Ⅰ12工字钢，工字钢间距为20cm 。
2.3.2、面板计算 （1）、面板截面参数取1mm 宽度计算，截面参数如下： 12133412311112121111214412121246b mmA b h mm I b h mm W b h mm ===⨯===⨯⨯=== （2）轮载取满载轮压计算。
2702211250.20.6Pp KPa ab ===⨯ （3）受力计算按3等跨连续梁计算，计算跨径200mm 。
122max max 44max50.0011125 1.125/ 1.125/0.10.1 1.12520045004500187.5215240.6770.677 1.1252002000.40.5100100 2.110144400q b p KN m N mmM ql N mmM MPa f MPa W ql mm mm EI σδ==⨯====⨯⨯=⋅====⨯⨯====⨯⨯⨯（4）结论面板的强度和刚度满足规范要求。
中跨贝雷梁及碗扣架计算一、荷载计算1、荷载计算概述连续梁结构形式为40+60+40m现浇连续梁。
现浇支架结构拟采用钢管做墩、上布设贝雷梁，贝雷梁上布设碗扣钢管支架。
该桥中跨在支架布置时贝雷梁单跨跨度最大，因此，该桥支架计算以中跨为对象。
贝雷梁所承受荷载为梁体重量和碗扣钢管支架重量两部分。
考虑到梁体沿桥纵向横截面变化、支架钢管间距变化等原因，为方便计算，现沿桥梁中跨纵向将荷载分为A~H区（1/2跨），横向将荷载分为1~5区，如图1、2、3所示。
12345图1 荷载纵向分区示意图(单位：cm) 图2 荷载横向分区示意图(单位：cm)图3 荷载横、纵向分区编号示意图(单位：cm)2、现以B1区为例，对其进行荷载计算：（1）梁体自重为简化计算，在该区内忽略梁体沿纵桥向横截面变化，梁体横截面按照该段内最大C-C 截面进行计算，这样计算的结果比实际结构的重量要大，肯定是偏于安全的C-C截面1区域面积：S= 0.68 m2；此区域梁体纵向长度为5.0m，横向长度为1.95m；混凝土容重26kN/m3。
故B1区域总荷载为：F梁=0.68×5.00×26kN=88.4kN此区域内沿梁纵向支架立杆共分为8排，故将B1区域荷载纵向分为8排，每排荷载：Fˊ =88.4/8=11.05kN。
因加载时为线荷载，转化为线荷载为：q1=11.05kN/1.95=5.67kN/m（2）支架重量B1区域内，取支架立杆高度均为5.00米，立杆根数：n=3×8=24根则B1区域内立杆总重量：S钢管= 489.055mm2F立杆=78.5kN/m3×489.055mm2×10-6×5m×24=4.61 kNB1区域内，3层支架横杆总长度为：（1.95×8+3×5）×3=91.8m则B1区域内横杆总重量：F横杆=78.5kN/m3×489.055mm2×10-6×91.8m=3.52kN故B1区域支架总荷载为：F支架= F立杆+F横杆=4.61 +3.52=8.13 kN同上，将B1区域荷载纵向分为8排，每排荷载：Fˊ =8.13/8=1.02kN因加载时为线荷载，转化为线荷载为：q2=1.02kN/1.95=0.52kN/m（3）荷载组合：考虑模板、施工机具和人员重量，因此梁体自重荷载分项系数取1.3，碗扣支架自重荷载分项系数取1.4，故在B1区域内，荷载纵向分为8排，每排荷载q=1.3×5.67+1.4×0.52=8.10kN/m。
东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书3X8=24mr方木J -------「0., 2m n x5 T7 1/1.7',/ . fjfj■ 4,1,: %<'1,7 2<%%: (7)'■ ■ : 莎;> 劳</ -加f -么''<■■ 遂 么%'.< %■■■彳% Z?% :Z2 核%力少:r% ”% 么 ■,/ 1 1么 2 £么P ■. ,d2 么 丄7. 八% //够 %厂? L°% 2z呂 ,■73 1金 2昇竖 2 么 2■, 么?”i么-2 么2乞»'■%羽 7 ,%羽2dZ - . 羽 X r% 7p'丿孑.■%L,■%7<% 2s 27"•7K2 %;22T*14m贝雷片东岙大桥24 m梁支架计算东岙大桥墩高度一殳都是3m与 3.5m,桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8〜12m女睬用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。
经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3 片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m (女口上图所示)1. 梁片重量计算：①、［-I (对应设计图)截面砼面积翼缘板面积：2Si=(0.2+0.25)X1.2十2+ (0.25+0.6 X 2.1-2=1.163m中间箱室面积：2 S2=(6.54+5.92)X2.26十2- (5.55+5.05 X 1.65-2+0.5X0.3+1.05X0.35=5.852m ②、W- IV (对应设计图)梁端截面砼面积翼缘板面积：2Si=(0.2+0.25)X1.2 十2+ (0.25+0.6 X 2.1-2=1.163m中间箱室面积：232=(6.54+5.86)X2.46十2- (4.255+3.91 X 1.15-2=10.557m③、u- n (对应设计图)梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：2Si=(0.2+0.25)X1.2 十2+ (0.25+0.6 X 2.1-2=1.163m2中间箱室面积S F(6.54+5.92)X2.26十2- (4.864+4.476 X 1.398+2=7.551m④、川-出(对应设计图)梁端过渡截面砼面积翼缘板面积：2d=(0.2+0.25)X1.2 十2+ (0.25+0.6 X 2.1+2=1.163m中间箱室面积：232=(6.54+5.92)X2.26十2- (4.624+4.236 X 1.293+2=8.352m单侧翼缘板重量：G翼=1.163X24.6X2.6=74.4t中间箱室重量：G 箱二(5.852X 15.6+10.55X 3+7.551X 3.022+8.35X 2.978) X 2.6=443.9t2. 材料重量计算(中间箱室部分):(1)贝雷片重量计算：G贝=8X2X7X2X435 =97440Kg=97.4t⑵贝雷片间固定槽钢：Gt=32X14X 10.0+1X 14X8.04=6272 Kg=6.3t⑶横向方木肋条：间距为0.2m每根长8m (24-0.2+1X8) =968m方木0.5t/ n3。
32米贝雷梁支架计算一、支架结构对跨度32米的梁，若承台宽度大于7米，则可采用标准的贝雷梁组拼支架，进行箱梁的浇注。
对于承台宽度小于7米的桥梁，可在厂家定做2.0米长的贝雷梁段，配合标准梁段进行支架的搭设。
支架的结构如下：1.支架从上到下依次为：箱梁外模架、底模、15X10cm纵向方木、16号工字钢、贝雷梁片、32号工字钢和直径500壁厚为8mm的钢管。
2.钢管桩之间应设置交叉撑，以增加稳定性。
其数量应根据桥墩高度进行确定。
3.贝雷梁之间除标准斜撑外，还采用100X10角钢，把每组梁间交叉联结。
4．支架的预拱度可用方木和木楔调整，支架的落架装置采用砂箱进行。
5．为确保支架安全，控制支架的竖向挠度，建议横向布置18片双层梁。
二、支架计算为保证支架结构的安全，用大型有限元程序对支架结构进行计算。
1．支架的荷载1/2I－I截面1/2II－II截面1/2－II截面1/2III－III截面1/2IV－IV截面（1）梁的自重荷载：在中间23.6米的范围内，重量为23.1t/m，在两端1.5米，重量为37.1t/m，在其余两侧中间3米长的范围内，从28.43变化到30.9t/m。
计算时考虑混凝土的容重为2.6t/m^3。
（2）模板荷载：初步定为100吨，具体要根据32米箱梁模板的图纸选用。
（3）支架荷载：贝雷梁的自重程序可自动考虑，其余部分按50吨考虑。
（4）施工荷载：按施工规范取值。
表示-方向由图中可以看到最大应力为325MPa，位于两端的竖杆处，因此，施工时此处就加强。
其余地方杆件的应力均满足要求。
三、支架施工1．支架施工应参照相关规范进行，尤其是贝雷梁的相关工艺规程。
2.支架预拱度采用木楔进行调整，32米跨跨中应设置考虑因支架变形而引起的6.5cm的反拱，其余项的预拱度值，请参考设计图纸，进行累加，然后。
预拱度按二次抛物线设置。
3.箱梁浇注前，对支架应采用1.2倍的梁重荷载进行预压，以消除非弹性变形，取得弹性变形值，指导预拱度的设置，同时检验支架的安全性能。
贝雷梁支架受力计算团结河、九圩港均采用下承式贝雷梁支架搭设钢便桥，贝雷梁受力参数如下桁架容许内力表、团结河团结河搭设12X15X12米3跨钢便桥，总跨度39米，桥面宽度4.2米，采用三排单层加强型结构，设计荷载为汽-20,验算荷载为100t,河中基础采用6根①630mm钢管桩贯入河床底，桥台采用C20砼倒T型桥台，桥台基础尺寸为6X5.95X1m,上部尺寸为5.95X1X5m（如图）。
图一团结河便桥1荷载计算当车辆行驶到桥梁中心时，车辆重心与桥梁重心重合，则贝雷梁承受最大弯矩M Max活（如图一），钢便桥自重为q=6X1.4KN/m=8.4KN/m,产生静弯矩M静，则钢便桥最大弯矩为M M=M M活+M静=P i XL i+P2XL2+P3XL3+P4XL4+qXL2^8=250X1.9+250X2.5+250X2.5+250X1.9+8.4X142+8=2 406(KN-m)当车在该跨同一端时，主梁将承受最大剪力，则有最大剪力QMax Q M=Q M活+Q静=PX(L-3.2)+L+qXL+2=100X10X(14-3.2)+14+8.4X14+2=830(KN)取安全系数=1.3，与桁杆内力容许表比较得M容许=4809.4KN•m>1.3M M=3127.8KN・m,弯矩满足受力要求。
Q容许=698.9KN<1.3Q Max=1079KN,剪力不满足要求，所以在支撑处必须用双竖杆，而且竖杆杆件不得变形最好予以加强，此时，再考虑到双层的斜杆数量比单层多一倍，剪力抵抗能力应当提高一倍，即2XQ容许=2X698.9KN=1397.8>1.3Q Max=1079KN,通过加强后剪力满足受力要求。
2基础稳定性验算2.1钢管柱贯入深度R]=1u Zql+Aq2rk iP rq=m入(I fa0]+kr(h—3)] r0222.2钢管桩入土承载力计算设计每根桩承载力为140KN,6根桩的承载总重为840KN。
贝雷架支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门大桥第五联进行验算（此联为本工程最大箱梁尺寸，跨度最大50米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，跨度50米。
新浇混凝土密度取26KN/m3。
则：①箱梁自重:（查图得此联混凝土458.44m3。
）q1=(458.44×26)/(9.5×50)=25.09KN/m2。
②q2--模板自重，取0.5KN/m2。
③q3--施工人员及机具，取1.0KN/m2。
④q4--混凝土倾倒、振捣，取2.0KN/m2。
二、箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层验算因箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层均采用满堂支架搭设形式，具体验算过程详见《满堂支架计算书》，在此不再作计算。
三、I20a工字钢分配梁受力验算I20a分配梁上碗扣架取平均值1.8m高；纵、横间距60×60cm碗扣架调整层根数：N1=(50*9.5)/(0.6*0.6)=1320根碗扣架调整层自重：q5=(1320*10.19+1320*4*2.4)/(9.5*50)=55kg/m2=0.55KN/m2施工总荷载：Q1=1.2*(q1+q5)+1.4*(q2+q3+q4)=35.67KN/m2把整联视为均布荷载，单根工字钢受力为：q单=(Q1*50*9.5)/(50/0.6)=203.3KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/12m=16.94KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在2.3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 2.113.294.1681ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 3.47102372.11W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：查表得I20a 工字钢（E=2.1*105MPa ，I X =2369cm 4）m 1024.1102369101.23843.294.165EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 75.54002300400l f ==< （挠度满足要求）四、贝雷片受力验算考虑到本联箱梁的断面形式及施工需要，贝雷片横向布置端跨取13片布置（详见附图）①I20a 分配梁重量：（查表得I20a 自重：22.63kg/m ）q1=(50/0.6)*12*22.63=226.3KN②上部结构总重：Q1=35.7*50*9.5=16957.5KN③施工总荷载：Q=q1+Q1=17183.8KN把整联视为均布荷载，单根贝雷片受力情况：q 单=Q/13=1321.8KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/50=26.5KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在12m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 477125.2681ql 81M 22max •=⨯⨯== []m KN 2.788M M max •=<（弯矩满足要求）最大剪力为：KN 159125.2621ql 21Q max =⨯⨯==q[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：m 101.910250500101.2384125.265EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 3040012000400l f ==< （挠度满足要求）五、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①321型贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270*17*13=59670kg=596.7KN （17片，13排） ②施工总荷载：Q=17183.8+q 贝雷=17780.5KN受力分析：I56a 工字钢主分配梁受力模型可视为5跨连续梁，把整联视为均布荷载，单根工字钢受力情况：(整联共有10根I56a 工字钢）q 单=Q/10=1778.05KN受力模型图如下：q荷载集度：q=q 单/12=148.2KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 7.16632.14881ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 2.711023427.166W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：m 1014.11065576101.238432.1485EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.74003000400l f ==< （挠度满足要求）六、钢管支墩受力验算取墩高30m ，钢管外径D=630mm ，壁厚t=12mm查《钢结构设计手册》得：钢管截面面积：A=232.86cm 2回转半径： i=21.85cm则长细比：3.13785.213000i l===λ 根据长细比查表可知轴心受压构件的稳定系数383.0=ϕ单根立柱竖向受力：N=(Q+工字钢分配梁自重)/20=895.4KN①稳定性验算根据《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》有关支架立杆的稳定性计算公式：f WM A N w ≤+ϕ N —钢管所受的垂直荷载ϕ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得A —钢管截面面积（查表可得）w M —风荷载对立杆产生弯矩（碗扣式支架已计算）W —钢管抵抗矩（查表得3533.23cm 3）f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2参考《钢结构设计手册》。
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。
横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。
横杆步距为≤1.5m 。
箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。
翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。
内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。
夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。
3.2. 木 材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPaE=10×103×0.9=9×103MPa[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。
