盖梁油表读数计算样表

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油表读数 (1)

儋州市光村镇郭存河中桥工程预制梁
预应力张拉油表标定读数计算表
施工单位：江西万通建设有限公司监理单位：西安华兴公路工程监理咨询有限公司预应力钢绞线种类预应力束编号高强度低松弛千斤顶编号规格（mm）结构形式张拉方式 Ф s15.2 控制张拉力（KN）预应力20m箱型梁后张法标准抗拉强度（MPa）张拉行程张拉力（KN） LYJ0400 6束 LYJ0399 HA65532701766 P（X）=0.65+0.026352X 1171.8 油表读数（MPa） 3.738 张拉力（KN） LYJ0400 5束 LYJ0399 HA65532701766 P（X）=0.65+0.026352X 976.5 油表读数（MPa） 3.223 张拉力（KN） LYJ0400 4束 LYJ0399 编制： HA65532701766 P（X）=0.65+0.026352X 审核： 781.2 油表读数（MPa） 2.709 监理工程师： 4.767 21.236 HA65532701300 P（X）=0.04+0.026848X 781.2 5.797 26.383 781.200 21.014 78.120 156.240 4.235 HA65532701300 P（X）=0.04+0.026848X 976.5 6.826 31.529 976.500 26.257 97.650 195.300 5.283 HA65532701300 P（X）=0.04+0.026848X 1171.8 1860 张拉控制应力（MPa） 1395 日期 2016年11月24日
油表编号
油表校准方程
10%
20%
100% 1171.800 31.500

油表读数计算法

205囯段工程道新沂改线西南段工程监理审核意见承包单位陕西路桥集团有限公司合同号：G205XY-II 监理单位：常州交通建设监理公司编号：油表读数计算依据油表校验标准结果（示例）负荷（KN）压力表读数（mp a）00.02007.440014.560021.580028.3100035.5120042用最小乘法求出标定压力值Y与油压表读数X之间的联系Y＝A＋D X在这一组一元性回归方程中的回归系数，b＝nΣ（X i-X）2/nΣ（X i-X）（Y-Y）a=Y-bX其中，n——指这组数据的组数，这里取7组X——指标定压力值X的平均数，得600Y——指油压表读数Y的平均值。

得21.3142X i——代表各标定压力值Y i——代表各油压表读数Σ——求合符号代入各值b=nΣ（X i-X）2/ nΣ（X i-X）（Y i-Y）/nΣ(X i-X)2得千斤顶编号，1#油表编号2864的回归方程式Y=1.114+0.0348*X得千斤顶编号，1#油表编号38136的回归方程式Y=0.3286+0.0349*X得千斤顶编号，1#油表编号00510的回归方程式Y=0.5393+0.0353*X得千斤顶编号，1#油表编号51491的回归方程式Y=1.0107+0.0321*XY----张拉力 X----油表读数用数学内差法计算（示例）28.3-[(28.3-21.5÷800-600)×（800-781.2）]=27.66 21.5+[(28.3-21.5÷800-600)×(781.2-600)=27.66。

后张法伸长量及油表读数计算(自己整理,欢迎补充)

100% 201.159 3017.385 P=0.0152X+1.1224 47.0
注：将千斤顶张拉力代入X
两端张拉，量出顶长度，计算实测伸长值预应力钢筋编号 15%油表读数阶段的伸长量 (mm) 30%油表读数阶段的伸长量 (mm) 100%油表读数阶段的伸长量 (mm) 总伸长值 (mm) 理论伸长值的
实测伸长值(mm)
A端 B端 A端 B端 ① 1 ② 2
A端 ③
B端 3
A端 (②①)+( ③-①) 159
B端 (21)+ (3-1) 126 285 254-287
W
46
35
75
56
176
140
施加应力时的张拉力油表对应读数表
钢编绞号线数单根钢绞千斤顶张线张拉力拉力（KN) （KN) 千斤顶（1#）/油表（2845）对应油表读数
张拉级次
回归方程
15%
30.174
452.610
P=0.0152X+1.1224
8.0W Biblioteka 530%60.348
905.220
P=0.0152X+1.1224 14.9
1平方米=100平方分米=10000平方厘米=1000000平方毫米 1 MPa=106 Pa=106 N/m2=1 N/mm2 1、工作长度段（工具锚到工作锚之间的长度）不考虑、，计算力为工具锚处的力，即锚外张拉控制力，也就是千斤顶的张拉力: （单根）其中： —锚下张拉控制力：（单根）; —锚下张拉控制应力：; —单根预应力筋的极限抗拉强度（即标准强度）; —预应力筋的截面面积，单根钢绞线的标准公称截面积（有效截面积）为； —锚圈口损失力（一般规定不大于，规范中查得）。 2、每段的终点力与起点力的关系如下式：其中： —分段起点力，单位用； —分段终点力，单位用； —前的预应力筋长度，单位用注意：无论是锚下张拉力（工作锚处的张拉力）还是其他处的，都得按上式计算，图纸中给的锚下张拉控制应力也可以直接用，但不够精确。 3、预应力平均张拉力计算公式：式中： —预应力筋平均张拉力；直线段取张拉端的张拉力，曲线段按上式计算；不是定值，而是克服了前段的摩阻力后剩余的有效拉力值，单位为； —预应力筋张拉端的张拉力，分段计算时，每段的起点张拉力，即是前段的终点张拉力，单位为； —从张拉端至计算截面的长度，单位为；

T梁150t油表读数

千斤顶型号
YCW150C 千斤顶编号70507油压表编号7155标定时间钢绞线束类型(根)7
张拉力与千斤顶油压表读数对应表
2007年6月15日张拉控制力(KN） 1408KN
1、钢绞线张拉锚下设计控制应力σk=0.75 Ryb。

在实际施工操作确定千斤顶张拉力时，还应考虑锚环孔口的预应力损
失，此损失为锚垫板外侧钢绞线非直线通过锚环孔口、夹片及限位板时增加的摩擦损失，此值一般为控制张拉应力的3%。

　2、根据设计的锚下控制应力，再加上3%的张拉控制力，得到预应力结构体外最终施加张拉力值，用此值在张拉力与压力表之间的关系曲线中用内差法选取其对应的张拉压力表的数值，以此值作为张拉施工时的油表控制读数。

拉力与油表读数转化表

F匝道 F04-F16 6*25.458m（T1、T2钢束两端单根同时张拉）钢束张拉油表读数 5174 1133 顶号表号控制应力（MPa）张拉力（KN）油表读数（MPa）张拉阶段回归方程伸长量（两端）（mm) 备注 10% 133.9 18.7 4.81 P=0.9294+0.2068R 20% 267.8 37.5 8.68 100% 1339.2 187.5 39.70 T1：48 T：96 说明：钢束T1、T2采用两端张拉，张拉顺序为T2F16-F18 2*24.158m（T1、T2钢束两端单根同时张拉）钢束张拉油表读数 5174 1133 顶号表号控制应力（MPa）张拉力（KN）油表读数（MPa）张拉阶段回归方程伸长量（两端）（mm) 备注 10% 133.9 18.7 4.81 P=0.9294+0.2068R 20% 267.8 37.5 8.68 100% 1339.2 187.5 39.70 T1：41 T：82 说明：钢束T1、T2采用两端张拉，张拉顺序为T2、T1号钢束，逐根对称单根张拉。
苏州市中环快速路工程高新区段（西塘河路-312国道）五标段张拉力与油表读数转化表
表1 顶号张拉阶段 10% 20% 100% 表2 顶号张拉阶段 10% 20% 100% 表1 顶号张拉阶段 10% 20% 100% 表2 F匝道F01-F04 3*24.958m（T1、T2钢束两端单根同时张拉）钢束张拉油表读数 5194 3671 表号控制应力（MPa）张拉力（KN）油表读数（MPa）回归方程伸长量（两端）（mm) 备注 133.9 18.7 4.12 P=0.15+0.2117R 267.8 37.5 8.09 1339.2 187.5 39.84 T1：48 T：96 F匝道F01-F04 3*24.958m（T1、T2钢束两端单根同时张拉）钢束张拉油表读数 5174 1133 表号控制应力（MPa）张拉力（KN）油表读数（MPa）回归方程伸长量（两端）（mm) 备注 133.9 18.7 4.81 P=0.9294+0.2068R 267.8 37.5 8.68 1339.2 187.5 39.70 T1：48 T：96 F匝道 F04-F16 6*25.458m（T1、T2钢束两端单根同时张拉）钢束张拉油表读数 5194 3671 表号控制应力（MPa）张拉力（KN）油表读数（MPa）回归方程伸长量（两端）（mm) 备注 133.9 18.7 4.12 P=0.15+0.2117R 267.8 37.5 8.09 1339.2 187.5 39.84 T1：48 T：96

预应力张拉油表读书控制表

城万快速公路第一合同段20m“T型梁”梁张拉油表读数
预应力钢绞线平均张拉力按下式计算
Pp=P(1-e-(kl+μθ))△L=Pp*L
kl+μθAp*Ep
Pp为预应力平均张拉力N L为两锚具之间的有效长度,计算时一般取一半长度
P为预应力钢绞线张拉端的张拉力N两端以跨中为对称的,也就是左边的l长度
l为从张拉端至计算截面的孔道长度m Ap为钢绞线的截面积,单根为140mm2,6根为840mm2,
θ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)Ep为钢绞线的弹性模量,一般取2.05×105Mpa
μ预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数,塑料波纹管取0.14实际理论伸长量要根据实验的弹性模量计算
k为孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,铁皮波纹管取0.0015
控制应力计算:钢绞线设计强度Ryb=1860Mpa,取σk=0.75Ryb=1395Mpa,单根钢绞线截面积为140mm2,
张拉力计算:P=1395*6*140/1000=1171.8KN。

锚下控制应力和油表读数计算

锚下控制应力和油表读数计算我部预制箱梁分为30m和40m两种形式一、计算1束锚下应力值（用于顶板负弯矩张拉）1.已知条件钢绞线的标准强度 R y b=1860，钢绞线束的总截面积 A y=1×139=139 mm2弹性模量 E y=1.95×105Mpa 2.张拉控制应力锚下张拉控制应力取σk =0.75 R y b =1395Mpa油压表显示的拉力应为σk×A y=1395×139=19.3905（T）一束钢绞线的应力值为193.905T二、计算4束锚下应力值（用于30m箱梁张拉）1.已知条件钢绞线的标准强度 R y b=1860，钢绞线束的总截面积 A y=4×139=556 mm2弹性模量 E y=1.95×105Mpa2.张拉控制应力锚下张拉控制应力取σk =0.75 R y b =1395Mpa油压表显示的拉力应为σk×A y=1395×556=77.562T四束钢绞线的张拉应力值为77.562（T）三、计算5束锚下应力值（用于30m和40m箱梁张拉）1.已知条件钢绞线的标准强度 R y b=1860，钢绞线束的总截面积 A y=5×139=695 mm2弹性模量 E y=1.95×105Mpa2.张拉控制应力锚下张拉控制应力取σk =0.75 R y b =1395Mpa 油压表显示的拉力应为σk×A y=1395×695=96.953T五束钢绞线的张拉应力值为96.953T五、油表读数计算根据实际校顶报告与经计算所得锚下控制应力值，进行一元回归方程计算，所得值为各阶段控制应力相对应的油表读数。

千斤顶作用力T和张拉泵油压P是线性关系：T=AP+B (1) 利用千斤顶检验报告测得作用力与油压（T1,P1）、(T2,P2) 、(T3,P3) 、┈(T n,P n)，对上式进行线性回归，求回归值:T=AP+B (2)A=L PT/L PP (3)B=T-AP (4)P=1/n∑P i (5)T=1/n∑T i (6)L PP=∑P i2-1/n(∑Pi)2 (7)L PT=∑P i T i-1/n(∑P i)(∑Ti) (8)。

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