铣削过程的动态切削厚度与动态铣削力模型

三维复杂槽型铣刀片铣削力的数学模型三维复杂槽型铣刀片铣削力的数学模型传统的铣削过程一般采用直线刃平前刀面的铣刀片，铣削力大，刀片破损严重。

三维复杂槽型铣刀片已逐渐应用于实际生产中，特别是大前角铣刀片。

研究并建立三维复杂槽型铣刀片铣削力的数学模型，为进行铣削热、铣刀的使用寿命以及工艺系统振动理论预报打下必要的理论基础。

对铣刀片的三维复杂槽型的开发及优选具有重要的理论意义与实际应用价值。

本文通过直线刃铣刀片斜角切削铣削力数学模型，进行平前刀面铣刀片和大前角铣刀片的铣削力预报，并在此基础上建立波形刃铣刀片的铣削力模型。

图1 面铣刀单齿切削受力示意图1 直线刃刀片斜角切削铣削力数学模型建立在铣削中，刀片的主刃与副刃同时参加切削，进给量不大时，副刃参加切削的长度较主刃小得多，可以忽略，主要考虑主刃切削的切削力。

主切削刃的切削厚度是随刀齿瞬时位置角变化的，切入和切出时刀齿瞬时位置角y最大，切削厚度最小；当y＝0°时，切削厚度最大。

任意瞬时的切削层截面面积为A =apfzcosy则剪切面上的剪切力为式中fz——每齿进给量，mm/每齿ap——背吃刀量，mmy——刀齿瞬时位置角，(°)ts——材料的曲服应力，N/mm2F——剪切角，(°)在切削主刃的法剖面内，计算Fn、bn、ts，求垂直于主刃的切削分力Fy1，利用正交切削的切削力公式得假设斜角切削中，切屑对前刀面所作用的总摩擦力方向，就是切屑流出的相反方向，则可以求出切削时沿主切削刃的摩擦分力Ffe(图1) Ffe=Fftanyl Fssinbntanyl = tsAsinbntanylcos(Fn+bn-gn) cos(Fn+bn-gn)sinFn(3)切削速度方向上的力Fy和在基面内且与主切削刃在基面上的投影重合的力Fz可以用法剖面切削分力Fy1和斜角切削时沿主切削刃的摩擦分力Ffe来表示。

Fy=Fy1cosls+Ffesinls (4)Fz=Fy1sinls-Ffecosls (5)而Fx始终垂直于Fv1及切削平面(即yOz平面)，所以可以利用直角切削的切削力公式得到Fx= Fssin(bn-gn)cos(Fn+bn-gn)(6)把刀片坐标系O-xyz内的三向力转化到铣刀坐标系O-PQR产生的三向铣削力为Fp=Fy=Fy1cosls+Ffesinls (7)FR=FxsinKr+FzcosKr (8)FQ=FxcosKr-FzsinKr (9)式中ls——刃倾角，(°)Kr——刀片的主偏角，(°)图2 波形刃刃形示意图2 波形刃铣刀片铣削力数学模型建立波形刃铣刀片的切削刃可以看成是有许多微小的直线刃构成，只是各段小直线刃的刃倾角不同，基于直线刃铣削力的数学模型，可运用曲线积分原理建立波形刃铣削力数学模型。

铣削过程的动态切削厚度与动态铣削力模型铣削是常见的金属加工方法，它通过旋转刀具将工件表面的金属材料削除，从而实现形状和尺寸的加工。

在铣削过程中，动态切削厚度和动态铣削力是两个重要的参数，它们对加工效率和工件表面质量有着重要的影响。

本文将分别介绍动态切削厚度和动态铣削力模型，以帮助读者更好地理解铣削过程。

1.动态切削厚度模型动态切削厚度是指工件表面上金属材料被刀具削除的厚度，它随着时间的推移而变化。

在铣削过程中，动态切削厚度的变化主要与刀具进给速度、切削速度和切削深度有关。

（1）刀具进给速度：刀具进给速度是指刀具在单位时间内沿工件表面移动的距离。

当刀具进给速度增加时，每单位时间内切削的金属材料体积也会增加，因此动态切削厚度也会增加。

（2）切削速度：切削速度是指刀具在单位时间内相对于工件表面的线速度。

切削速度增加时，切削时刀具与工件之间的相对速度增加，因此动态切削厚度也会增加。

（3）切削深度：切削深度是指刀具在切削过程中进入工件表面的深度。

切削深度增加时，刀具与工件之间的接触面积增加，切削力会增加，从而动态切削厚度也会增加。

通过以上的分析，可以得到动态切削厚度与刀具进给速度、切削速度和切削深度之间的关系模型。

该模型可以用于预测和优化铣削过程中的动态切削厚度。

动态铣削力是指在铣削过程中刀具对工件施加的力，它主要由切削力和进给力组成。

切削力是指刀具在切削过程中削除工件的力，它与刀具的几何形状、切削材料的特性和切削参数有关。

进给力是指刀具推动工件运动的力，它与刀具的进给速度、切削深度和切削宽度相关。

在铣削过程中，切削力是最主要的力。

它的大小和方向决定了刀具与工件之间的相互作用力和金属材料的削除情况。

切削力的大小和变化与切削参数、刀具结构和工件材料的性质有关。

动态铣削力的模型可以分为经验型和理论型两种。

（1）经验型模型：经验型模型是通过实验测量获得的经验公式，它根据不同的切削参数和工件材料的性质建立了切削力与这些参数之间的关系。

一个改进的铣削切屑厚度的模型一代丛1孽赝觯期梭一个改进的铣削切屑厚度的模型吴少密译周绍敏校一————一【摘要】在本文中提到一处新的综合性的模型,该模型综合并扩展了以前分析及数学模型的重要特征:使用的系统建模方法可逛步地,有规则地增大模型的直杂化, 直到获得希望的性能水准.新模型的应用能导致速度,对机库和刀具和切削过程进行监控的精确度和可靠性的大幅度提高,并在实际加工条件下与模型的精确度作了比较'.00}f言铙削过程的模型在晟近一个世纪里已成为最重要的研究课题,早期的研究:[作着重于平均切削力和功率的计算,现在则着重于过程的稳定性,几何形状,表面质量,刀具的耐用性的研究.在最近发表的论文中,对各种可用模型和模型方法作了广附论述现在所知道的铣削模型是复杂的.这个复杂性是几个特征和铣削特性的现象交互作用的结果,例如,I刀具的偏心距;Ⅱ刀片偏移度;Ⅲ不等齿;Ⅳ主轴或者稳定倾斜或者变化倾斜;V轴窜动;Vl由于铣削用量,铙削方式(逆铣或顺铣)和主轴倾斜而引进刀具几何形状的变化;Ⅶ由于进给速度变化导致复杂的刀具轨迹;Ⅶ由于切削力而引起机床,刀具和工件的变形;Ⅸ刀具磨损.在本项研究中使用的模型方法有两个显着特征:(1)一个算法分段模型的发展对策;(2)ModelBuilder软件包的应用.该软件包可进行实际铣削过程中为获得精确模型而进行的复杂符号计算_9-.本文的主题是获得瞬间切屑厚度公式,这也是构造模型的第二步.第二步,推导出切削刃选定点的轨迹公式.为确保一个有规律和简单的模型,上述列出的I到Ⅸ点特征祁现象在模型推导过程中被分离,这个分离由于下述几个方面的应用而简化:I切削刃选定点的工件间的运动而建立的几个笛卡儿坐标系;Ⅱ热传导方程;Ⅲ矩阵符号:1传统的切屑厚度模型大多数已知的铣削过程模型假设切削刃选定点为圆形轨迹厚度模型:h(￡)=sin[(￡)]①责任编辑李玲璩这个假设推导出基本切削一矿卜●,如图l所示,^代表每刃进给量,代表刀具角度,Martellotti推导出在逆铣和顺铣时切削刃选择点轨迹(摆线)的更精确的公式,对于理想的铣削过程,即无刀具偏心和刀片偏移.这个公式能计算出进给量深度,实际前角和后角以及瞬时和平均未变形的切屑厚度.基于切削刃选定点轨迹公式.Martellotti提出两个改进的切屑厚度模型,第一个是较简单的计算公式:圈l理想铣l中切削区几何模型度kMt()=R+fosin~M—v厂=(2)对于实际切削参数(,0<<R),公式中根号内的值近似于R,因此,上述模型简化公式(1).第二个改进模型给出了关于切削探度的瞬时切屑厚度的函数d(f).h2[d(t)]=\一,一『(等+R一(3)其中(￡)=t[旦二]_如图1所示的切削深度可间接作为切削刃选定点角(￡)的函数;R2Rdtd=si眦㈤一2,0~/()一(f)十…Martellotti认为:对于实际切削用量,例如,0∈{0.025,0.25mini,利用公式(1,3,4)计算出的误差可以忽略不计,应用于实际加工的条件就是没有刀片磨损和刀具的偏心,具有稳定的进给量2改进的切屑厚度模型为了清楚起见,本文中的所有公式适用于具有铣刀的简化了的面铣过程.机床～刀具一工件系统没有弹性变形,没有主轴倾斜和刀片磨损,所有刀齿均是等齿距.选定点的轨迹可由下述公式获得:P(f..R,叫,2)=(￡,,叫)P_H(R,2)(5)其中P(')是一个4×阶的矩阵.这个矩阵包括几个变量,即t..R,.z.这几个变-58-篱量合用符号(?)表示,公式中所提到的符号,R,z分别代表进给速度,刀具角速度和刀片数目.P(?)中的每一列均是列向量:r1一㈨fPj(f,加r/t,Z:RR-z--㈤㈨R)=,)i…lZ/t..R.,)j每个列向量下面的三个元素代表描述第J个刀片轨迹的一组公式.在本文中出现的所有矩阵计算均由ModelBuilder进行:切削厚度模型的实际结构由到这个软件包的矩阵PTH(?)和TG(?)的参量决定.(?)是一个全局转换矩阵,这个矩薄是:丁G(r,^,)=T4H(.,0,0)T3f0,0,0,)r7上述公式可作简单的解释:忽略轴倾斜,弹陛变形和刀具偏,fi..这意味营在模型推导中只需要考虑两个移动坐标系+(XYZ)的坐标系与轴和工件z问的平动有关.唯一通过转换矩阵T(?)传递给ModelBuilder软件包的重要参数是7j其一工件间的相对位移.记为,l,第二个坐标系(XYZ)订,与刀具绕王轴线豹转尊青黄在遁坐标系中,通过丁3(?)传递的唯一参数是刀具角度位置参数.局部和全局转掺《阵TR(?),T3(?)T6(一)的形参见文献[8].在公式中被定义为刀片.在刀具中精确位氍P(R,)的表现形式为:(Rl;)(8)其中1I是长度为的行向量,所有的元素者是1.矩阵PT(R,)表示实际刀具几何形状,为了分析径向和轴向几何形状特征,引入两个矩阵:P(R,)::L(RJA(2)(9)L(R)包括切削刃选点的理想径向位置的信息,而A()是刀片角变位置的矩阵,在假设等齿距和无径磨损时,这些矩阵是简单的.在实际隋况中,用一个附加矩阵来代表刀具的误差,这些矩阵的例子参见文献[8].点A到点B对应于逆铣过程,点B到电C对应于顺铣过程.由于选择了非实际的切削用量,就是刀具半径R=2.5mrn和每齿进给量fo=0.Dam,在这两个过程中切屑厚度的变化有不同是显而易见的,瞬时切屑厚度^(.)等于点Pl到点P2的距离,点pl代表实际切削刀片在瞬时a的一个位置,它的坐标是由公式(6)向量PJ(?)的第二,第三元素给出下标'J'表示当前切削刀片号,p2由虚线L,与前一刀片的轨迹相交而得,用下标'J—p'来标识(p=l,2,…), 这条线经过刀具瞬心TC[(f0),YTc(to)]和点P1(r.),公式为:(,t0)=.(0)(t0)(10)系数虬(0),和L(0)的值很容易由方程组解得:(t0)="L(.)+L(t.),(tyTc(0)=.L(t)?L(013"1.c(t0)…'其中刀具中心在瞬时(￡0)的坐标zTc()和YTC(to)可由参考文献【中获得:TC(t,)=TG(t,,)CT;Cz=[i,0,0,0](12)T(?)在前面已提到的转换全局矩阵.而CT在(XYZ)坐标系中描述了刀具中心的一位置.用来计算切屑厚度的点pz[(tD),Yj(tD)]的坐标可以直接由前一个刀片轨迹的参数万程计算得出.为得到P点坐标,时间to瞬时值必须已知.这个值被定义为前一刀片通过线L(￡)时的数值,可间接地由以下公式得到:一(tD)=.L(t0)+L(0)xi一(tD)(13)其中'一(tD)和Yj—(tD)是前一刀片在瞬时(t)的坐标,如上所述,这些坐标由式(5)的矩阵P(?)定义.遗憾的嚣主lOO80f;:程,不能得到一般的封闭解.为避免此}//\,问题而采用了近似计算,上面已讨论丁60L\两种方法.第三种方法是最精确的.它耋40l/新模型\,\涉及到=tDE2时前一刀片轨迹公式的2o\级数展开,这个最新方法由于包含的公【,.基模型/\式复杂而略去不述.一葡———_—右———一下列瞬时的计算直接来源于铣削逗动学的分析:圈2依据不同摸型计算出的切屑厚度的比较因tDEI=tO一(pT/)(i4)tDE2:乎一掣)其中T,是轴转动周期,rj--p是前一个刀片的线速度:第一个计算公式中,tDE等于当前减去前一个刀片经过直线L,以来的时间差值.对于等齿距刀片,这个时差值等于刀片转动频率的倒数乘以一个代表前一刀片的序号,P'.如图所示,第一个估计是很粗糙的.因为只定义了点P2[r_(tDyr_,tDE2)].瞬时切削厚度的计算公式IIP(?)一P2(?)是恒定的.在某些条件下¨l,很易证明这个距离等于每齿进给量,0.公式(15)给出的式子,是第一个式子的修正式.由于<P"2P2Pl接近9O.这个更精确的式子可由tDE【减去前一上刀片点P2到点P2这段距离所花费的时间而得到,这个时间由公式(15)中的第三项得到.切屑厚度等于点P到点P的:弼量距离,计算公式为:h(￡0)=[西(f0)一一(f!)]+[xj(tD)一*一(tDE2)]={[.nto+Rcos(2nzrt.一Rcos(2,)一zfont][Rsin(2~nt0一Rsia(h)]:l(t6)其中=一号一2;:f.一T—f—o_¨sin(2rrnto一);T=P/对于大的刀具半径和小的每齿进给量^一一2,上述公式可简化为公式(1).在p∈{一90.,90.}时,由公式(16)计算出的切屑厚度变化由囝2用实线表示,由公式60?(1)计算出的切屑度变化虚线表示.点线代表点p和:间距离,即精确的切屑厚度.根据刀片轨运方式的级数展开式而得到的最精确的时间间隔t.,实线和线的图形几乎一致,为了强调对比线的不同,图表采用了极少采用的切削用量:刀具半径R:2.5mm,每齿进给量fo=5Omm.3实验结果切屑厚度的综合分析模型的研究动力来源于切削过程中刀具状况监视算法的研究.考虑到切削力的几个特征,发现切削力径向和切向分力的比例与累i积的刀具磨损过程有关有趣的是:比例的形状是瞬时切削厚度的函数,以下所列的结果是在56kw的卧式加工中心获得.用152mm直径,带有4个硬质合金刀片的铣刀进行端铣铸铁,切削用量如下:每齿进给量fo=0.178mm,切削一速度r=2.9ms～,轴向切削深度6=3.2mm.切削力由一个高性能多向圈3切削力计算出的所有刀片在接近切点时的测力仪测定.比值rj记录了轴的一个旋转周期,图表是在用锋利的刀具切削得到的.刀片后面的累积磨损引起:(I)比值rJ升高;(2)在小的切削深度下(在表明锋利刀具信号的图中不显着)rJ显着升高.第二项升高可归结于冲击力的增加,在小切削厚度的条件下特别明显.为研究这个冲击力,需要一个精确的切削厚度模型.引起这种现象的两个最可能的原因是:(1)刀片偏移;(2)刀具偏心.应用参考文献[8] 中推荐的方法.测得实际刀具偏心量为:'=一39m,‰=23m,测得刀具偏移量为:1,er2一7,3O,e一32gm.所有刀片切出点附近轨迹如图3所示,正如所预料的那样. 刀片'2'距实际刀具旋转轴的距离是取短的,因此它的切出点对应于最短时间间隔上述三种典型模型在图4中作了比较,计算刀片'2'的切屑厚度变化为比较对象,模型如下:(1)MoE2(.)基于时间估算2的模型;(2)MsE(?)使用轨迹公式的级数展开的模型;(3)MB(?)由公式(1)给出的基本模型.符号(?)代表模型中的几个变量,模型的误差计算如下:()]:1n0Lp,',J其中^M[p()]依照上述摸型之一分析得到;ho[口(t)]为瞬时tD的准确值而计算的. 4结论图4所进行的图表比较清楚表明:只有一种模型M(-)在实际切削条件下提供了可61.接受的陛能.这种模型确实是很精确的.全部刀片在啮台中的误差低于03%(应该注意的是图中表现的误差是实际误差的10倍).在本文中提到的作用计算的模型只有在刀片位置足够远离切入点和切出点(大于全部使用长度的30%)时,才能提供可接受的精确度.在图4中由M(?)表示的模型在实际条件下会产生很大的误差,(?)在图中显示的误差是实际误差的1/lO,其精度在刀片的啮台过程中几乎是不可以接受的比较了分别代表理想化和实际切屑厚度变化的图1和图3后,对传统模型的低劣就不会惊讶了.推荐的分析模型给铣削过程的分析,监控‰20',MsE./:/i0—60—40～202./4060刚口(1),(')圈4依据不同模型而进行的切屑厚度误差计算的比较提供了新的手段在参考文献[8]给出了切削轨迹公式的应用例子,这些应用适用于切削过程中刀具几何形状和表忒质量的间接估算=本文中提到的切屑厚度模型扩大了可估算变量的范围这些变量包括切削压力,冲击力和有效刀尖半径,对开发耐用,精确的刀具状况监视系统是很重要的.参考文献【共10篇,见原文】原文载:AnalsoftheCIRP.1995.44(1):39～42血业生业业生业生生生:欢迎订阅《中国多镇企业信息》:欢迎加人"中国多镇企业信息网":齐齐带带寿带带带带带齐带带带书带书带带带(中国刍镶企业信息'是双全国多镇企业R中小企业为主要喂务对豫.重黾宣传椎r 科研)揽果和新颖,实用的技术转让信息.信息量大.内容翔实,实用价值高,是企业选项上项的重要信息源.《中国多镇企业信息>设立"中国乡镇企业信息网",凡本网网员.可以免费或优先获得和发布各类信息.欢迎订阅本刊,加入信息网;欢迎在本刊刊登各类广告(中国多镇企业信息>月刊.国内井公开发行.童年12期.每期定价500元.各地邮局订阅.邮发代号:l8—161.也可直接从本所发行组订阅.地址:(100081)北京白石桥路3D号中国农科院科技文献信息中心发行组电话:62174433--2698欢迎订阅《发明与革新》月刊《发明与革新)设有发明有方",创造力探醴","能人谱,创造世界","发明商品化,"金点子库",小革新小窍门",.新发朗新产品,"l期识产税,"奇思妙想",发明市场,企业创新之路,"动态.览"等栏目,取材新颖图文并茂.本刊被平为全国优秀科技期刊.《发明与革新)设有广告专版.欢迎国内外企事业单位和A^刊髓广告.(发明与革新)国内外公开发行.邮发代号42—66,每期定价28O元.垒年336O元.各地邮局均可订阅.读者也可汇羲至湖南省长沙市几一西路21路号<发明与革新>杂志社(邮政编码410001)邮鸭.信银行:长沙市工商银行韶处;帐************;联系^.剞美方.来函索取一本试读. 62?。

编号南京航空航天大学毕业设计题目周铣加工铣削力模型分析学生姓名罗金禄学号050430322学院机电学院专业飞行器制造工程班级0504303指导教师庄海军副教授二〇〇八年六月南京航空航天大学本科毕业设计（论文）诚信承诺书本人郑重声明：所呈交的毕业设计（论文）（题目：周铣加工铣削力模型分析）是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的成果。

尽本人所知，除了毕业设计（论文）中特别加以标注引用的内容外，本毕业设计（论文）不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。

作者签名：年月日（学号）：周铣加工铣削力模型分析摘要切削力建模是数控加工物理仿真的基础。

本文主要研究周铣加工中曲率对铣削力的影响，初步建立基于曲率变化的切削力模型。

在周铣加工中，工件不同的曲率处会有不同的加工误差。

研究曲率变化对切削力的影响，对研究复杂零件的加工误差、加工误差补偿策略、关键工艺参数优化以及加工过程的物理仿真具有重要的理论意义。

本文采用数学解析建模的方法进行切削力建模，即分析圆周铣削过程中刀具与工件的几何模型，利用各个参数之间的关系，推导出了切削面积的计算公式，进而得出了切削力与工件曲率的关系式，初步分析了曲率变化对主铣削力的影响，为后续研究提供了一定的参考和帮助。

关键词：周铣加工，工件曲率，几何模型，铣削力模型Analysis On the Cutting Force Model in Peripheral MillingAbstractCutting force modeling is the basis of NC machining physical simulation. The cutting force model based on the curvature in peripheral milling was researched and established in this paper. The machining error varied due to the different curvature in the peripheral milling. Moreover, it has important theoretical value for the research on the machining error , the compensation strategy for the machining error, the optimization of the machining parameters and the NC machining physical simulation to establish the cutting force model. The cutting force model was established by analytical/numerical approach, in which the geometrical relationship between the tool and the workpiece in peripheral milling was analyzed, the expression between the cutting force and the curvature was deduced by calculating the cutting area. The effect of curvature variation on tangential cutting force was initially analyzed. The research achievement is meaningful for the future research.Key Words：Peripheral milling; Workpiece curvature; Geometry model; Cutting force model目录摘要 (ⅰ)Abstract (ⅱ)图表清单 (ⅳ)第一章引言 (1)第二章铣削力建模概述 (4)2.1 经验公式模型 (4)2.2 有限元分析模型 (4)2.3 神经网络模型 (5)2.4 数学分析模型 (6)2.5 周铣铣削力的数学分析建模 (7)第三章周铣加工铣削力建模过程 (9)3.1 坐标系及相关参数定义 (9)3.2 圆周铣削几何模型 (10)3.2.1 工件凸表面 (10)3.2.2 工件凹表面 (11)3.3 瞬时切削厚度与刀齿接触面积 (13)3.4 铣削力模型 (17)3.5 曲率影响分析 (18)第四章总结与展望 (20)4.1 全文总结 (20)4.2 今后工作展望 (20)参考文献 (22)致谢 (24)图表清单图2.1 (6)图2.2 (6)图3.1 (9)图3.2 (10)图3.3 (10)图3.4 (12)图3.5 (14)图3.6 (14)图3.7 (15)图3.8 (16)图3.9 (17)第一章引言机械加工中的切削过程是一个很复杂的多因素过程。

整体硬质合金立铣刀高速加工钛合金振动分析皇攀凌;李剑峰;孙杰;宋良煜【摘要】针对切削振动制约钛合金高速加工的问题,采用变齿距结构铣刀,在干切削条件下对TC4钛合金进行高速铣削加工,建立动态铣削力模型,利用MATLAB软件对其进行快速傅里叶变换(fast Fourier transform,FFT),得到动态铣削力的频谱图;基于该图分析切削速度对切削稳定性的影响,得到颤振发生的切削速度.试验结果表明颤振会急剧地增加切削力幅值,大大降低已加工表面质苣;根据频谱分析,在保证其它切削参数不变的条件下,最佳切削速度为160 m/min时,从而在保证刀具寿命和加工表面质量的前提下提高切削效率.【期刊名称】《粉末冶金材料科学与工程》【年(卷),期】2010(015)006【总页数】6页(P574-579)【关键词】钛合金;力频谱;颤振;变齿距【作者】皇攀凌;李剑峰;孙杰;宋良煜【作者单位】山东大学,机械工程学院,济南,250061;山东大学,高效洁净机械制造教育部重点实验室,济南,250061;山东大学,机械工程学院,济南,250061;山东大学,高效洁净机械制造教育部重点实验室,济南,250061;山东大学,机械工程学院,济南,250061;山东大学,高效洁净机械制造教育部重点实验室,济南,250061;中航工业集团,成都飞机制造有限责任公司,成都,610092【正文语种】中文【中图分类】TG501.1钛及其合金因具有密度小、比强度高、热稳定性好、耐腐蚀及无磁性等优异性能，广泛应用在航空航天领域[1]。

但钛合金又是典型的难加工材料，具体表现为：1)热传导率低、刀尖易聚热；2)化学活性高，在高的切削温度下，易和空气发生化学反应。

由于和刀具材料化学亲和性强，造成刀具发生粘着磨损；3)弹性模量小，回弹效应可能造成高频颤振、擦痕和加工误差等问题[2-4]。

颤振是刀具与工件之间的1种十分强烈的相对振动，是影响加工表面质量、降低刀具寿命和限制切削效率的主要因素。

机床大讲堂第88讲：高速铣削下6061铝合金铣削力模型及影响因素高速铣削下6061铝合金铣削力模型及影响因素导读采用多因素线性回归正交试验研究建立了6061铝合金在高速铣削时铣削力与一定范围内铣削参数之间的经验公式，对该经验公式的参数进行了显著性检验，并通过实验验证了铣削力与被铣削材料的厚度、铣削层数之间的相互关系。

研究结果为分析预测加工后工件变形、残余应力的分布奠定了扎实的基础。

汽车匹配主模型检具在大批量生产和整车装配前，发挥着极为重要的作用，由于航空铝合金强度与刚度比较好，抗应力腐蚀能力强、材料较轻，所以汽车匹配主模型材料一般选用航空铝合金。

检具的加工一般采用高速铣削，由于加工完成一段时间后铝合金检具明显变形，我们通过查阅资料以及相关因素的排查分析，认为是高速铣削过程中铣削力、铣削热及装夹等因素造成了残余应力的重新分布，残余应力的释放造成了工件的变形。

在查阅铣削力模型相关资料时发现，有关理论模型方面，阎兵等将铣削力分为前刀面力、后刀面力以及刀刃上的耕犁力，提出一种新的螺旋刃铣刀铣削力模型;Altintas根据球头铣刀几何模型提出动态铣削力模型。

但这些目前流行的力学模型对于中小企业并不经济，基于正交试验的经验模型更能满足实际生产的需要。

通过参考不同文献发现，不同铣削参数范围内，铣削力经验公式相差极大，为确定符合企业实际生产时铣削参数的铣削力模型，我们采用多因素正交试验法，并通过Matlab线性回归运算得到了6061铝合金铣削力经验模型。

1试验1.1 铣削力经验公式工程中，铣削力经验公式对于不同的加工环境而言其构建形式是完全不同的，尤其是对高速铣削下铣削力模型的研究较少。

为此，需要根据实际加工环境进行切削试验，以确定模型能贴合实际。

铣削加工过程涉及4个参数，根据金属切削原理研究结论，在刀具几何参数及加工材料确定的前提下，铣削力经验公式的通用形式为：最终对实验数据进行线性回归分析处理得到式(4)中参数，进而得到铣削力模型。