后张法预应力混凝土箱梁钢绞线技术规格书

后张法预应力混凝土简支箱梁预应力施工作业指导书单位：编制：审核：批准：预应力施工作业指导书1.适用范围本作业指导书适用于新建XXXXX桥梁工程后张法预应力混凝土简支箱梁预应力施工。

2.作业准备2.1 在开工前组织技术人员认真学习实施性施工组织设计，阅读、审核施工图纸，澄清有关技术问题，熟悉规范和技术标准。

制定施工安全保证措施，提出应急预案。

对施工人员进行技术交底。

2.2 现场施工机械、人员配置满足施工需要。

3.施工程序与工艺流程预应力钢绞线使用前按规定分批抽样进行检验，钢绞线的表面不得有润滑剂和油渍，允许有轻微的浮锈，但不得锈蚀成可见的麻坑。

钢绞线内没有折断、横裂的钢丝。

钢绞线直径偏差，不超过规定。

如抽样检查不合格，则加倍抽查，如再不合格，则对该批钢绞线逐盘检查。

锚具和夹具的类型符合设计规定，并抽样进行外观尺寸、硬度及锚固力检查和试验。

检查结果如有一套不合格，则另取双倍数量进行检查，如仍有一套不合格，则逐套检查，合格者方可使用。

预应力钢绞线、锚具和夹具储存在清洁、干燥的地方，加以遮盖，并定期检查有无损坏和腐蚀。

试生产时，应进行预应力管道，扩孔段和锚口摩阻测试，确定预应力的实际损失。

（1）张拉工艺流程：制束→穿束→预张拉→初张拉→终张拉→锚具外钢绞线切割。

（2）下料与编束：钢绞线的下料采用砂轮切割机切割。

按设计尺寸下料后，编束后用20号铁丝绑扎，间距1～1.5m。

编束时应先将钢绞线用梳溜板理顺，并尽量使各根钢绞线松紧一致。

（3）穿束方法：人工穿束。

预应力成孔采用预埋波纹管的方法施工。

预应力钢绞线安装，在梁体混凝土强度达到张拉要求后进行。

（4）预应力施工采用ZB4-500油泵供油，用YCW250B千斤顶进行纵向张拉，张拉油表不低于1.0级。

千斤顶标定有效期不超过一个月，当出现不正常现象时重新校验。

油表检验与千斤顶视为一个单元进行检验，千斤顶在张拉作业前必须与油表配套校正,其校正系数不大于1.05。

（5）预施应力按预张拉、初张拉、终张拉三个阶段进行。

预应力钢绞线技术规格书范本1：预应力钢绞线技术规格书1. 引言1.1 目的1.2 适用范围1.3 定义2. 产品概述2.1 型号及规格2.2 技术参数2.3 质量标准3. 材料3.1 钢丝3.1.1 材料类型3.1.2 物理性能...3.2 钢绞线3.2.1 材料类型 3.2.2 物理性能 ...3.3 防腐蚀涂层3.3.1 材料类型 3.3.2 性能要求 ...3.4 其他材料3.4.1 材料类型 3.4.2 性能要求 ...4. 工艺要求4.1 钢绞线制造工艺 4.1.1 生产设备 4.1.2 工艺流程 ...4.2 预应力处理工艺4.2.1 加应力工艺4.2.2 锚固工艺...4.3 切割和卷轴工艺4.3.1 切割工艺4.3.2 卷轴工艺...5. 试验与检验要求5.1 钢丝试验与检验5.1.1 物理性能测试 5.1.2 化学成分测试 ...5.2 钢绞线试验与检验5.2.1 物理性能测试 5.2.2 尺寸偏差测试 ...5.3 防腐蚀涂层试验与检验5.3.1 腐蚀性能测试 5.3.2 膜厚测试...5.4 其他试验与检验5.4.1 ...5.4.2 ...6. 标志、包装和运输6.1 标志要求6.2 包装要求6.3 运输要求7. 使用与维护7.1 安装要求7.2 应力放松和补偿7.3 维护与保养8. 质量控制与保证8.1 生产控制8.2 产品检测8.3 不合格品处理9. 技术支持与售后服务9.1 技术咨询9.2 售后服务10. 法律名词及注释：（待补充）11. 附件：附件1：产品图片附件2：产品报价附件3：相关证书---范本2：预应力钢绞线技术规格书1. 引言1.1 目的1.2 适用范围1.3 定义2. 产品概述2.1 型号及规格2.2 技术参数2.3 质量标准3. 材料要求3.1 钢丝材料3.1.1 材质要求3.1.2 强度及延伸性能 ...3.2 钢绞线材料3.2.1 材质要求3.2.2 强度及延伸性能 ...3.3 防腐蚀涂层3.3.1 材料类型3.3.2 腐蚀性能要求 ...3.4 其他材料3.4.1 材质要求3.4.2 性能要求 ...4. 生产工艺要求4.1 钢绞线制造工艺 4.1.1 生产设备 4.1.2 工艺流程 ...4.2 预应力处理工艺 4.2.1 加应力工艺 4.2.2 锚固工艺 ...4.3 切割和卷绕工艺 4.3.1 切割工艺 4.3.2 卷绕工艺 ...5. 试验与检验要求5.1 钢丝试验与检验5.1.1 物理性能测试 5.1.2 化学成分测试 ...5.2 钢绞线试验与检验5.2.1 物理性能测试 5.2.2 尺寸偏差测试 ...5.3 防腐蚀涂层试验与检验 5.3.1 膜厚测试5.3.2 耐腐蚀性测试 ...5.4 其他试验与检验5.4.1 ...5.4.2 ...6. 标志、包装与运输6.1 标志要求6.2 包装要求6.3 运输要求7. 使用与维护7.1 安装要求7.2 应力放松与补偿7.3 维护与保养8. 质量控制与保证8.1 生产控制8.2 产品检验8.3 不合格品处理9. 技术支持与售后服务9.1 技术咨询9.2 售后服务10. 法律名词及注释：（待补充）11. 附件：附件1：产品图片附件2：产品报价附件3：相关证书。

30m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制1 工程概况（1）跨径30m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.6m,宽度2.4m,采用C50混凝土，（2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准强度Rby=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据检测报告取Ep＝2.00×105Mpa。

钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中：中跨梁：N1、N2、N3、N4为4Φs15.2；边跨梁：N1、N2为5Φs15.2，N3、N4为4Φs15.2；(3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝195.3KN，锚口摩阻损失厂家提供为2%，5股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×5×1.02＝996.03KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4×1.02＝796.82KN，采用两端张拉，夹片锚固。

(4)箱梁砼强度达到90%、N4钢束。

(5)张拉：0～10%（测延伸量）～20%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷5分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。

2 油压表读数计算根据千斤顶的技术性能参数，结合计量测试研究院检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu：前端：千斤顶型号：YCYP150型编号：6067 油压表编号：9398或3676校准方程：编号6067千斤顶配9398油表：P=0.0333XF+0.2ApEp PpL 编号6067千斤顶配3676油表：P=0.0334XF-0.06后端：千斤顶型号：YCYP150型 编号：6068 油压表编号：2246或2360编号6068千斤顶配2246油表：P=0.0331XF+0.28编号6068千斤顶配2360油表：P=0.0328XF+0.48XF=所需力值P=压力表读数3 伸长量计算(1) 预应力筋的理论伸长△L （mm ）按下式计算：△L=式中：Pp-预力筋的平均张拉力为（N ），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见曲线段预应力筋平均张拉力：L=预应力筋的长度（mm ）Ap=预应力筋的截面面积（mm 2）：取140Ap=预应力筋的弹性模量（N/mm 2）。

1、张拉前的准备工作1、波纹管一布置波纹管时首先用钢筋加工环形架作为波纹管的定位架，纵向间距为1m，横向位置按设计图纸上的坐标定位，波纹管中穿有内衬管，以保证波纹管成孔质量。

二筑混凝土前应检查波纹管是否有孔洞或变形，接头处是否用胶带密封好，在与锚垫板接头处，一定要用磁带或其它东西堵塞好，以防水泥浆渗进波纹管或锚孔内。

三筑混凝土时应尽量避免振捣棒直接接触波纹管，以防漏浆堵孔。

2、钢绞线一钢绞线采用φs15.2（STM416-94a，270级，低松弛），标准强度Ryb=1860Mpa。

二钢绞线下料要在干净整洁的地面上进行，并清除表面上的锈迹及杂物，下料时用砂轮切割机切割。

三穿束前，将钢绞线理顺，用扎丝绑扎好，以防在穿束过程中钢绞线打绞，张拉时受力不均，导致有的钢绞线达不到张拉控制应力而有的则可能被拉断。

四穿束时，将钢束中单根钢绞线编号，以便张拉时做到对应编号，对称张拉。

3、预应力筋控制力计算一计算依据①设计图纸锚下控制应力N1～N3为1340 Mpa，N4为1340 Mpa。

②《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000二理伦计算①计算公式：P=δ×Ag×n×1/1000×b式中：P—预应力盘的张拉力，KN；δ—预应力筋的张拉控制力，Mpa；Ag—每根预应力筋的截面积，mm2；N—同时张拉预应力筋的根数；b —超张拉系数，不超张拉的为1.0。

②参数先取中跨连续端：钢束编号：N1，N2，N3：δ中123=1340 Mpa；n=4N4：δ中4=1340 Mpa；n=4Ag=140mm2；b=1.0边跨非连续端：钢束编号：N1，N2，N3：δ边123=1340 Mpa；n=5N4：δ边4=1340 Mpa；n=4Ag=140mm2；b=1.0③计算张拉力P中跨连续端：钢束编号：N1，N2，N3：P中123=1340×140×4×1/1000×1.0=750.4 KNN4：P中4=1320×140×4×1/1000×1.0=739.2 KN边跨非连续端：钢束编号：N1，N2，N3：P边123=1340×140×5×1/1000×1.0=938 KNN4：P边4=1320×140×4×1/1000×1.0=739.2 KN二、张拉1、当浇筑混凝土强度达到设计强度的90%，同时龄期必须为三天以上方可进行张拉，张拉顺序为N1，N2，N3，N4。

张拉作业指导书预应力混凝土的基本原理：为了避免钢筋混凝土结构的裂缝过早出现,充分利用高强度钢筋及高强度混凝土,可以设法在结构构件承受使用荷载前,预先对受拉区的混凝土施加压力,使它产生预压应力来减小或抵消荷载所引起的混凝土拉应力,从而将结构构件的拉应力控制在较小范围,甚至处于受压状态,以推迟混凝土裂缝的出现和开展,从而提高构件的抗裂性能和刚度。

1.张拉设备1.1张拉千斤顶须保证预应力钢绞线在张拉过程中的安全可靠和准确性及便于处理在张拉过程中产生的滑丝、断丝现象。

选用张拉千斤顶为：纵向张拉选用3500KN的穿心式千斤顶，配用ZB4—500型油泵。

1. 2张拉油压表采用防震型，其精等级采用0.4级。

最小分刻度不应大于读数0.5MPa。

1. 3 张拉设备（千斤顶、油泵、油压表）应配套校验，张拉千斤顶要定期校正，其期限不超过一个月（或已张拉200次），校正系数不得大于1.05，到期后，必须送计量监督检测所复验，并做好更换使用记录。

1.4在使用中发现指针无油压不回零，油表玻璃破损或其它不正常情况，对其准确性有怀疑时，不得继续使用，必须送试验室进行修复，经重新校正合格后方可投入使用。

1.5选用的油泵额定油压数为使用油压数的1.4倍，油泵箱容量为张拉千斤顶总输油量的150%以上。

1.6千斤顶在下列情况下，必须重新进行校验。

1.6.1千斤顶校正期已达一个月。

1.6.2千斤顶经过大修，或漏油严重，经拆修以后。

2.预施应力前的准备工作2.1 检查梁体混凝土表面质量，有轻微缺陷允许在预施应力后进行修补处理（如非应力部位的缺陷或麻面、汽泡），缺陷严重者不得进行此道工序操作。

2.2检查梁体混凝土强度和弹性模量是否已达设计要求：2.3千斤顶和油压表在校正期内，无异常现状。

2.4 锚具按规定检验合格，不得沾有污物。

2.5 检查使用的预应力钢绞线是否准确，外露部位不得有损伤、扭结。

2.6 当梁体张拉于底部，支撑面不垂直密贴时，应在梁端部设支撑木，以保证操作时梁体稳定。

箱梁预应力施工方案一、工程概况（一）目的编制箱梁预应力施工作业指导书的目的就是为了更好的指导施工生产，使现场作业人员能够规范施工。

（二）编制依据《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》《京沪铁路客运专线施工图设计文件》（三）适用范围本施工方案适用于罗而庄特大桥、玉符河特大桥、红石岭特大桥、井字坡特大桥的连续箱梁后张法预应力工程施工。

二、施工部署及施工方案（一）、施工材料1、材料检验及张拉设备校验1）.预应力钢绞线检验：采用高强度低松驰绞线￠15.24mm，标准强度fpk=1860MPa。

表面质量、直径检查：从每批中抽取3盘进行外观检查，表面不得有润滑剂，允许有轻微浮锈但不得锈蚀成可见麻坑。

钢绞线内不得有折断、横裂和相互交叉的钢丝。

2）．钢绞线力学性能检验：抽取外观检查合格的钢绞线进行钢绞线极限应力、破断拉力、弹性模量等力学性能检验。

3）．张拉设备校验：千斤顶与压力表配套校验，确定张拉力与压力表读数之间关系曲线。

考虑到可能出现压力表损坏情况，千斤顶与压力表进行交叉检验，每台千斤顶均有与4只压力表相关的张拉力与表读数关系曲线。

4）．锚具及夹具检验：抽取10%进行外观检查，不得有裂纹、伤痕。

抽取3%的锚具夹具,进行磁力探伤、洛氏硬度、锚固性能等试验。

2 预应力筋施工1）.钢绞线的下料与编束钢绞线采用（GB/T 5224）Φ15.24mm低松弛高强预应力钢绞线。

钢绞线的下料用砂轮切割机切割，不得采用电弧切割。

钢绞线切割时，在每端离切口30～50mm处用铁丝绑扎。

钢绞线的盘重大、盘卷小、弹力大、为了防止在下料过程中钢绞线紊乱并弹出伤人，事先制作一个简易的铁笼，下料时，将钢绞线盘卷在铁笼内，从盘卷中央逐步抽出，以策安全。

钢绞线编束用20号铁丝绑扎，铁丝扣向里，间距1～1.5m。

编束时应先将钢绞线理顺，并使各根钢绞线松紧一致。

绑好后的钢绞线束编号挂牌堆放。

2）.预应力筋穿入孔道A、穿束时机采用后穿束法穿束，在安装波纹管的同时进行钢绞线的穿束，钢绞线穿束完毕后必须再进行检查管道的相对坐标是否符合设计规范要求。

中国水利水电第三工程局有限公司阳曲制梁场钢绞线理论伸长值计算书——跨度31.5m中国水利水电第三工程局有限公司阳曲制梁场无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁预制中，预应力张拉设计采用标准强度f pk =1860MPa 的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm ²，弹性模量取Ep=1.95×105MPa ，为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。

计算时，根据钢绞线平弯及竖弯曲线图，把钢绞线分成若干段，分别计算伸长值，总伸长值为各分段伸长值的叠加。

理论伸长值计算采用胡克定理及《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土设计规范》TB10002.3-2005中的力学公式。

本计算书按曲线有声屏障梁进行计算。

一、预应力平均张拉力计算公式及参数()P P P E A L P ⨯⨯=∆L()()()μθ+⨯=+KX e -1P P μθKX -P()μθ+--⨯=KX 1P P e n n式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）； P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）； X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）；θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）； k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015； μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.55； ΔL —预应力伸长值计算公式； L —预应力筋的长度（mm ）；Ap —预应力筋的截面面积（mm 2），取140mm 2；Ep —预应力筋的弹性模量（N/mm 2），取1.95×105N/mm 2；二、伸长量计算 （一）预张拉N6钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=KN 80.1711P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm1925.98mm =第三段：2415000cos 6.51054.11360mm π⨯⎛⎫⨯= ⎪⎝⎭第四段：4255cos6.54282.53mm = 第五段：2 6.5200002269.22360mm π⨯⨯= 第六段： 6686mm （直线段）分段示意图3、θ的计算第三段：1046arcsin2/3600.06979915000π⨯= 第五段：2264arcsin 2/3600.11345820000π⨯=4、伸长量计算故有，理论伸长量：()m m 20.15010002L L L L L L L 654321=⨯⨯∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆N2a钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=KN 80.1711P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm 第二段：3410cos 43418.32mm = 第三段：24150001047.33360mm π⨯⨯= 第四段： 11704mm （直线段）分段示意图3、θ的计算 第三段： 069799.0/3602150001046arcsin =⨯π 4、伸长量计算故有，理论伸长量：()m m 57.15410002L L L L L 4321=⨯⨯∆+∆+∆+∆=∆N1b钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=KN 80.1711P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm 第二段：3160cos 43167.72mm = 第三段：24150001047.33360mm π⨯⨯=第四段：11704mm （直线段）分段示意图3、θ的计算 第三段： 069799.0/3602150001046arcsin =⨯π 4、伸长量计算故有，理论伸长量：()m m 23.15210002L L L L L 4321=⨯⨯∆+∆+∆+∆=∆（二）初张拉N2c钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=KN 80.1711P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm第二段：3410cos 43418.32mm = 第三段：24150001047.33360mm π⨯⨯= 第四段： 11704mm （直线段）分段示意图3、θ的计算 第三段： 069799.0/3602150001046arcsin =⨯π 4、伸长量计算()m m 57.15410002L L L L L 4321=⨯⨯∆+∆+∆+∆=∆N3钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=KN 80.1711P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm1815.00mm =第三段：2815000cos 6.52018.22360mm π⨯⎛⎫⨯= ⎪⎝⎭第四段：790cos6.5795.11mm = 第五段：2 6.5200002269.22360mm π⨯⨯= 第六段： 9232mm （直线段）分段示意图3、θ的计算第三段：2088arcsin2/3600.139********π⨯= 第五段：2264arcsin 2/3600.11345820000π⨯=4、伸长量计算故有，理论伸长量：()m m 81.14310002L L L L L L L 654321=⨯⨯∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆N7钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=KN 80.1711P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm1814.995mm =第三段：2815000cos 6.52108.219360mm π⨯⎛⎫⨯= ⎪⎝⎭第四段：5881cos6.55919.048mm = 第五段：2 6.5200002269.222360mm π⨯⨯= 第六段： 4141mm （直线段）分段示意图3、θ的计算 第三段：2088arcsin2/3600.139********π⨯=第五段：2264arcsin 2/3600.11345820000π⨯=4、伸长量计算()m m 59.14710002L L L L L L L 654321=⨯⨯∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆N10钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=KN 80.1711P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm1925.982mm =第三段：2415000cos 6.51054.109360mm π⨯⎛⎫⨯= ⎪⎝⎭第四段：93459405.460mm = 第五段：2 6.5200002269.222360mm π⨯⨯= 第六段： 1596mm （直线段）分段示意图3、θ的计算第三段：1046arcsin2/3600.06979915000π⨯= 第五段：2264arcsin 2/3600.11345820000π⨯=4、伸长量计算()m m 27.15310002L L L L L L L 654321=⨯⨯∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆N2d钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=KN 80.1711P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm 第二段：3410cos 43418.327mm = 第三段：24150001047.333360mm π⨯⨯= 第四段： 11704mm （直线段）分段示意图3、θ的计算 第三段：1046arcsin 2/3600.06979915000π⨯= 4、伸长量计算()m m 93.50110002L L L L L 4321=⨯⨯∆+∆+∆+∆=∆（三）终张拉N9钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=KN 26.1729P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm1814.995mm =第三段：2815000cos 6.52108.219360mm π⨯⎛⎫⨯= ⎪⎝⎭第四段：84268480.514mm = 第五段：2 6.5200002269.222360mm π⨯⨯= 第六段： 1596mm （直线段）分段示意图3、θ的计算第三段：2088arcsin2/3600.139715000π⨯= 第五段：2264arcsin2/3600.11345820000π⨯= 4、伸长量计算()m m 98.21910002L L L L L L L 654321=⨯⨯∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆N8钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=KN 12.1692P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm1925.982mm =第三段：2415000cos 6.51054.109360mm π⨯⎛⎫⨯= ⎪⎝⎭第四段：6800cos6.56843.994mm = 第五段：2 6.5200002269.222360mm π⨯⨯= 第六段： 4141mm （直线段）分段示意图3、θ的计算第三段：1046arcsin2/3600.06979915000π⨯= 第五段：2264arcsin 2/3600.11345820000π⨯=4、伸长量计算()m m 12.21910002L L L L L L L 654321=⨯⨯∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆N1a钢绞线根数：n=12根 1、张拉力计算2P m m 0.168021140A =⨯=KN 86.2249P =kN 327600A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm 第二段：3160cos 43167.72mm = 第三段：24150001047.33360mm π⨯⨯= 第四段： 11704mm （直线段）分段示意图3、θ的计算 第三段： 069799.0/3602150001046arcsin =⨯π 4、伸长量计算故有，理论伸长量：()m m 22.21910002L L L L L 4321=⨯⨯∆+∆+∆+∆=∆N2d钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=kN 39.1687P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.552、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm 第二段：3410cos 43418.327mm = 第三段：24150001047.333360mm π⨯⨯= 第四段： 11704mm （直线段）分段示意图3、θ的计算 第三段：1046arcsin 2/3600.06979915000π⨯= 4、伸长量计算()m m 58.22210002L L L L L 4321=⨯⨯∆+∆+∆+∆=∆N5钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=kN 26.1729P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm1814.995mm =第三段：2815000cos 6.52108.219360mm π⨯⎛⎫⨯= ⎪⎝⎭第四段：3336cos6.53357.583mm = 第五段：2 6.5200002269.222360mm π⨯⨯= 第六段： 6686mm （直线段）分段示意图3、θ的计算第三段：2088arcsin2/3600.139********π⨯= 第五段：2264arcsin 2/3600.11345820000π⨯=4、伸长量计算()m m 61.21510002L L L L L L L 654321=⨯⨯∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆N4钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=KN 12.1692P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm1925.982mm =第三段：2415000cos 6.51054.109360mm π⨯⎛⎫⨯= ⎪⎝⎭第四段：1709cos6.51720.057mm = 第五段：2 6.5200002269.222360mm π⨯⨯= 第六段： 9232mm （直线段）分段示意图3、θ的计算第三段：1046arcsin2/3600.06979915000π⨯= 第五段：2264arcsin 2/3600.11345820000π⨯=4、伸长量计算()m m 66.21410002L L L L L L L 654321=⨯⨯∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆N2b钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=kN 39.1687P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm 第二段：3410cos 43418.32mm = 第三段：24150001047.33360mm π⨯⨯= 第四段： 11704mm （直线段）分段示意图3、θ的计算 第三段： 069799.0/3602150001046arcsin =⨯π 4、伸长量计算()m m 58.22210002L L L L L 4321=⨯⨯∆+∆+∆+∆=∆N10钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=kN 12.1692P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.552、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm1925.982mm =第三段：2415000cos 6.51054.109360mm π⨯⎛⎫⨯= ⎪⎝⎭第四段：93459405.460mm = 第五段：2 6.5200002269.222360mm π⨯⨯= 第六段： 1596mm （直线段）分段示意图3、θ的计算第三段：1046arcsin2/3600.06979915000π⨯= 第五段：2264arcsin 2/3600.11345820000π⨯=4、伸长量计算故有，理论伸长量：()m m 33.22110002L L L L L L L 654321=⨯⨯∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆N7钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=kN 26.1729P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm1814.995mm =第三段：2815000cos 6.52108.219360mm π⨯⎛⎫⨯= ⎪⎝⎭第四段：5881cos6.55919.048mm = 第五段：2 6.5200002269.222360mm π⨯⨯= 第六段： 4141mm （直线段）分段示意图3、θ的计算 第三段：2088arcsin2/3600.139********π⨯=第五段：2264arcsin 2/3600.11345820000π⨯=4、伸长量计算()m m 80.21710002L L L L L L L 654321=⨯⨯∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆N6钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=kN 12.1692P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm1925.98mm =第三段：2415000cos 6.51054.11360mm π⨯⎛⎫⨯= ⎪⎝⎭第四段：4255cos6.54282.53mm = 第五段：2 6.5200002269.22360mm π⨯⨯= 第六段： 6686mm （直线段）分段示意图3、θ的计算第三段：1046arcsin2/3600.06979915000π⨯= 第五段：2264arcsin 2/3600.11345820000π⨯=4、伸长量计算故有，理论伸长量：()m m 89.21610002L L L L L L L 654321=⨯⨯∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆N3钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=kN 26.1729P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm1815.00mm =第三段：2815000cos 6.52018.22360mm π⨯⎛⎫⨯= ⎪⎝⎭第四段：790cos6.5795.11mm = 第五段：2 6.5200002269.22360mm π⨯⨯= 第六段： 9232mm （直线段）分段示意图3、θ的计算第三段：2088arcsin2/3600.139********π⨯= 第五段：2264arcsin 2/3600.11345820000π⨯=4、伸长量计算()m m 23.21210002L L L L L L L 654321=⨯⨯∆+∆+∆+∆+∆+∆=∆N1b钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=kN 39.1687P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm 第二段：3160cos 43167.72mm = 第三段：24150001047.33360mm π⨯⨯= 第四段： 11704mm （直线段）分段示意图3、θ的计算 第三段： 069799.0/3602150001046arcsin =⨯π 4、伸长量计算()m m 22.21910002L L L L L 4321=⨯⨯∆+∆+∆+∆=∆N2c钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=kN 39.1687P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm 第二段：3410cos 43418.32mm = 第三段：24150001047.33360mm π⨯⨯= 第四段： 11704mm （直线段）分段示意图3、θ的计算 第三段： 069799.0/3602150001046arcsin =⨯π 4、伸长量计算()m m 58.22210002L L L L L 4321=⨯⨯∆+∆+∆+∆=∆N2a钢绞线根数：n=9根 1、张拉力计算2P m m 0.26019140A =⨯=kN 39.1687P =kN 245700A E P P =系数：k=0.0015 µ=0.55 2、L 的计算第一段：从锚垫板止口处到工具锚夹片处的钢绞线距离：700mm 第二段：3410cos 43418.32mm = 第三段：24150001047.33360mm π⨯⨯= 第四段： 11704mm （直线段）分段示意图3、θ的计算 第三段： 069799.0/3602150001046arcsin =⨯π 4、伸长量计算故有，理论伸长量：()m m 58.22210002L L L L L 4321=⨯⨯∆+∆+∆+∆=∆注：此次计算是在钢绞线弹性模量为Ep=1.95×105MPa 的情况下进行的，而在实际箱梁张拉伸长量的计算时，钢绞线弹性模量Ep 可能会有不同的取值，因此伸长量的计算将随Ep 不同的取值做相应的调整。

十六、后张法现浇箱梁预应力张拉作业指导书1. 编制目的 (2)2. 编制依据 (2)3. 适用范围 (2)4. 施工准备 (2)4.1张拉条件满足设计规定 (2)4.2端头及孔道处理 (2)4.3千斤顶、压力表已配套标定 (2)4.4预应力材料经过检验合格 (3)4.5理论伸长量已计算并交底 (4)5. 施工方法 (5)6. 工艺流程 (5)6.1钢绞线下料及编束 (5)6.2预应力筋穿束 (5)6.3安装锚具及千斤顶 (6)6.4张拉 (7)6.5锚固 (9)7. 主要机具及设备 (9)8. 劳动力组织 (9)9. 质量标准及注意事项 (9)9.1质量要求 (9)9.2注意事项 (9)9.3滑丝原因及预防措施 (10)9.4断丝原因及预防措施 (11)9.5断丝滑丝处理 (11)10. 安全措施 (12)11. 文明环保措施 (12)1. 编制目的预应力张拉在预应力现浇箱梁施工工序中既是关键工序，又是特殊工序，其施工质量直接关系到桥梁的质量状态，是影响产品质量的关键因素。

本作业指导书规定了后张法预应力现浇箱梁的张拉工艺操作方法及质量控制要求、质量缺陷处理方法及安全操作事项。

2. 编制依据2.1《铁路混凝土工程施工质量验收标准》(TB10424-2010)2.2《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10415-2003）2.3《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203-2008）2.4《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.5《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224）3. 适用范围适用于后张法现浇箱梁（简支梁、连续梁）预应力张拉施工。

4. 施工准备4.1张拉条件满足设计规定张拉条件包括强度等级、弹性模量、龄期，按设计文件规定执行。

若锚垫板下混凝土不密实，应采取加固处理措施。

待加固处理区域具备强度后，方可实施张拉。

4.2端头及孔道处理锚垫板处影响工作锚安装的混凝土残渣等缺陷要清理干净；先穿法预应力孔道，浇筑混凝土期间应来回抽动预应力筋，确保孔道通畅。

浅谈箱梁后张拉预应力钢绞线施工技术摘要：本文结合工程实践经验，对箱梁后张拉预应力钢绞线施工进行论述。

关键词：箱梁后张拉预应力施工前言预应力混凝土，就是事先人为地在混凝土或钢筋混凝土中引入内部应力，且其数值和分布恰好能将使用荷载产生的应力抵消到一个合适程度的配筋混凝土。

预应力混凝土提高了构件的抗裂度和刚度，可以节省材料，减少自重，减小混凝土梁的竖向剪力和主拉应力，结构质量安全可靠。

在曲线配筋或大型构件的桥梁施工中，多采用后张法建立预应力，靠锚具来传递和控制预应力。

鉴于箱梁后张拉预应力钢绞线在桥梁中普遍采用，预应力钢绞线施工是桥梁施工质量控制的关键环节之一，在施工中要高度重视。

本文总结多年后张拉预应力施工经验，就箱梁预应力钢绞线施工中的波纹管质量、预应力张拉、孔道灌浆等施工环节进行论述，以供箱梁预应力施工参考。

一工程概况本标段共计有30米预制箱梁6跨，左右两幅后连续负张拉共10段，预应力施工采用后张法，两端单点张拉，采用张拉应力及伸长值双控。

每片梁有5束预应力钢束（3束长，2束短），每束采用5根标准强度rby=1860mpa之φj15.24(7φ5)毫米钢绞线。

张拉控制应力为0.75rby=1395mpa。

锚具采用ovm扁锚系列，即bm15-5。

钢束孔道由预埋90×19毫米扁金属波纹管成型。

二基本数据1.单股钢束（φj15.24）面积ay=140mm2，每束5股钢绞线。

（报告 hl线2004834-01、两阶段施工图设计）2.弹性模量e=2.01×105mpa（报告 hl线2004834-01）3．孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015；预应力筋与孔道壁的摩擦系数μ=0.25（公路桥涵施工技术规范）4.张拉控制应力σk=0.75rby=1395mpa（两阶段施工图设计）,单点张拉控制应力为1395×106×140×10-6/103=195.3kn。

黑城至海原公路A3合同段后张法预应力箱梁钢绞线伸长量计算书浙江省大成建设集团有限公司黑城至海原公路A3合同段说明一、本计算书依据中华人民共和国行业推荐性标准《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50—2011)和省道305线黑城至海原公路A3合同段两阶段施工图设计进行编制；二、本计算书钢绞线伸长量的计算为A3标段内桥梁20m、30m、40m预制箱梁的预应力张拉，分为中跨、边跨和顶板负弯矩三种情况；三、本计算书中所有参数来源于施工图纸和施工技术规范，并按设计要求对称张拉；四、箱梁张拉时采用张拉力和伸长量进行控制，伸长量作为校核依据，误差范围为±6％，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉；图纸设计伸长量见下表：伸长值（单位：mm）跨径（m）项目N1 N2 N3 N4 N5 N6 T1 T2 T320 中跨139 138 137 ———43 43 93 边跨139 138 138 ———30 中跨208 208 208 207 ——50 71 107 边跨209 208 208 208 ——40 中跨278 278 278 277 277 27657 78 121 边跨278 278 277 277 277 27720m 、30m 、40m 预制后张法预应力箱梁钢绞线 计算理论伸长量与设计理论伸长量对比表注：详细计算过程附后（这里只作30m 箱梁的计算过程，其他两种箱梁与其计算方法相同）项目 伸长量（mm ）N1N2 N3 N4N5N6T1 T2 T3 20m 箱梁中跨设计值 139 138 137 43 43 93 计算值 138.54 138.29 137.07 42.92 42.92 93 边跨设计值 139 138 13843 43 93 计算值 138.36 138.03 137.4242.92 42.92 93 30m 箱梁中跨设计值 208 208 208 20750 71 107 计算值 208.28 208.01 207.74 206.88 50.08 71.54 107.31 边跨 设计值 209 208 208 20850 71 107 计算值 208.21 207.86 207.51 207.2250.08 71.54 107.31 40m 箱梁中跨设计值 278 278 278 277 277 276 57 78 121 计算值 278.13 277.81 277.5 277.18 276.86 276.8 57.23 78.69 121.62 边跨设计值 278 278 277 277 277 277 57 78 121 计算值277.97277.58277.21276.84276.46277 57.2378.69121.6230m 预应力箱梁钢绞线理论伸长量计算书一、理论伸长量相关计算公式：1、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：pp p L E A L P L ⨯⨯=∆ (1)式中：p P ——预应力筋的平均张拉力（N ），直线筋取张拉端的拉力；两端张拉的曲线筋，计算方法见《公路桥涵施工技术规范》附录C1；L ——预应力筋的长度（mm ）； p A ——预应力筋的截面面积（2mm ）； p E ——预应力筋的弹性模量（2/mm N ）。