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清华大学土木系砌体结构设计计算书结02 陈伟2010010131陈伟2012/7/20目录一、设计任务二、设计条件三、建筑方案设计四、结构方案设计五、选择计算方案和计算单元六、荷载计算七、墙体高厚比验算八、外纵墙承载力验算九、梁下砌体局部承压验算十、风荷载计算十一、基础设计十二、抗震设计一、设计任务设计题目北方某地区一单位拟建多功能职工文化中心，建筑场地平面如图所示，结构形式采用混合结构（墙体为砌体结构，楼屋盖为钢筋混凝土结构）。
设计规模与要求为三层办公和小型活动场所，包括阅览室、游艺室、储藏室、办公室等。
建议采用混凝土砌块砌体混合结构，层高3.3m～3.9m，标准开间3.3m～3.9m，进深4.8m～6.0m，无吊顶，内墙抹灰或涂料，外墙为水刷石或清水墙。
设两个楼梯间，首层有门厅和主要出入口，每层设男女卫生间各一间。
除标准单开间房间外，每层设双开间和三开间房间各二间。
单开间房间在内纵墙设一M4门，双开间房间设一M4门和一C4高窗，窗台距室内地面1.8m，三开间房间设两M4门和一C4高窗。
外纵墙每开间设一C1窗，窗台距室内地面1.0m。
其它门窗尺寸由设计者决定。
建筑立面处理，如女儿墙、阳台、雨罩、台阶等，由设计者自行处理。
二、设计条件工程地质条件建筑物场地地势平坦，地表高程38.56～38.72m，地下水位标高33.4m，无腐蚀性，标准冻融深度为0.8～1.2m。
经地质勘测，地层剖面为：表层0.8～1.2m耕杂土；以下有2.5m深的粉土（孔隙比e<0.85，饱和度Sr<0.5）；再往下为厚砂卵层。
粉土层可做持力层，地基承载力标准值为190kN/m2。
场地土的类型为中软土，场地土覆盖厚度为60m，地基土容重19kN/m3。
基本荷载条件活荷载：屋面活载（不上人）0.7kN/m2，（上人）1.5kN/m2；楼面活载2.0kN/m2，走廊活载2.5kN/m2；挑棚、罩雨、天沟、施工活荷载0.7kN/m2；基本风压：0.45kN/m2；基本雪压：0.3kN/m2恒荷载：由具体设计决定；抗震设防烈度：6度主要结构材料强度等级和规格砌块强度≥MU10，砂浆≥M5，梁板混凝土≥C30，圈梁、构造柱和基础混凝土≥C30，垫层混凝土≥C15。
1.工程概况1。
工程名称：成都市某宿舍楼2．建筑面积：6006。
84 m23．建筑层数:六层4．结构形式：砖混结构体系5．场地情况：场地平坦、无障碍物。
=180kPa。
6．地质情况：地基土为粘性土为主,建筑场地类别为Ⅱ类，容许承载力fk7．基本雪压:0.20kN/m2。
8．基本风压：0.30kN/m2。
9．地震烈度：按7度近震设防.10．建筑耐火等级：二级。
11．建筑设计使用年限：50年。
2。
结构布置与计算简图2。
1结构选型与布置2。
1.1结构选型采用砖混结构体系，现浇钢筋混凝土楼面和屋面。
基础采用墙下条形基础. 2。
1.2结构布置此砖混结构设计为纵横双向承重体系.结合建筑的平面﹑立面和剖面布置情况，结构平面布置如图2—1；根据结构布置,本建筑平面均为双向板。
双向板的板厚h≥l/50（l为双向板的短向计算跨度）。
本建筑楼面板和屋面板的厚度均取100mm，配电房为120mm.本建筑的材料选用如下：混凝土 C25（f=14.3MPa ，Ec=3。
0×107）C钢筋： HRB335，CRB550墙体；页岩多孔砖，页岩实心砖，大孔页岩多孔砖.窗；塑钢玻璃推拉窗，塑钢平开窗，塑钢百叶窗门: 钢质门，塑钢百叶门，塑钢平开门，钢质门图2—1；3.房屋的静力计算方案：本设计为全现浇钢筋混凝土屋盖和楼盖,最大横墙间距为3.6米,小于32米,其静力计算方案为刚性方案，该宿舍楼为6层,每层层高3.2m，房屋总高度小于28米，故此住宅楼不考虑风荷载的影响。
4．墙体高厚比的验算：4．1墙体截面尺寸：外墙：370mm实心烧结粘土砖内承重墙:240mm实心烧结粘土砖内隔墙：200mm加气混凝土砌块4．2横墙高厚比的验算：4．3外纵墙高厚比的验算：4．4内纵墙高厚比的验算：5、墙体承载力的验算:5．1外纵墙承载力的验算：5．2内纵墙承载力的验算：6、梁端支承处砌体局部受压承载力的验算：7、梁和板的设计7．1梁截面尺寸估算主梁L1：梁高大于1/12倍梁跨度（取最大跨度7。
砌体结构课程设计计算书一、结构设计方案本设计方案为三层砌体结构方案，荷载较小。
墙体、基础等采用砌体结构，楼盖、屋盖均采用预制钢筋混凝土结构。
（1）基础埋深根据地质勘察报告，拟建场地地形平坦，地面标高为66.340～67.030m。
地基持力层为第四纪（粉土层），低级承载力标准值ƒk=200kN/m ²，不考虑地基土的液化问题。
钻探至标高为60.00m处未见地下水。
根据气象资料，最大冻结深度为室外地面下0.5m，取地基埋深-0.7m。
（2）楼盖及屋盖的选择客观原因使得工程要尽量快速完成，同时满足相关标准，楼盖及屋盖均采用预制钢筋混凝土结构。
（3）墙体截面尺寸及材料选择墙体承重方案是纵横墙混合承重方案，承重墙体截面尺寸当采用普通烧结砖时，不应小于240mm，初步拟定墙体厚度采用240mm，后期验算不满足承重再进行调整。
其中首层采用MU10机制粘土砖和M7.5混合砂浆，2、3层采用MU10机制粘土砖和M5混合砂浆砌筑。
（4）静力计算方案根据房屋的屋盖或楼盖的类别和横墙间距来确定。
横墙最大间距S=9m<32m，楼盖类型为一类，故确定其房屋静力计算方案为刚性方案。
刚性方案房屋的横墙尚应满足如下要求：① 横墙中开有洞口时，洞口的水平截面积不超过横墙截面积的50% ② 横墙厚度不小于180mm③ 单层房屋的横墙长度不宜小于其高度，多层房屋的横墙长度不宜小于H/2（H 为横墙总高度）。
本办公楼设计方案里，横墙只在走廊处开洞，显然洞口的水平截面积不超过横墙截面积的50%，且墙厚都大于180mm ，满足条件①②。
同时，横墙长度为8 m ，显然不小于H/2=（3.5+3×2+0.5）/2=5m 。
二、高厚比验算纵横墙均选择选择有代表性的墙体进行验算。
2.1 静力计算方案因最大横墙间距s=9m ，楼盖为装配整体式钢筋混凝土楼盖，故房屋的静力计算方案为刚性方案。
[β]允许高厚比，查表得：首层MU10，M7.5时，墙取[β]=26，柱取[β]=17；2、3层MU10，M5时，墙取[β]=24，柱取[β]=16。
北京建筑工程学院20xx/20xx学年第x学期课程设计课程名称砌体结构课程设计设计题目砌体结构设计（工程名称）北京体育大学9号学生公寓系别土木工程班级土xx-x班学生姓名xxx学号21完成日期20xx.成绩指导教师北京建筑工程学院土木工程专业课程设计诚信说明教育之本在于立人，针对近年来课程设计环节中出现雷同现象与抄袭行为，必须弘扬诚信精神，抵制抄袭行为，以保证我院良好的学风和声誉。
为此，在课程设计中，本人自愿作出如下声明：一、保证遵守院校相关规定和纪律，自觉接受管理；二、郑重声明能为自己的诚信负责，能够独立完成课程设计工作，不抄袭其他同学的课程设计内容，同时不许他人抄袭自己的课程设计，注意成果保密。
三、如果自己的课程设计出像雷同和抄袭，自愿承担相应后果。
声明人：土xx-x班xxx20xx年x月x日《砌体结构》课程设计计算书目录（一）重力荷载代表值 G 的计算 (19)一．工程概况 (4)二．材料选择 (4)三．荷载计算与屋面板、楼面板选择 (5)1.可变荷载标准值、常用材料自重 (5)2.楼面荷载计算.........................5 3.屋面荷载计算.........................6 4.屋面板与楼面板的选择.....................7 5.墙体荷载计算. (7)四．现浇板设计 (8)五．过梁的选择 (11)1.外墙洞口过梁选择 (11)2.内墙洞口过梁选择 (11)六．墙体高厚比验算 (12)七．重力荷载作用下墙体承载力验算 (13)1.最不利荷载组合与验算部位的选择 (13)2.外纵墙承载力计算 (13)3.横墙承载力计算 (17)4.控制截面内力计算 (18)八．地震作用下墙体承载力验算 (19)i （二）水平地震作用及楼层地震剪力 (20)（三）横墙抗震承载力验算 (22)（四）外纵墙抗震承载力验算 (23)九．基础计算 (24)1.内横墙基础 (24)2.外横墙基础 (25)3.外纵墙基础 (25)参考资料 (27)《砌体结构》课程设计计算书一、工程概况1、建筑名称：北京体育大学9号学生公寓；2、结构类型：砌体结构；3、层数：5层；层高2.9m；4、开间3.6m；进深6.0m；26#；5、建筑分类为二类，耐火等级为二级，抗震设防烈度为八度，设计地震分组为第一组；6、天然地面以下5～10m范围内无地下水，冰冻深度为地面以下0.8m，推荐持力层为粘土层，地基承载力特征值f＝170an/m2。
一、设计资料南京市某三层办公楼，每层层高均为3.6m，女儿墙高为0.6m，室内外高差为0.45m，建筑总高为11.25m。
（1）楼面做法：瓷砖地面，120mm厚钢筋混凝土预制板，V 型轻钢龙骨吊顶。
（2）屋面做法：三毡四油防水层，20mm厚1:3水泥砂浆找平层，150mm厚水泥蛭石保温层，120mm厚钢筋混凝土预制板，V型轻钢龙骨吊顶。
（3）墙面做法：内外墙面作20mm厚的混合砂浆粉刷后，再饰以乳胶厚漆。
（4）墙体：采用240多孔粘土砖，双面粉刷，均为20mm厚抹灰。
砖墙度等级为MU10，砂浆强度等级，底层为M7.5，二~三层均为M5。
（5）女儿墙：高600mm。
（6）门窗：采用木门、铝合金框玻璃窗，门洞尺寸：2.0m×1.0m；窗洞尺寸1.5m×1.5m。
（7）地质资料：地下水位在地表下3m处。
土层分布情况表土体名称平均厚度（m）ω(%) γ(3/mkN)e fak(kPa)素填土0.80粘土0.78 32 16.8 0.9 160粘土 5.05 30 17.8 0.82 200粘土 6.22 24 18.6 0.78 220二、设计过程（一）结构承重方案的选择（1）该建筑物共三层，总高为11.25m<21m,层高均为3.6m；房屋的高宽比为11.25/13.14=0.865<2.5；横墙较多，可以采用砌体结构，符合《建筑抗震设计规范》的要求。
（2）变形缝的设置：该建筑物的总长度为32.64m<60m，可不设伸缩缝；根据所给地质资料，场地土均匀，可不设沉降缝；根据《建筑抗震设计规范》，可不设抗震缝。
（3）墙体布置：采用240厚多孔粘土砖。
大部分采用横强承重方案，对于开间大于3.6m的房间，中间加设横梁，横梁间距为3.6m，跨度为5.4m，所以此设计为为横墙承重。
最大横墙间距为10.8m<15m，房屋的局部尺寸都满足要求。
（4）基础方案：根据上部结构形式和当地地质条件，选用墙下条形基础，基础底面做混凝土垫层。
砌体结构计算书是为了确保砌体结构的强度、稳定性和安全性而进行的一系列计算过程。
以下是一个简单的砌体结构计算书的示例，仅供参考：一、基本参数1.砌体材料：混凝土砌块，抗压强度为f=10N/mm²2.砌体厚度：t=370mm3.砌体高度：H=3.6m4.承受的均布荷载：q=20kN/m²二、计算步骤1.确定墙段宽度：取每段墙宽为B=1m，考虑偏心的影响，取墙段实际宽度为1.2m。
2.计算砌体轴心受压承载力：N=(αfA)其中，α为承载力调整系数，取1.0；f为砌体的抗压强度，取10N/mm²；A为墙段截面积，取A=0.37×0.1×1=0.037m²。
代入数据计算得：N=3.7×10³N。
3.计算偏心距：e=(N/Nk)×e0其中，Nk为砌体的标准承载力，取Nk=2.4×10³N；e0为砌体的初始偏心距，取e0=0.3m。
代入数据计算得：e=0.46m。
4.计算水平截面上的弯矩：M=(qH²)/8其中，q为均布荷载，取q=20kN/m²；H为砌体高度，取H=3.6m。
代入数据计算得：M=43.2kN·m。
5.计算水平截面上的剪力：V=(qH)/2其中，q为均布荷载，取q=20kN/m²；H为砌体高度，取H=3.6m。
代入数据计算得：V=36kN。
三、结论通过以上计算，我们可以得出砌体结构的承载力和稳定性是否满足要求。
如果计算结果不满足要求，需要对砌体结构进行加固或采取其他措施。
同时，还需要考虑砌体结构的地震作用、风荷载等其他因素的影响。
1.设计资料某四层办公楼，屋盖，楼盖采用预应力钢筋混凝土空心板，墙体采用烧结普通砖和水泥混合砂浆砌筑，砖的强度等级为MU10,砂浆的强度等级为M7.5，施工质量等级为B级，外墙厚490mm，混凝土强度等级为C25，楼面均布活荷载为2.0kN/m屋面均布活荷载为0.5kN/m.1．1楼面做法：25mm厚水泥花砖地面，30mm厚细石混凝土面层，钢筋混凝土预应力空心板，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。
1．2屋面做法：APP改性沥青防水层，20mm厚砂浆找平层，50mm厚泡沫混凝土保温层，APP改性沥青隔气层，钢筋混凝土预应力空心板，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。
1．3墙体做法：外墙采用490mm厚，内墙240mm厚，采用MU10烧结多孔砖，M7.5混合砂浆。
内外墙双面抹20mm厚混合砂浆。
施工质量控制等级为B级。
1．4门窗做法：采用塑钢门窗，窗的截面为1800mm×2100mm,。
2．结构方案2．1承重方案及布置2．1．1墙体承重：应当优先考虑横墙承重方案，以增强结构的横向刚度。
大房间梁支撑在内外纵墙上，为纵墙承重。
纵墙布置较为对称，平面上前后左右拉通；竖向上下连续对齐，减少偏心；同一轴线上的窗间墙都比较均匀。
个别不满足要求的局部尺寸，以设置构造拄后，可适当放宽。
根据上述分析，采用以横墙承重为主的结构布置方案是合理的。
2．1．2板的布置：根据房间开间、进深选择板的形式为Y-KB549—3和Y-KB546—32．1．3变形缝：由建筑设计知道该建筑物的厂房和办公楼结构形式不一样，故在交接处设置变形缝。
（具体做法见详图）2．2多层砖混房屋的构造措施2．2．1构造柱的设置：构造柱的设置见图。
除此以外，构造柱的根部与地圈梁连接，不再另设基础。
在柱的上下端500mm范围内加密箍筋为φ6@150。
构造柱的做法是：将墙先砌成大马牙槎（五皮砖设一槎），后浇构造柱的混凝土。
混凝土强度等级采用C25。
具体做法见详图。
2．2．2圈梁设置：各层、屋面、基础上面均设置圈梁。
砌体结构设计计算书砌体结构设计计算书一、工程概况设计栖霞市实验小学三层教学楼，结构形式采用混合结构（墙体为砌体结构，楼屋盖为钢筋混凝土结构）。
层高3.6m，标准开间6m，进深9m，楼板以及屋面板为80mm厚的现浇钢筋混凝土板，无吊顶，外墙为37墙、内墙为24墙，墙体采用MU10实心粘土砖，采用M10混合砂浆砌筑，墙面和梁侧抹灰均为15mm，钢筋混凝土工程部分采用C30混凝土以及HPB300、HRB335钢筋，施工质量控制等级为B级。
本工程设计标高±0.000相当绝对标高，见施工图。
二、设计依据1、符合烟台大学土木工程学院提出的要求。
22、基本雪压：根据《建筑结构荷载规范》，烟台为0.4kN/m。
3、抗震设计：根据《建筑抗震设计规范》，本工程抗震设防烈度为8度。
4、设计遵循的主要标准、规范、规定：《中小学校建筑设计规范》）（GBJ 99―86）、《民用建筑设计通则》(GB *****-2005)、《建筑抗震设计规范》（GB *****-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB *****--2001）、《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB *****-2001）、《砌体结构设计规范》（GB *****-2001）、《建筑工程抗震设防分类标准》（GB *****―2008）、《建筑设计防火规范》（GB *****-2006）。
三、确定结构构造方案和选择计算单元1、确定结构布置方案和计算方案根据建筑功能，选择纵横墙混合承重方案，楼板均为双向板,在房间内无横墙处设置横向钢筋混凝土进深梁，梁轴线3米间距等间距设置。
为了达到8度抗震设防要求，在外墙的四角、内外墙交接、内墙转角以及较大门窗洞口两侧、楼梯间四角及平台板角部设有构造柱。
为了增强纵横墙的连接，增加房屋整体性和空间刚度，在各层楼盖处设置了圈梁,纵向走廊两侧墙体上部沿横墙布置连系圈梁。
另外，在门、窗洞口上方设置一道过梁。
梁、圈梁、楼面板和屋面板均为现浇钢筋混凝土结构，施工时浇注于一体。
《砌体结构设计》课程设计姓名：许园园班级：土木1105班学号：1101407511指导老师：你一、设计资料某高校一四层办公楼，其平面图如图所示，首层外纵墙为370mm 厚，其他内外墙均为240mm 厚。
墙体拟采用MU10烧结多孔砖，一、二层采用M10混合砂浆，三、四层采用M7.5混合砂浆砌筑，室内外高差为450mm ，基础埋深为800mm ，层高及窗高如图所示。
楼面做法为：①35厚水磨石面层；⑦120厚混凝土空心板；③15厚混合砂浆天棚抹灰。
屋面的做法为：①防水层；②20厚水泥砂浆找平层；③150厚水泥珍珠岩保温找坡层；④隔气层；⑤20厚水泥砂浆找平层；⑥120厚混凝土现浇板；⑦15厚混合砂浆天棚抹灰。
根据地质资料表明，地下水位标高为-0.950m ，基础底面标高为-0.195m ，此处的地基承载力为150KPa 。
该地区的基本风压值为W 0＝0.4kN/m 2，雪荷载为20.4kN/m 。
试选择合适的静力计算方案，对其进行设计。
二、静力计算方案房屋、楼盖采用钢筋混凝土屋盖、钢筋混凝土楼盖，最大横墙间距S=7.2m<32m ，因此本房屋属于刚性方案。
三、墙体高厚比验算1、外纵墙本房屋墙体采用10M 级水泥混合砂浆。
第一层窗间墙：m H 35.445.09.3=+= m S 2.7= H S H 2<<，因此，35.40.10==H H ，其高厚比为：[]4.2326)2.78.14.01(76.1137.035.42=⨯⨯-=<==βμβ 二、三、四层纵墙验算： m H 3.3=，m S 2.7=，H S 2>，因此，3.30.10==H H ，其高厚比为：[]4.2326)2.78.14.01(92.837.03.32=⨯⨯-=<==βμβ 2、内纵墙在内纵墙上开的洞要少于外纵墙的，因此结构更加稳定无需验算即可知高厚比符合要求。
3、横墙高厚比验算m s 8.5=，m H 3.3=，H s H 2<< 98.23.32.08.54.02.04.00=⨯+⨯=+=H s H42.1224.098.20.1,0.1021=====h H βμμ 已知砂浆强度等级为M10；查表知[]26β=[]42.1226261121=>=⨯⨯=ββμμ符合要求。
根据经验可知其他楼层的高厚比不需验算即可知符合要求。
四、荷载计算根据屋面及楼面做法荷载如下：1、屋面荷载标准值:屋面恒荷载标准值三毡四油防水层 20.35kN/m20厚水泥砂浆找平层 20×0.02×1= 20.4kN/m150厚水泥珍珠岩保温层找坡层 20.52kN/mAPP 改性沥青隔气层 20.05kN/m 20厚水泥砂浆找平层 240.002.020m kN =⨯120混凝土现浇板 2312.025m kN =⨯ 15厚混合砂浆天棚抹灰226.0015.017m kN =⨯合计： 298.4m kN 屋面梁自重（含抹灰） 235.024.025m kN =⨯⨯ 屋面活荷载标准值22.0kN/m2、楼面荷载标准值：楼面恒荷载标准值 35厚水磨石面层0.035×25= 20.875kN/m 120厚混凝土现浇板2312.025m kN =⨯ 15厚混合砂浆天棚抹灰 226.0015.017m kN =⨯ 合计：213.4m kN 楼面梁自重（含抹灰） 235.024.025m kN =⨯⨯ 楼面活荷载22.0kN/m3、墙体自重标准值240厚墙体自重（双面粉刷）2mm5.24kN/mmm370厚墙体自重（双面粉刷）27.71kN/m铝合金玻璃门窗自重20.4kN/m由于淮安本地区基本风压值为2KN，且房屋层高为4m，房屋总高小4.0mm于28m,由规范可知该房屋设计时可不考虑风荷载影响。
五、纵墙承载力计算1、选取计算单元对于该房屋A轴较B轴不利，故可以只对A轴线的对应的纵墙进行承载力验算。
取一个开间外纵墙为计算单元，其受荷面积为：m6.3=⨯。
442/8.510.确定计算截面2、荷载计算将荷载转化成线荷载。
取一个计算单元，作用于纵墙的荷载标准值如下：屋面恒载：KN9810.4=+⨯.⨯.4460699.20.3女儿墙自重（厚240mm，高600mm，双面粉刷）：.5=⨯⨯246.0KN.326.311二、三、四层楼面恒荷载：1.4=310⨯.+⨯8.2KN519.20.344⨯=屋面活荷载： 2.010.4420.88kN二、三、四层楼面活荷载：⨯=2.010.4420.88kN二、三、四层墙体和窗自重：7.71×（3.3×3.6-1.8×1.8）+0.4×1.8×1.8=67.91KN一层墙体和窗自重：7.71×（4.35×3.6-1.8×1.8）+0.4×1.8×1.8=96.33KN2、确定计算截面（1）、 第四层截面1-1处，由屋面荷载产生的轴向力设计值考虑两种内力组合。
图二 截面图（1）第四层 第四层截面1-1处由屋面荷载产生的轴向力设计值应考虑两中内力组合。
kN N 64.11588.204.1)32.1169.60(2.1)1(1=⨯++⨯=kN N 68.11788.207.04.1)32.1169.60(35.1)2(1=⨯⨯++⨯=kN N l 06.10288.204.169.602.1)1(5=⨯+⨯= kN N l 39.10288.207.04.169.6035.1)2(5=⨯⨯+⨯= 四层采用Mu10烧结多孔砖，M7.5混合砂浆砌筑，查表2-4，砌体抗压强度设计值 1.69MPa f =；一、二层采用Mu10烧结多孔砖，M10混合砂浆砌筑，查表2-4，砌体抗压强度设计值 1.89MPa f =。
屋（楼）面梁端设有刚性垫块，取010, 5.4fσδ≈=，此时刚性垫上表面处梁端有效支撑长度0,b5005.493mm 1.69a ==m kN a y N Mb l⋅=⨯-⨯=-=08.15)093.04.0237.0(06.102)4.0(.0)1(5)1(1m kN a y N M b l ⋅=⨯-⨯=-=13.15)093.04.0237.0(39.102)4.0(.0)2(5)2(1 m N M e130.064.11508.15)1(1)1(1)1(1=== m N M e129.068.11713.15)2(1)2(1)2(1=== 第四层截面2-2处：轴向力为上述荷载1N 与本层墙自重之和：kN N 13.19791.672.164.115)1(2=⨯+= kN N 36.20991.6735.168.117)2(2=⨯+=（2）第三层第三层截面3-3处：轴向力为上述荷载2N 与本层楼盖荷载4l N 之和：kN N l 24.9188.204.182.512.1)1(4=⨯+⨯=kN N 55.28842.9113.197)1(3=+=MPa 30.037.08.11013.19730=⨯⨯=-σ18.069.130.0f 10==）（σ查表，67.5)1(1=δ ，由此得m m a b9869.150067.5)1(,0== m .33.13098.04.0-185.042.914.0)1(,0)1(4)1(3KN a y N M b l =⨯⨯=-=）（）（ m 046.055.28833.13N e(1)313)1(3===）（MkN N l 91.9988.204.182.5135.1)2(4=⨯+⨯=kN N 55.30891.9936.209)2(3=+=MPa 31.037.08.1103609.2320=⨯⨯=-）（σ19.069.131.0f20==）（σ 查表，685.5)2(1=δ，由此得m m a b 9869.1500685.5)2(,0==m .64.14098.04.0-185.019.994.0)2(,0)2(4)2(3KN a y N M b l =⨯⨯=-=）（）（ m 047.055.30846.14N e (2)323)2(3===）（M 第三层截面4-4处：轴向力为上述荷载3N 与本层墙自重之和：kN N l 04.37091.672.155.288)1(4=⨯+= kN N 23.40091.6735.155.308)2(4=⨯+=（3）第二层第二层截面5-5处：轴向力为上述荷载4N 与本层楼盖荷载之和：kN N l 30.9188.204.182.512.1)1(3=⨯+⨯=kN N 34.46103.9140.370)1(5=+=MPa 56.037.08.11004.370310=⨯⨯=-）（σ33.069.156.0f10==）（σ查表，958.5)1(1=δ，由此得m m a b 4.10169.1500598.5)1(,0==m .13.13098.04.0-185.030.914.0)1(,0)1(4)1(5KN a y N M b l =⨯⨯=-=）（）（ m 029.034.46131.13N e (1)515)1(5===）（MkN N l 24.9088.207.04.182.5135.1)2(3=⨯⨯+⨯=kN N 65.49024.9023.400)2(5=+=MPa 6.037.08.11023.400320=⨯⨯=-）（σ36.069.16.0f20==）（σ 查表，49.5)2(1=δ，由此得m m a b 2.10269.150049.5)2(,0==m .81.13098.04.0-185.042.904.0)2(,0)2(4)2(5KN a y N M b l =⨯⨯=-=）（）（ m 027.065.49081.13N e (2)525)2(5===）（M 第二层截面6-6处：轴向力为上述荷载5N 与本层墙自重之和：kN N 83.54191.672.134.461)1(6=⨯+=kN N 33.58291.6735.165.490)2(6=⨯+=（4）第一层 第一层截面7-7处：轴向力为上述荷载6N 与本层楼盖荷载之和：kN N l 42.9188.204.182.512.1)1(2=⨯+⨯=kN N 25.63342.9183.541)1(7=+=MPa 81.037.08.11083.541310=⨯⨯=-）（σ48.069.181.0f10==）（σ 查表，36.6)1(1=δ，由此得m m a b 4.10969.150036.6)1(,0==m .33.13098.04.0-185.042.914.0)1(,0)1(2)1(7KN a y N M b l =⨯⨯=-=）（）（ m 021.025.63333.13N e (1)717)1(7===）（MkN N l 42.9088.207.04.182.5135.1)2(2=⨯⨯+⨯= kN N 75.67242.9033.582)27=+=MPa 81.037.08.11083.541310=⨯⨯=-）（σ48.069.181.0f10==）（σ 查表，36.6)1(1=δ，由此得m m a b 4.10969.150036.6)1(,0==m .81.13098.04.0-185.042.904.0)2(,0)2(2)1(7KN a y N M b l =⨯⨯=-=）（）（ m 020.075.67281.13N e (2)727)2(7===）（M第一层截面8-8处：轴向力为上述荷载7N 与本层墙自重之和：kN N 85.74833.962.125.633)1(8=⨯+=kN N 8.80233.9635.175.672)2(8=⨯+=4、第四层窗间墙承载力验算图三 二三四层梁端垫块（1）第四层截面1-1处窗间墙受压承载力验算：第一组内力： kN N 64.115)1(1= 130.0)1(1=e第二组内力： kN N 68.117)2(1= 129.0)2(1=e对第一组内力： 35.037.013.0==h e ， 6.07.0185.013.0>==y e 92.837.03.30===h H β，查表得285.0=ϕkN kN fA 64.11578.320108.137.069.1285.06>=⨯⨯⨯⨯=ϕ对第二组内力： 35.037.0129.0==he， 6.07.0185.0129.0>==y e92.837.03.30===h H β，查表得285.0=ϕ kN kN fA 68.11778.320108.137.069.1285.03>=⨯⨯⨯⨯=ϕ（满足要求）（2）第四层截面2-2处窗间墙受压承载力验算：第一组内力： kN N 13.197)1(2= 0)1(2=e 第二组内力： kN N 36.209)2(2= 0)2(2=e0=h e ，92.837.03.30===h H β查表知89.0=ϕkN kN fA 13.1977.1001108.137.069.189.06>=⨯⨯⨯⨯=ϕ（满足要求）（3）梁端支撑处（截面1-1）砌体局部受压承载力验算：两端设置尺寸为mm mm mm 300370740⨯⨯的预制刚性垫块。
