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跨座式单轨交通钢轨道梁设计与性能分析跨座式单轨交通作为城市轨道交通的新制式,具有爬坡能力强,转弯半径小,工程造价低,景观效果好等优点。
钢结构轨道梁可提高结构的跨越需求,并具有轻质美观、制作精度高,安装快捷等特点,但国内外对跨座式单轨钢轨道梁的应用和研究较少。
首先设计了三跨一联跨座式单轨钢轨道梁桥,以此为对象进行了荷载组合作用下的静力学分析、线弹性稳定性分析及地震反应分析。
主要内容及结论有:参考相关规范和国内外跨座式单轨经验,对跨座式单轨钢轨道梁结构进行选型和设计,确定了其主要构造。
利用有限元软件MIDAS/CIVIL建立结构的静力学模型,对结构的强度以及刚度进行计算,分析了结构在多种静力荷载组合下的受力情况。
结果表明,各个构件的应力和变形均在规范要求之内。
使用有限元软件ANSYS建立钢轨道梁单线结构与双线结构的计算模型,分别进行了弹性稳定分析。
在荷载组合作用下,单线结构稳定系数不满足要求,双线结构的稳定性相比单线结构明显提升,结构前5阶失稳均未出现整体失稳模态。
双线结构在恒载与活载工况组合作用下的稳定性满足要求,列车活载比风荷载对结构的稳定性影响更大,双线列车活载加载下结构的稳定系数比单线列车活载加载要低,但相差较小。
分别针对有平联和无平联两种情况,对该弹性模型进行自振特性分析,并采用反应谱法,对有平联的钢轨道梁模型进行地震响应分析。
计算结果表明,平联结构对钢轨道梁的横向刚度影响很大,地震作用下横桥向激励比纵桥向激励的应力和位移响应要大,最大应力响应发生在固定支座附近,最大位移响应发生于边跨跨中附近,平联的应力响应大于主梁和横梁结构各钢构
件的应力响应。
轨道梁施工方案随着城市化进程的不断推进，城市轨道交通建设工程也越来越多，轨道交通轨道梁作为城市轨道交通建设工程的重要组成部分，其施工方案的合理性和实施过程的安全可靠性是保证轨道交通工程顺利实施的重要条件之一。
一、施工前准备工作轨道梁的施工前准备工作是保证施工质量的前提条件，包括设计论证、现场勘测、施工图制定、工程量清单、安全保障等方面。
•设计论证：根据施工地的相关情况，设计符合要求的轨道梁结构方案。
需要注意的是，轨道梁结构方案不仅要满足设计强度和稳定性要求，还要充分考虑轨道梁自身重量以及其承载的相关荷载，确保轨道梁结构的稳定性和安全性。
•现场勘测：在施工地实地勘查，测量轨道梁施工区域的地表高度，考虑特殊的地质构造因素，如建筑物、管道、桥梁、地铁、公路等，为轨道梁施工提供相应的依据。
•施工图制定：施工图是轨道梁施工过程中最重要的文件之一，其准确性至关重要。
施工图的制定需要全面考虑工程情况，包括轨道梁的结构及其支撑系统、施工道路的宽度和长度、整个施工的时间表和进度等等。
•工程量清单：工程量清单是施工合同的重要部分，需要涵盖施工过程中所需要的所有物资和劳动力的成本，包括重要的建筑材料、工程设备、人工费用等。
•安全保障：在轨道梁施工过程中，安全问题一直是需要高度重视的一个问题。
必须充分考虑施工场地的安全问题，特别是在轨道梁高架施工过程中，保证施工人员的人身安全，同时必须处理好与邻近道路交通的协调关系，以确保不会影响城市交通的正常运行。
二、施工过程轨道梁的施工过程一般分为制梁、运输、安装三个阶段。
下面我们分别详细介绍这三个阶段的施工流程和注意事项。
制梁轨道梁的制梁是把钢筋混凝土浇注在预制模板中，制成具有一定强度和稳定性的轨道梁结构。
在制梁过程中，一般包括以下步骤：1.制梁模板预制。
模板预制要准确、精细，确保预制模板的准确性和精度，保证轨道梁结构的质量。
2.模板组装。
将预制好的模板组装成施工的轨道梁模板。
3.混凝土浇注。
《（济南）轨道交通（R1号线）U型梁设计与施工》
第1章绪论
1.1城市轨道交通的现状与发展1.2城市轨道交通高架桥
1.3城市轨道交通U型梁
1.3.1城市轨道交通U型梁的特点1.3.2城市轨道交通U型梁的应用第2章U型梁的概念设计
2.1 结构体系选型
2.2 设计关键因素
2.2 U型梁的设计原则
2.3 U型梁的景观及环保设计规划2.4 限界计算
第3章设计作用
3.1 作用分类
3.2 恒载
3.3 活载
3.4 偶然荷载
3.5 作用效应组合
第5章U型梁结构设计
5.1设计概述
5.2 桥跨布置与选择
5.3 结构分析
5.4 平面设计计算
5.5 空间计算分析
5.6抗震分析
5.7 耐久性设计
第6章U型梁预制施工6.1 原材料
6.2 混凝土工程
6.3 模板工程
6.4 钢筋工程
6.5 预应力工程
6.6 预埋件
第7章U型梁运输
7.1运输机具的选择7.2 运输道路的要求7.3 运输工艺要求
第8章U型梁架设安装8.1吊具设计
8.2吊装机械
8.3 架梁
8.3.1架桥机架梁
8.3.2龙门吊架梁
8.3.3 履带吊架梁
8.4 安装及调整
第9章U型梁验收
9.1检验
9.2 验收
第10章文明施工。
（38+60+38）m现浇混凝土连续梁模板支撑架专项施工方案目录1、工程概况 ····························································································- 2 -2、设计依据 ····························································································- 5 -3、设计技术参数......................................................................................- 6 - 3.1结构设计形式 .. (6)3.2设计荷载 (10)4、支撑架设计荷载及结构内力计算............................................................ - 11 - 4.1计算箱梁结构横断面面积. (11)4.2计算支撑架结构设计荷载 (12)4.3建立结构荷载计算模型 (12)4.4中跨60M支撑架结构内力计算 (13)4.5两侧边跨38M支撑架结构内力计算 (14)5、支撑架结构设计................................................................................. - 15 - 5.1中孔60M支撑架结构. (15)5.1.1支撑柱N1杆件............................................................................................................................- 15 - 5.1.2一次横向分布主梁L1...............................................................................................................- 16 - 5.1.3纵向分布主梁L2（贝雷桁架梁） .......................................................................................- 17 - 5.1.4临时基础 ........................................................................................................................................- 21 - 5.2两侧边孔38M支撑架结构. (22)5.2.1支撑柱（N2）杆件 ....................................................................................................................- 22 - 5.2.2边跨横向一次主梁L1...............................................................................................................- 23 - 5.2.3边跨纵向分布主梁............................................................................................................- 25 - 5.2.4 38m边跨支撑架临时基础......................................................................................................- 27 - 5.3底模板、四次纵梁L4、三次横向分布梁 (27)5.3.1竖向荷载计算...............................................................................................................................- 27 - 5.3.2水平荷载计算...............................................................................................................................- 28 - 5.3.3底模验算 ........................................................................................................................................- 29 - 5.3.4四次纵梁分布梁L4验算 .........................................................................................................- 32 - 5.3.5三次横向分布梁.................................................................................................................- 35 - 5.4侧模拉筋间距计算 . (36)5.5桁联结构 (37)5.5.1纵向（顺桥向）稳定桁撑 .......................................................................................................- 37 - 5.5.2横桥向稳定桁撑 ..........................................................................................................................- 38 - 5.5.3与邻近桥墩的刚性链接............................................................................................................- 38 - 5.6Z1落架支座 (39)5.4.1 Z1落架支座设计结构··············································································································- 39 - 5.4.2工程实例图····································································································································- 39 - 1、工程概况东北东部铁路通道前阳至庄河段DK73+203.97m处上跨公路立交桥（大盘线），平面位于K-1+970m～K0+217.161m直线上、K0+217.161～K0+287.161缓和曲线、K0+287.161～K0+558.61圆曲线上（R=600m）、K0+558.61～K0+628.61缓和曲线、K0+628.61～K1+100.429直线上，桥面全宽16m，正常桥面设2.0%的双向坡。
石家庄市城市轨道交通1号线一期工程06标段轨道梁施工方案编制单位：中铁七局集团有限公司石家庄地铁1号线06标项目经理部编制人：审核人：审批人：编制日期：目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (2)三、轨道梁设计 (3)3.1省博物馆站轨道梁设计 (3)3.1.1省博物馆站轨道梁结构 (3)3.1.2博物馆站轨道梁承载力 (5)3.1.2.1轨道梁所需承载力计算 (5)3.1.2.2正截面受弯承载力计算 (6)3.1.2.3斜截面承载力计算 (6)3.1.2.4大梁挠度验算 (7)3.2体育场站轨道梁设计 (7)3.2.1体育场站轨道梁结构 (7)3.2.2体育场站钢结构箱式轨道梁承载力 (9)3.2.2.1轨道梁所需承载力计算 (10)3.2.2.2正截面受弯承载力计算 (12)3.2.2.3抗剪力计算 (12)3.2.2.4大梁挠度验算 (13)3.2.3体育场站钢筋混凝土轨道梁承载力 (13)3.2.3.1轨道梁所需承载力计算 (13)3.2.3.2正截面受弯承载力计算 (14)3.2.3.3斜截面承载力计算 (15)3.2.3.4大梁挠度验算 (16)四、轨道梁施工 (17)4.1施工准备 (17)4.2梁底标高 (17)4.3钢筋制安 (17)4.4模板安装及加固 (17)4.5混凝土浇筑 (18)五、安全保证措施 (19)5.1吊装安全注意事项 (19)5.2机械设备使用安全保证措施 (21)六、文明施工及环保措施 (23)6.1现场文明施工措施 (23)6.2环保措施 (23)轨道梁施工方案一、编制依据1、石家庄市城市轨道交通1号线一期工程设计图纸。
2、石家庄市城市轨道交通1号线一期土建工程、岩土工程勘察报告。
3、现场实际情况调查。
4、有关施工规范、质量技术标准，以及石家庄市在安全文明施工、环境保护、交通疏解等方面的规定。
遵照的技术标准及规范如下：国标GB/T19000族标准；安全、环境和职业健康14000/28000《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢筋焊接及验收规程》（JBJ 18-2012）《混凝土结构工程施工质量验收规范（2010版）》（GB50204-2002）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑施工手册（第五版）》《建筑施工计算手册》5、我公司在施工中积累的经验及对工程施工的研究成果和技术储备。
钢筋混凝土课程设计报告题目：__先张法预应力钢筋混凝土_________叠合式起重机轨道梁设计________ 学生姓名：____ _______________________学号：______________________指导老师：_____ ________________设计地点：____ __________________交通学院港航系目录一、设计遵循的主要规范标准 (3)二、梁格布置及尺寸拟定 (3)三、荷载标准值 (4)四、材料性能 (5)五、计算图式及荷载计算 (5)六、内力计算 (6)七.截面设计 ............................................................ 错误！未定义书签。
一、设计遵循的主要规范标准1.中华人民共和国行业标准高桩码头设计与施工规范（JTS167—1—2010）. 北京：人民交通出版社，20102.中华人民共和国行业标准港口工程荷载规范（JTJ215—98）. 北京：人民交通出版社，19983.中华人民共和国行业标准港口工程混凝土结构设计规范（JTJ267—98）. 北京：人民交通出版社，19984.中华人民共和国行业标准港口工程制图标准（JTJ206—96）. 北京：人民交通出版社，1996二、梁格布置及尺寸拟定1.梁格布置原则梁格布置应满足以下原则: ①满足使用要求；②技术及经济合理；③尽量避免集中荷载直接作用在板上，板和梁尽量布置成等跨度；④横梁与面板是不可少的上部结构，纵梁设置（数量）则由具体受力决定。
2.结构型式某海港高桩板梁式码头，排架间距7.0m，下部桩基为600×600mm2预应力混凝土方桩。
上部结构为现浇倒T形横梁、非预应力钢筋混凝土纵梁、预应力钢筋混凝土花篮形叠合式起重机轨道梁、非预应力钢筋混凝土叠合式面板。
高桩板梁式码头断面见图1。
图1 高桩板梁式码头断面图（尺寸单位：mm；高程单位：m）横梁上部宽度400mm，高度1950mm,横梁下部宽度900mm，高度600mm.轨道梁宽度为500mm,其中牛腿宽度取150mm，高度为1800mm,简支时搁置长度250mm。
轨道梁为预应力芯棒叠合梁结构，经过两次预制和一次现浇叠合后成型，芯棒高度取梁宽，现浇部分高度取200mm。
钢筋混凝土叠合式面板的厚度为预制部分厚200 mm，现浇部分150 mm。
磨耗层厚50 mm （素混凝土）（纵、横梁及面板示意图见图2）。
图2 纵、横梁及面板示意图三、荷载标准值施工期：①均布荷载：q ’=2.5KPa 。
使用期：①均布荷载：q=20.0kPa 。
②门机国产门座式起重机荷载代号Mh-3-25标准值见表1，支腿竖向荷载标准值见表2，吊臂位置见图3。
两台Mh-3-25门座式起重机同时作业，工作状态下的支腿最大竖向荷载max 500P kN =，轨距10.5m ，支腿纵向距离10.5m ，按吊臂位置在Ⅰ状态下的轮压kN P 220=，在Ⅱ状态下的轮压kN P 250=。
表1国产门座式起重机荷载代号Mh-3-25标准值最大起重量（t ） 最大幅度（m ） 自重（t ） 轨距（m ）支腿纵距（m ） 荷载P（kN ） 两机最小距离（m ） 荷载计算图式（间距单位：m ）10 25 145 10.5 10.5 250 1.5表2 国产门座式起重机在工作状态下的支腿竖向荷载标准值（代号Mh-3-25）吊臂位置1吊臂位置2吊臂位置3AB C D A B C D A B C D660KN 660KN 240KN 240KN 750KN 450KN 150KN 450KN 660KN 240KN 240KN 660KN图3 吊臂位置四、材料性能1.轨道梁混凝土预应力芯棒C40，第二次预制部分C30，现浇部分C25。
混凝土强度及性能指标见表3。
2.轨道梁钢筋预应力钢筋：冷拉Ⅲ级；非预应力钢筋：Ⅱ级；构造钢筋：Ⅰ级。
钢筋等级及性能指标见表4。
3.钢筋混凝土重度25kN/m 3。
表3 混凝土强度及性能指标（N/mm 2）性能指标MPa 混凝土 强度等级标准值 设计值弹性模量E c f ck f tk f c f t 芯棒C40 27 2.45 19.5 1.8 3.25×104 预制部分C30 20 2.00 15.0 1.5 3.00×104 现浇部分C25171.7512.51.32.80×104 表4 钢筋等级及性能指标钢筋种类标准值(MPa) 设计值（MPa ） 弹性模量E s f yk (f pk ) f y (f py ) f’y (f’py ) 预应力钢筋 冷拉III 级500 420 360 1.8×105 非预应力钢筋 II 级 335 310 310 2.0×105 构造钢筋I 级2352102102.1×105五、计算图式及荷载计算（1）计算图式说明1.施工期支座处断开，按简支梁计算（具体图示见后文）。
2.使用期支座处整体连接，按五跨刚性支承连续梁计算（具体图示见后文）。
（2）计算跨度 ⒈ 简支梁：①剪力计算中：Lo ＝Ln=6050mm ②弯矩计算中：Lo ＝Ln+e=6300mm 式中：Lo —计算跨度（m ），不大于1.05 Ln Ln —净跨（m ） e —搁置长度（m ） 2.刚性支承：①剪力计算中：Lo ＝Ln=6050mm ②弯矩计算中：B 2≤0.05L 时，取Lo ＝L B 2＞0.05L 时，取Lo ＝1.05Ln因为B 2=950mm ＞0.05L=350mm ，故Lo=1.05×6050=6352.5mm 式中：Ln —净跨，L —横梁中心距 B 2—纵梁支座（下横梁）宽度 （3）荷载计算1.长度轨道梁承受的总自重标准值gg=25×Ac =25×((2-0.15+3.5)/2×0.35+(50×110+15×15+15×80)×)=40.72（kN/m ）2.可变荷载标准值（1）施工均布荷载q ’产生的标准值q 1q1= q’×b1=2.5×（2.00－0.15＋3.50）／2=6.69（kN/m ）（2）满布堆货荷载q 产生的标准值q 2q2 = q×b2 =20×（2.00－0.15＋3.50）／2=107（kN/m ） （3）局布堆货荷载产生的标准值q 3q3= q×b3 =20×0.75=15（kN/m ）（4）门座式起重机产生的标准值Q 见表1和表2。
六、内力计算施工期间：1.轨道梁承受的总自重标准值g 的作用按简支梁计算，计算简图见图4，弯矩设计值M 1G 、剪力设计值V 1G 计算结果见表5。
5152522111011== 1.2 1.250.94 6.35308.1088G G G M M M g L kN m =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=∙281218222211111022==== 1.2 1.250.94 6.35164.322525G G G G G M M M M M g L kN m =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=∙4221033= 1.2 1.250.94 6.35246.482525G M g L kN m⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=∙11111011-- 1.2 1.250.94 6.1186.4422L R L RA B B C C G G G G G V V V V V g L kN=====⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=图4 简支梁计算图式表5 弯矩剪力设计值（施工期永久荷载）截面 弯矩（KN ·m ） 支座 剪力（KN ）2 164.32 A186.444 246.485 308.10 8 164.32 -186.44 B 0 12 164.32 186.44 15 308.10 18 164.32 -186.44 C 0 22 164.32186.44 25308.102. 施工均布荷载产生的标准值q 1作用按简支梁计算，计算简图见图5，弯矩设计值M 1Q 、剪力设计值V 1Q 计算结果见表6。
51525221111011== 1.4q 1.48.03 6.3556.6688Q Q Q M M M L kN m =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=∙2812182222111111022==== 1.4q 1.48.03 6.3536.262525Q Q Q Q Q M M M M M L kN m =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=∙42211033= 1.4q 1.48.03 6.3554.392525Q M L kN m⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=∙111111011-- 1.4q 1.48.03 6.134.2922L R L RA B B C C Q Q Q Q Q V V V V V L kN =====⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=图5 简支梁计算图式表6 弯矩剪力设计值（施工均布荷载）截面 弯矩（KN ·m ） 支座 剪力（KN ）2 36.26 A34.294 54.395 56.66 8 36.26 -34.29 B 0 1236.2634.29使用期间:1. 满布堆货荷载产生的标准值q 2作用按五跨刚性支承连续梁计算，采用影响线法，计算简图见图6，内力设计值M 2Q1、V 2Q1计算结果见表7。
图6连续梁计算图式弯矩计算：截面2： （Σωi ）max =0.0666+0.0026+0.0002=0.0694，（Σωi ）min =-0.0098-0.0007=-0.0105， M max=1.5q 2（Σωi ）max =0.0694×4115.53=285.62（KN ·m ） M min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.0105×4115.53=-43.21（KN ·m ） 截面4： （Σωi ）max =0.0932+0.0053+0.0005=0.0990，（Σωi ）min =-0.0196-0.0014=-0.0210， M max=1.5q 2（Σωi ）max =0.0932×4115.53=383.57（KN ·m ） M min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.0210×4115.53=-86.43（KN ·m ） 截面5： （Σωi ）max =0.0915+0.0066+0.0006=0.0987，（Σωi ）min =-0.0245-0.0018=-0.0263， M max=1.5q 2（Σωi ）max =0.0987×4115.53=406.20（KN ·m ） M min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.0263×4115.53=-108.24（KN ·m ） 截面8： （Σωi ）max =0.0266+0.0105+0.0010=0.0381，（Σωi ）min =-0.0002-0.0392-0.0029=-0.0423， M max=1.5q 2（Σωi ）max =0.0381×4115.53=156.80（KN ·m ） M min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.0423×4115.53=-174.09（KN ·m ） 截面B ： （Σωi ）max =0.0132+0.0012=0.0144，（Σωi ）min =-0.0670-0.0490-0.0036=-0.1196， M max=1.5q 2（Σωi ）max =0.0144×4115.53=59.26（KN ·m ） M min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.1196×4115.53=-492.22（KN ·m ） 截面12： （Σωi ）max =0.0300，（Σωi ）min =-0.0500，M max=1.5q 2（Σωi ）max =0.0300×4115.53=123.47（KN ·m ） M min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.0500×4115.53=-205.78（KN ·m ） 截面15： （Σωi ）max =0.0735+0.0054=0.0789，（Σωi ）min =-0.0245-0.0197-0.0018=-0.0460， M max=1.5q 2（Σωi ）max =0.0789×4115.53=324.72（KN ·m ） M min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.0460×4115.53=-189.31（KN ·m ） 截面18： （Σωi ）max =0.0272+0.0108+0.0010=0.0390，（Σωi ）min =-0.0001-0.0395-0.0036=-0.0432， M max=1.5q 2（Σωi ）max =0.0390×4115.53=160.51（KN ·m ） M min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.0432×4115.53=-177.79（KN ·m ）截面C ： （Σωi ）max =0.0179+0.0144=0.0323， （Σωi ）min =-0.0538-0.0526-0.0048=-0.1112， M max=1.5q 2（Σωi ）max =0.0323×4115.53=132.93（KN ·m ） M min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.1112×4115.53=-457.65（KN ·m ） 截面22： （Σωi ）max =0.0134+0.0275+0.0007=0.0416， （Σωi ）min =-0.0402-0.0002-0.0002=-0.0406，15 56.66 18 36.26 -34.29 C 0 22 36.2634.292556.66M max=1.5q 2（Σωi ）max =0.0416×4115.53=171.21（KN ·m ） M min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.0406×4115.53=-167.09（KN ·m ） 截面25：（Σωi ）max =0.0066+0.0724+0.0066=0.0856，（Σωi ）min =-0.0197-0.0197=-0.0394， M max=1.5q 2（Σωi ）max =0.0856×4115.53=352.29（KN ·m ） M min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.0394×4115.53=-162.15（KN ·m ） 剪力计算： 支座A ：（Σωi ）max =0.4330+0.0132+0.0012=0.4474，（Σωi ）min =-0.0490-0.0036=-0.0526， V max=1.5q 2（Σωi ）max =0.4474×611.95=273.79（KN ） V min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.0526×611.95=-32.19（KN ） 支座B L ：（Σωi ）max =0.0132+0.0012=0.0144，（Σωi ）min =-0.5670-0.0490-0.0036=-0.6196， V max=1.5q 2（Σωi ）max =0.0144×611.95=8.81（KN ） V min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.6196×611.95=-379.16（KN ） 支座B R ：（Σωi ）max =0.0849+0.4952+0.0178=0.5979，（Σωi ）min =-0.0658-0.0060=-0.0718， V max=1.5q 2（Σωi ）max =0.5979×611.95=365.88（KN ） V min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.0718×611.95=-43.94（KN ） 支座C L ：（Σωi ）max =0.0849+0.0179=0.1028，（Σωi ）min =-0.5048-0.0658-0.0060=-0.5766， V max=1.5q 2（Σωi ）max =0.1028×611.95=62.91（KN ） V min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.5766×611.95=-352.85（KN ） 支座C R ：（Σωi ）max =0.0682+0.5000+0.0227=0.5909，（Σωi ）min =-0.0227-0.0682=-0.0909， V max=1.5q 2（Σωi ）max =0.5909×611.95=361.60（KN ） V min=1.5q 2（Σωi ）min =-0.0909×611.95=-55.63（KN ）表7弯矩剪力设计值（满布堆货荷载）截面 （Σωi ）max （Σωi ）min 1.5q 2 M max（KN ·m ）M min （KN ·m ） 支座截面 （Σωi ）max （Σωi ）min1.5q 2Lo V max（KN ）V min（KN ）2 0.0694 -0.0105 285.62 -43.21 A0.4474 -0.0526273.79 -32.194 0.0990 -0.0210 383.57-86.435 0.0987 -0.0263 406.20 -108.24 8 0.0381 -0.0423 156.80 -174.09 B 0.0144 -0.1196 59.26-492.220.0144 -0.6196 8.81 -379.16 12 0.0300 -0.0500 123.47 -205.78 15 0.0789 -0.0460 324.72 -189.310.5979 -0.0718 365.88 -43.94 18 0.0390 -0.0432 160.51 -177.79 C 0.0323 -0.1112 132.93 -457.65 0.1028 -0.5766 62.91 -352.85 22 0.0416 -0.0406 171.21 -167.09 250.0856-0.0394352.29 -162.150.5909-0.0909361.60-55.632. 局部堆货荷载产生的标准值q 3作用按五跨刚性支承连续梁计算，采用影响线法，计算简图见图7，内力设计值M 2Q2、V 2Q2计算结果见表8。
