滑模架体计算书

滑膜脚手架方案一、工程概况本工程为_____，位于_____，建筑面积为_____平方米，结构形式为_____。

建筑高度为_____米，层数为_____层。

二、滑膜脚手架设计1、架体结构设计滑膜脚手架采用_____型架体，架体高度根据建筑物高度进行调整，确保覆盖整个施工区域。

立杆间距为_____米，横杆步距为_____米，以保证架体的稳定性和承载能力。

2、滑膜系统设计滑膜装置采用_____式滑膜系统，由_____、＿____、＿____等组成，确保滑膜过程的平稳和顺畅。

滑膜轨道设置在建筑物的_____部位，轨道的安装精度和强度要满足滑膜要求。

3、附着支撑设计附着支撑采用_____式附着支撑，每隔_____米设置一道，确保架体与建筑物可靠连接。

附着支撑的预埋件要在建筑物施工时提前预埋，位置和尺寸要准确无误。

4、防护设施设计架体外侧设置_____式防护栏杆，高度不低于_____米，并用密目安全网进行封闭。

作业层铺设_____脚手板，脚手板要铺满、铺稳，并用铁丝绑扎牢固。

三、滑膜脚手架施工流程1、施工准备技术准备：熟悉施工图纸，编制滑膜脚手架施工方案，并进行技术交底。

材料准备：根据施工方案，准备好所需的脚手架材料，如钢管、扣件、脚手板、安全网等，并对材料进行检验和验收。

场地准备：清理施工现场，确保施工场地平整、畅通，无障碍物。

2、架体组装按照施工方案的要求，在地面上进行架体的组装。

先安装立杆，然后安装横杆、斜杆等，确保架体的组装质量和精度。

组装过程中，要注意扣件的拧紧力矩，确保架体的连接牢固可靠。

3、附着支撑安装当架体组装到一定高度时，开始安装附着支撑。

附着支撑的安装要按照施工方案的要求进行，确保安装位置准确、牢固。

安装附着支撑时，要使用经纬仪和水准仪对其进行测量和调整，确保其垂直度和水平度符合要求。

4、滑膜系统安装附着支撑安装完成后，开始安装滑膜系统。

滑膜系统的安装要按照设备说明书的要求进行，确保安装质量和精度。

高支模架体计算书一、梁模板高支撑架计算；梁模板支架按断面最大400×1000的框架梁进行计算：模板支架搭设高度按最高点38.5米考虑；梁截面 B ×D=400mm ×1000mm ，龙骨采用50×80mm 木方，梁侧模方木间距250mm 。

梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.75米，立杆的步距 h=1.50米，梁底水平横杆间距250mm ，采用48×3.0的钢管。

梁模板支撑架立面简图如下：``1、梁底模板传递给方木背楞的荷载计算梁底模板按三跨连续梁计算、板底设三道方木背楞，作用荷载包括梁900与模板自重荷载，施工活荷载。

自重荷载：模板自重 = 0.350kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

支模架（按折合高度计算）： 0.129kN/m；1.1、荷载计算：⑴、钢筋混凝土自重(kN/m)： q1 = 25.500×1.00×0.40=10.2kN/m⑵、模板自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×(2×1.00+0.40)=0.84kN/m⑶、活荷载 (kN)：施工活荷载标准值 P1 = 2.5×0.400=1.0kN计算得出：均布荷载 q = 1.2×10.2+1.2×0.84= 13.248kN/m集中荷载 P = 1.4×1.0=1.40kN梁底模板受力计算简图如下：A经计算得到从左到右各支座力分别为N1= N4=1.8890kN； N2= N3=3.7786kN1.2、根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，立杆承受荷载N=1.1×(N1+ N2+N3+N4) =11.336kN1）立杆强度验算:每根立管支撑：48×3.0钢管要乘以折减系数0.90，则N= 0. 9×24 kN =21.6 kNN=11.336kN < 21.6KN(横杆步距为1500和立杆采用对接时，立杆允许的荷载21.6KN)满足要求。

菏泽赵楼煤矿综合利用电厂工程滑模施工结构计算书及说明一滑模装置系统设计该项目为3个12.7m外径筒仓，筒仓壁厚350mm，以单个仓受力计算如下：1.拟采用方案a)千斤顶：GYD-60 (滚珠式)额定起重量：6t 工作起重量：3t 理论行程：35mm 实际行程：20-30mm 工作压力：8MPa 自重：25kgb)支承杆：Ф48×3.5钢管外径：48mm 内径：41mm 壁厚：3.5mm 外表面积：0.152㎡／m 重量：3.84kg／m 截面面积：4.89c㎡弹性模量：E=2.1×105 MPa截面特征：J=12.296cm4 ; W=5.096cm3; r=1.58cm根据西北工业大学对Ф48×3.5爬杆承载能力的理论计算和荷载----变形曲线分析，在滑模施工中当采用Ф48×3.5钢管作为支撑杆且处于混凝土外体时，其最大脱空长度不应超过2.5m（采用6t大吨位千斤顶，工作起重量为3t），最好控制在2.4m以内，支撑杆稳定性是可靠的（《建筑施工手册》第四版第二页P996-997）。

c)模板采用1200高钢模板。

d)单横梁“п”形提升架，槽钢围圈。

2.支撑杆、千斤顶个数计算以单个库计算：a)操作平台施工荷载：操作平台面积：3.14×（6.352-4.552+8.152-6.352）=143.5m2操作平台施工荷载：143.5 m2×1.5KN／m2(取值)=215KN，相当于21.5t。

b)模板与混凝土摩阻力：摩阻力系数取2.0KN／m23.14×（6+6+0.35）×2×1.2×2.0 KN／m2(取值)=191KN，相当于19.1t。

c)平台实际荷载：23.9t操作平台装配详图见附图。

平台荷载23.9t的计算依据：1)提升架：[14 1.6m×2根×28套×14.53kg／m= 1301kg[12 0.95m×2根×28套×12.059kg／m= 641kg[10 0.9m×2根×28套×10.001kg／m= 504kg[10 0.14m×4道×28套×10.001kg／m= 156kgФ38×3 0.06m×28套×2.589 kg／m= 4.34kgФ16 6.35m×28根×1.58 kg／m=280 kg中心盘（10mm厚钢板）0.25 2×3.14×0.01×7850=15.4 kg2)外围圈及平台檩条[8「3.14×12.35×2×4道+3.14×（6+0.35）×2×2道」×8.038 kg／m= 3134kg 3)平台栏杆及平台板栏杆：Ф16 1.2m×28套×2根×1.58kg／m=106kgФ12 3.14×「（6-0.1-1.8+0.15）+(6+0.35+0.1+1.8-0.15) 」×2×3道×0.888=206 kg 平台木板（50mm）按照荷载规范600-700kg／m3143.5m2×0.05m×0.7t／m3 =5.0t4)模板系统模板：3.14×（6+6+0.35）×2×1.2×2.75×10-3 ×7850=2066kg5)千斤顶28台×25 kg／台=700kg6)高压油管200 kg7)液压控制台150 kg8)内外吊架、平台（取530mm宽，距外库壁100mm），施工荷载标准值(包括自重及有效荷载)取2.0 KN／m23.14×「（6-0.1-0.265）+（6+0.35+0.1+0.265）」×2×0.53×2.0=82.21KN(相当于8.2t)9)斜撑[6.3 1.5m×2根×28套×6.633 kg／m=557 kg10)料斗向平台直接卸混凝土所产生的集中荷载W取值： 1.混凝土重力密度ν=25 KN／m32.料斗内混凝土表面至料斗口德最大高度h=1.3m3.卸料时料斗口至平台卸料处德最大高度h=0.5m4.料斗口面积A=3.14r2=3.14×0.152=0.071 m25.卸料口下放可能堆积的最大混凝土量0.15 m3 =25×「（1.3+0.5）×0.071+0.15」=6.95KN，相当于0.695t滑模施工总荷载：21.5t（操作平台施工荷载）+19.1（摩阻力）+23.9t（滑模装置实重）=64.5td)支承杆采用Ф48×3.5mm钢管，允许承载力：P0=( a／K)×(99.6-0.22L)=31.92KN式中P0-----------支承杆允许承载能力a为工作条件系数，取0.8K 为安全系数，取2.0L 为支承杆长度，取90cme)液压提升系统做需的千斤顶和支承杆的最少数量可按照以下公式计算：n=N／PN为总垂直荷载P为单个千斤顶的计算承载力按支撑杆允许承载力或千斤顶的允许承载力（为千斤顶额定承载力的二分之一），两者取其最小者f)千斤顶数量确定：GYD-60滚珠式千斤顶工作起重量为P0 =30KN；支承杆允许承载能力P=31.92KN计算时，P取最小值为30KN作为支承杆脱空长度大于2.5m时，必须采取的加固措施，则每个圆库所需千斤顶最少数量为:n=N／P=64.5t／3t=21.5台，实际采用千斤顶需22台，实际采用28台／库。

调压井滑模受力计算书1、模板强度及扰度验算 （1）由混凝土侧压力计算公式：5.02122.0V to F c ββγ=与HF c γ=（两者取较小值）F ——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ； γc ——混凝土的重力密度，kN/m ;to ——新浇混凝土的初凝时间（h ）可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T 为混凝土的温度℃）；V ——混凝土地的浇筑速度，m/h ；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m ； β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。

求得滑膜模板侧压力为12375N/2m ，则q=12375×1.8=22275N/m 。

则由受力分析得到BA F F F F F +=++321l F xF x l F l F B ⨯=⨯-+⨯+⨯2)2(2132中间杆长l=1.3m ，两端杆长X=0.25m 。

求解得：N F A 875.22831= N F B 875.17263=由此可得到剪力图：所以有弯矩图：有弯矩方程：2223.122227523.1222275-）（）（⨯+-=x M 已知Q235钢最大弯矩为m KN ⋅68.6。

所以有最大弯矩：m KN m KN M MAX ⋅<⋅=68.67065.4所以强度符合要求。

（2）模板挠度计算：mmEI ql 38.2101036002063848.17.386538459944c ≈⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ωE 为弹性模量单位为GPa ，I 为惯性矩。

利用ANSYS 软件分析结果： 进行的分析分别为：总变形：我们对工字钢进行单独的进入静力学分析，可取较小的长度，有利于减少单元的数量。

由于工字钢外圈受的千斤顶的拉力和角钢对其向下的拉力。

滑模施工力学计算(总3页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--液压提升系统设计1、荷载标准值GK①一个提升单元提升架、三角架、连杆、支承钢环梁、吊栏、拉杆等自重：GK1=×＝;②一个提升单元内外围檩自重：GK2=75×＝735N;③一个提升单元扣件自重：GK3=个×16＋ N/个×8＝328N④一个提升单元内外栏杆、内外吊架钢筋自重φ10：（＋）×＝φ16：×＝GK4＝（＋）×＝⑤一个提升单元内方木及脚手板自重×××2＝×××2＝外三角架平台：×＝ m3外三角架平台：×＝ m3×××2=×××1=×××3=GK5＝×5000＝2050N⑥一个提升单元组合钢模板自重GK6＝××＝⑦模板滑升摩阻力摩阻力按照m2计算。

GQK1＝××103＝7635N（不与混凝土浇筑的活荷载同时组合）⑧施工活荷载GQK2＝2500×＋1500×＝12245N（正常施工状态）GQK3＝1500×＋1000×＝7580N（滑升施工状态）2、荷载效应值SGK、SQKSGK= GK1+ GK2+ GK3＋GK4+ GK5+ GK6＝SQK1= GQK1＋GQK3＝（滑升施工状态）SQK2= GQK2＝（正常施工状态）3、荷载设计值SS1＝rG SGK＋rQ SQK1＝×＋×＝（滑升施工状态）。

S2＝rG SGK＋rQ SQK2＝×＋×＝（正常施工状态）。

采用额定承载能力60KN的滚珠式千斤顶，安全系数取，单个千斤顶承载力设计值为30KN，根据一个滑升单元的荷载设计值S1、S2可知，该千斤顶满足承载能力需要。

滑模施工1、筒仓滑模施工概况本工程水泥库为6Φ18筒仓结构，根据筒仓结构特点及工期要求，双排6Φ18筒仓分三组依次滑升，配置4套滑模设备。

第1组筒仓先组装2套滑模，待第1组筒仓施工至库底板时，开始第2组筒仓组装滑模，待第1组筒仓滑模施工完毕并拆除后，转移至第3组筒仓进行组装滑模，形成流水作业。

若中标，在正式施工前应编制滑模施工专项施工方案。

1、滑模系统装置的设计①模板计算本工程模板采用钢模、模板宽度筒仓用200mm，柱子用100mm、200mm 搭配使用，模板高度计算如下：H=T·V=4×0.2=0.8m其中 H─模板高度 T─砼达到滑升强度的时间，一般取4 小时 V —模板滑升速度，取0.2m/h因此模板均选用900mm 高的钢模板，模板宽度可选用100、200mm 转角、洞口挡板、模板的形状尺寸进行特殊加工。

②施工总荷载计算模板系统：模板112m2自重40kg/m2×112m2=4480kg=4.5T磨阻力300kg/m2×112m2=33600kg=33.6T开字架自重300kg/个×37 个=11100kg=11.1T联圈、围圈自重2.196+0.965+0.18+0.244=3.585T=3.6T吊脚手架外双重布置，内单层布置。

128m2×80kg/m2=10.24T 自重128m2×30kg/m2=3.84T 荷载集中荷载：液压站自重1.5T，电焊机自重1T操作手台：面积145m2自重：145m2×30kg/m2=4.35T活载：145m2×150kg/m2=21.75T施工总荷载=95.92T 按100T 计算全部荷载由提升架承受，故开字架承受的荷载为100T。

③围圈根据圆筒仓的结构形式及规范要求，提升架间距1300mm，在模板上下口设两道围圈，围圈间距600mm，上下围圈用∠40×4 角钢作腹杆形成桁架，加大其刚度，用以克服相邻千斤顶不同步而产生的附加荷载。

模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。

剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。

应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。

搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。

扣件式移动操作平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数每米立柱承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.177 脚手板自重标准值G1k(kN/m2) 0.35次梁自重标准值G2k(kN/m) 0.033 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2 主梁自重标准值G3k(kN/m) 0.033 平台堆放荷载标准值F k(kN) 1非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m) 0.15 工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.2是否考虑风荷载是基本风压ω0(kN/m2) 0.45 风荷载体型系数μs0.35 风荷载高度变化系数μz0.65 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.068附图如下：立面图(平台纵向)立面图(平台横向)平面图三、材料参数因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：承载能力极限状态q=γ0b(γG G1k+γQ Q1k)=1×0.915×(1.2×0.35+1.4×2)=2.946kN/mp=γ0γQ F k/K=1×1.4×1/5=0.28kN正常使用极限状态q'=b(γG G1k+γQ Q1k)=0.915×(1×0.35+1×2)=2.15kN/mp'=γQ F k/K=1×1/5=0.2kN计算简图（抗弯不利）计算简图（抗剪不利）1、抗弯验算M max=ql2/8+pl/4=2.946×(750/1000)2/8+0.28×750/1000/4=0.26kN·mσ＝M max/W＝0.26×106/49410＝5.255N/mm2≤[f]＝14N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max=ql/2+p=2.946×750/1000/2+0.28=1.385kNτ＝3V max/(2bt)＝3×1.385×103/(2×915×18)＝0.126N/mm2≤[τ]＝1.5N/mm2满足要求！3、挠度验算νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×2.15×7504/(384×9000×44.469×104)+0.2×103×7503/(48×900 0×44.469×104)=2.653mm≤[ν]=5mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R1=ql+p=2.946×0.75+0.28=2.49kN正常使用极限状态：R1'=q'l+p'=2.15×0.75+0.2=1.813kN五、次梁验算脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为：q1=R1/b=2.49/0.915=2.721kN/m次梁自重设计值：q2=γ0γG G2k=1×1.2×0.033=0.04kN/mq=q1+q2=2.761kN/m正常使用极限状态：脚手板传递给次梁的支座反力换算成线荷载为：q1'=R1'/b=1.813/0.915=1.981kN/m次梁自重标准值：q2'=γG G2k=1×0.033=0.033kN/mq'=q1'+q2'=2.014kN/m计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.621kN·mσ＝M max/W＝0.621×106/4490＝138.357N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=2V max/A=2×2.485×1000/424＝11.721N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算变形图(mm)跨中νmax=3.160mm≤[ν]=min{1500/150，10}=10mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R max=4.556kN正常使用极限状态：R max'=3.323kN六、主梁验算因主梁设置为双钢管，次梁传递给单根主梁的支座反力应减半，为：p=R max/2=2.278kN主梁自重设计值：q=γ0γG G3k=1×1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态：因主梁设置为双钢管，次梁传递给单根主梁的支座反力应减半，为：p'=R max'/2=1.662kN主梁自重标准值：q'=γG G3k=1×0.033=0.033kN/m按三等跨梁计算，计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.605kN·mσ＝M max/W＝0.605×106/4490＝134.683N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τ＝2V max/A＝2×3.099×103/424＝14.619N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)跨中νmax=2.915mm≤[ν]=min{1500/150，10}=10mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R max=4.964kN七、扣件抗滑移验算R=R max=4.964kN≤k c R c=0.9×12=10.8kN满足要求！八、工作状态立柱验算l0=kμh=1×1.5×1800=2700mmλ=l0/i=2700/15.9=169.811≤[λ]=250满足要求！2、立柱轴力计算将活荷载乘以活荷载组合系数φc=0.9，重新带入第四-六步计算，即得主梁传递至立柱的支座反力R max=4.536kNN=2R max+γ0γG g k H =2×4.536+1×1.2×0.177×9=10.983kN3、可刹脚轮验算N=10.983kN≤[N]=11kN满足要求！4、立柱稳定性计算立柱的计算长度：l0=kμh=1.155×1.5×1800=3118.5mmλ=l0/i=3118.5/15.9=196.132查表得：φ=0.188M w=γ0γQφcωk×max[l a，l b]h2/10=1×0.9×1.4×0.068×max[1.5,1.5]×1.82/10=0.042kN.mσ=N/(φA)+M w/W=10.983×103/(0.188×4.24×102)+0.042×106/49.41×103=138.63N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！5、架体高宽比实际高宽比Ж=H/min[nl a，ml b]=9×103/min[12×1500，12×1500]=0.5≤[Ж]=36、施工过程抗倾覆验算计算简图如下：在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩M T由风荷载W和考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：W=ωk ml b H=0.068×12×1.5×9=11.016kNF=Q3k ml b=0.2×12×1.5=3.6kNM T=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(11.016×9/2+3.6×9)= 103.285kN·m抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：G=g k nmH+G1k nl a ml b=0.177×12×12×9+0.35×12×1.5×12×1.5=342.792kNM R=γ0γG G(nl a/2) =1×0.9×342.792×(12×1.5/2)=2776.615kN·mM T=103.285kN·m≤M R=2776.615kN·m满足要求！九、非工作状态立柱验算1、立柱轴力计算未知因素等带来的附加轴力(nl a=12×1500=18000≤ ml b=12×1500=18000，取平台横向验算)F=γ0φcγQ Q2k l b=1×0.9×1.4×0.15×1.5=0.283kN最大附加轴力N1=3FH/[(I+1)nl a]=3×0.283×9/[(5+1)×12×1.5]=0.071kNN=N1+γ0γG(g k H+l a l b G1k)=0.071+1×1.2×(0.177×9+1.5×1.5×0.35)=2.927kN2、脚轮验算N=2.927kN≤[N]=11kN满足要求！3、立柱稳定性计算l0=kμh=1.155×1.5×1800=3118.5mmλ=l0/i=3118.5/15.9=196.132查表得：φ=0.188σ=N/(φA)=2.927×103/(0.188×4.24×102)=36.726N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！4、行进状态抗倾覆验算计算简图如下：在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩M T由风荷载W和考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：W=ωk ml b H=0.068×12×1.5×9=11.016kNF=Q2k ml b=0.15×12×1.5=2.7kNM T=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(11.016×9/2+2.7×9)= 93.079kN·m抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：G=g k nmH+G1k nl a ml b=0.177×12×12×9+0.35×12×1.5×12×1.5=342.792kNM R=γ0γG G(nl a/2) =1×0.9×342.792×(12×1.5/2)=2776.615kN·mM T=93.079kN·m≤M R=2776.615kN·m满足要求！。

滑模施工计算书1.1滑模装置计算1.1.1平台上施工荷载与计算：本工程千斤顶间距预考虑为1.5m，井塔周围布置120个千斤顶，荷载计算如下。

1.1.1恒载1.门架。

门架系统由[14立柱和[12横梁组成，每榀门架重量1.3KN。

60榀门架重量60×1.3=78KN2.围圈围圈由模板围圈和门架外侧加强围圈组成，模板围圈为4道[8槽钢，加强围圈为4道[10槽钢。

内外围圈平均周长(22.8+26)*2=38.5m围圈重量(0.08+0.1)×97.6×4=70.27KN3.钢模板钢模板为组合钢模板。

组合钢模板重量8000KG4.操作平台操作平台由三角支架和铺板组成，三角支架用槽钢和角铁制作，铺板为50mm木板。

三角支架重量 2.1+14.4+1.5=18平台木板重量：97.6×3×0.1=29.28KN小计18+11.55=29.55KN5.栏杆栏杆重量120×1.5×25/100=45KN合计78+70.27+80+29+29.55+45=273KN1.1.1.2施工活荷载1.液压设备、焊机等工具重量20.4KN2.堆放材料：70.0KN3.施工活荷载操作平台活荷载97.6×3×1.5=439KN4.钢模板与混凝土的摩擦阻力摩擦阻力97.6×1.2×2×2=468KN5.吊脚手架宽0.5m，按规范取值2KN。

吊脚手架重量97.6×2=195KN合计20+70+440+468+2+195=1195KN1.1.1.3设计荷载施工总荷载为N=0.9(1.2×273+1.4×1195)=1800KN1.1.2支撑杆允许承载力的计算:当采用Φ48×3.5mm钢管支撑杆时，支撑杆的允许承载力计算公式：Po=（α/K）*（99.6-0.22×L）式中Po－Φ48×3.5钢管支撑杆的允许承载力(KN)L—支撑杆长度（cm）。

（完整版）模板支撑体系计算书模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×900 模板支架高度H(m) 31.2 模板支架横向长度B(m) 20模板支架纵向长度L(m) 10.15 梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.35非自定义:0.29 地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地24面高度(m)风压高度变化系数0.796μz风荷载体型系数μs 1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距l a(mm) 1000梁两侧立柱横向间距l b(mm) 1000步距h(mm) 1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500梁底增加立柱根数 2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 300梁底支撑小梁根数 4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数 1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 40×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 11.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.232小梁截面抵抗矩W(cm3) 32.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 7040 小梁截面惯性矩I(cm4) 114.333 小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.2/1＝1.2kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[3.292,3.292]/1= 3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.2/1＝1.2kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2， 1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2， 1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q 右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.922/1＝0.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b = Max[2.536,2.536]/1= 2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.922/1＝0.922kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.61 5kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0 .615kN/m 左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.536+0.02=2.556kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN·mσ=Mmax/W=0.149×106/32667=4.569N/mm2≤[f]=11.44N/m m2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝ma x[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.556×3004/(8×7040×114.333×104)＝0.322mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/2 50＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.317×0.5,0.5×3.317×0.5+3.317×0 .3]=1.824kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.542kN,R2=1.824kN,R3=1.824kN,R4=1.5 42kN正常使用极限状态max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.556×0.5,0.5×2.556×0.5+2.556×0.3]=1.406kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.071kN,R2'=1.406kN,R3'=1.406kN,R4'=1.071kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.891、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.141×106/4120=34.284N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.366kNτmax=2V max/A=2×3.366×1000/384＝17.532N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.295kN，R2=3.661kN，R3=3.661kN，R4=0.295kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.224kN，R2'=2.701kN，R3'=2.701kN，R4'=0.224kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 1P＝max[R2，R3]=Max[3.661，3.661]=3.661kN，P'＝max[R2'，R3']＝Max[2.701，2.7 01]=2.701kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.641×106/4120=155.509N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝2.38kNτmax=2V max/A=2×2.38×1000/384＝12.394N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1.533mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=4.942kN，R2=7.871kN，R3=7.871kN，R4=4.942kN立柱所受主梁支座反力依次为R2=7.871/1=7.871kN，R3=7.871/1=7.871kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48×2.7钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢管截面面积A(mm2) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 9.89 钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125P＝max[R1，R4]=0.295kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.224kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.052×106/4120＝12.531N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.192kNτmax＝2V max/A=2×0.192×1000/384＝0.999N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.127mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.398kN，R2=0.634kN，R3=0.634kN，R4=0.398kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.634kN，R4=0.634kN九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.634,0.634]＝0.634kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.871kN≤[N]=30kN满足要求！十、立柱验算立柱钢管截面类型(mm) Φ48×2.7立柱钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 384回转半径i(mm) 16 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.12抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.151、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.074kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m2)小梁验算q1＝max{1.098+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.01+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.032kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.574kN，R2＝7.003kN，R3＝7.003kN，R4＝0.574kN 立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.15×(31.2-0.9)+M w/l b ＝max[0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，7.003，7.003，0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+4.909+0.074/1＝11.985kNf＝N/(φA)+M w/W＝11985.215/(0.641×384)+0.074×106/4120＝66.653N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=31.2/20=1.56＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm) 120 混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天) 14 混凝土的实测抗压强度f c(N/mm2) 7.488 混凝土的实测抗拉强度f t(N/mm2) 0.858 立柱垫板长a(mm) 100 立柱垫板宽b(mm) 450F1=N=11.985kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析F l≤(0.7βh f t+0.25σpc,m)ηu m h0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。

附件：滑模吊架受力计算书滑模平台由8根D=48mm，δ=4mm的无缝钢管支撑，提升架采用[20a槽钢，如下图所示。

1、第一、三阶段计算：图1第一、三阶段滑模平台平面图支撑杆图1第一、三阶段滑模平台立面图滑模平台重量：（10.5+5.2）×1.2m ×2×400kg/㎡=15072kg 考虑荷载扩大系数1.2有：g=15072×1.2=18086kg每2根钢管支撑一个提升架，吊架由8根钢管支撑，则每根钢管承受力为： P=18086×10/8=22.6KN 1.1支撑提升架计算支撑提升架竖向采用[20a 槽钢，槽口焊接一块δ=8mm 的钢板，变成方钢，横向支撑采用双[20a 槽钢背靠背。

查路桥施工计算手册有： [20a 槽钢截面惯性矩I=1780.4cm 4 [20a 槽钢截面抵抗拒W=178cm ³ [20a 半截面面积矩S=104.7cm ³ 1.1.1双[20a 槽钢应力计算 取结构受力最不利点计算：A22.6KN 22.6KNm 705.16.565.06.22l pa 22⋅=⨯==KN M Bm 3.01-5.60.65-15.60.65-5.606.56.22l a -1l a -l x pl ⋅=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛==KN M M D A，满足要求。

＜pa 145pa 5.362178.013max max M M W M =⨯==σ 1.1.2双[20a 槽钢剪力计算KN P Q X 6.22==，满足要求。

＜pa 85pa 5.972104.1780107.1046.22d 246max M M I S Q X =⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=τ 1.1.3双[20a 槽钢挠度计算，满足要求。

＜mm 144005600mm 76.056006504-3104.1780101.22425600650106.22l a 4-324l a f 45232max ==⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛=EI P1.2竖向[20a 槽钢计算支撑提升架竖向采用[20a 槽钢，槽口焊接一块δ=8mm 的钢板，变成方钢。

滑模架体计算书一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.爬模下架体组成:爬模下架体由预埋件、附墙装置、导轨及液压动力装置组成。

（用于直爬）（用于斜爬，倾斜范围±18°）三.计算参数：⒈塔肢内外墙液压自爬模各操作平台的设计施工荷载为:模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台（1）最大允许承载3.0KN/m2 (爬升时为1.5KN/m2) 模板后移及倾斜操作主平台（2）最大允许承载1.5KN/m2爬升装置工作平台（3）最大允许承载0.75KN/ m2拆卸爬锥工作平台（4）最大允许承载0.75KN/ m2 (爬升时可不考虑) ⒉除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=125KN; 拉力设计值为：F=215KN;⒊爬模的每件液压缸的推力为100KN (即10t)。

⒋自爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。

四.荷载计算：⒈施工荷载①参数说明施工活载——施加到各平台的施工荷载；平台长——分配到单个机位的模板宽度以3.0米计算；平台宽——平台板的长度；荷载分项系数——荷载的放大系数；活载取1.4荷载设计值——强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数；②计算表格爬升时，施工荷载为32KN。

⒉油缸顶升力判定①模板自重模板的自重一般是65Kg/m2,假定分配到单个机位的模板最大可以是3.0×6.15m,则模板自重是12KN；②QPMX50下架体总重：下架体自重——由发货清单计算而得，是个定值；平台板自重——平台板一般取50mm厚的木板，木材的密度取540㎏/m3,这里取27㎏/m2;平台梁单位重量——平台梁选取单槽钢16。

附录1：滑模主要构件承载力验算书φ19m滑模装置力学验算1、作用在筒体内荷载24。

1t辐射梁自重9t筒体平台施工荷载4t内钢圈自重2.6t施工人员及携带工具2.2t信号操作室0。

3t平台板自重6t2、鼓圈处荷载12。

05t井架自重1.63t液压操作台0.32t吊笼(人、料）4.2t油筒0.3t鼓圈自重2.2t甩杆1.0t导索张紧力2。

4t3、门架处荷载56。

36t千斤顶自重0。

58t千斤顶扁担0。

2t吊脚手1.3t吊脚手施工荷载0。

6t门架自重7.48t围檩1。

5t模板支撑1.5t提升模板摩擦力42t 4、作用在平台处荷载7。

5t筒体外辐射梁自重0.8t平台板重2t 平台外钢圈1。

2t平台栏杆0.5t平台施工荷载3t施工平台总荷载100.01t1、支承杆计算（Φ48×3.5钢管）公式：n=N／PN——总垂直荷载(KN）980KN+95）2P——支承杆允许承载力[P]=α40EI／K（Lα——工作条件系数取0.7E-—支承杆弹性模量（KN／㎝2）20600KN／㎝2I-—支承杆截面惯性矩12。

19×104㎜4=12。

19㎝4K—-安全系数（2。

0）——支承杆托空长度2m=200㎝L+95）2=0.7×40×20600KN／㎝2×12。

19㎝4／[2.0×（200㎝+95)2]=40。

36KN P=α40EI／K（L设计需用支承杆n=N／P=980KN／40。

36KN=25根实际采用44根满足使用要求设计需用千斤顶n=N／P=980KN／30KN=33台实际采用44台满足使用要求2、围圈计算([18a ］受力分析及构件选用见附图1)水平最大弯矩：M X =0.117q H ×L 2垂直最大弯矩：M Y =0.1q V ×L 2q H ——围圈承受水平荷载设计值q V —-围圈承受垂直荷载设计值q H =q V =模板摩擦力+自重／围圈长度=440／3.14×19=7.375KN ／m=7。

9m高支模计算书板计算：一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.15；模板支架搭设高度(m):9.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 120×1.52/6 = 45 cm3；I = 120×1.53/12 = 33.75 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.5×0.1×1.2+0.5×1.2 = 3.66 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×1.2= 1.2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.66+1.4×1.2= 6.072kN/m最大弯矩M=0.1×6.072×2502= 37950 N·m；面板最大应力计算值σ =M/W= 37950/45000 = 0.843 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为0.843 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1=3.66kN/m面板最大挠度计算值ν = 0.677×3.66×2504/(100×9500×33.75×104)=0.03 mm；面板最大允许挠度[ν]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.03 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×9×9/6 = 67.5 cm3；I=b×h3/12=5×9×9×9/12 = 303.75 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.5×0.25×0.1+0.5×0.25 = 0.762 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×0.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.762+1.4×0.25 = 1.265 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×1.265×1.22 = 0.182 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.182×106/67500 = 2.699 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.699 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bh n< [τ]其中最大剪力: V = 0.6×1.265×1.2 = 0.911 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×0.911×103/(2 ×50×90) = 0.304 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.304 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1 = 0.762 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×0.762×12004 /(100×9000×3037500)= 0.392 mm；最大允许挠度[ν]=1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值0.392 mm 小于方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.518kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩M max = 0.894 kN·m ；最大变形V max = 3.936 mm ；最大支座力Q max = 8.044 kN ；最大应力σ= 894065.104/4490 = 199.124 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值199.124 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 3.936mm 小于1200/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。