设计计算书

设计计算书已知条件：介质为过热蒸汽，质量流量W=106t/h,工作压力P=3.82Mpa,工作温度t=450C ︒,密度3/12m kg =ρ，管道长度L=530m ，过热蒸汽动力粘度s mpa ⋅=0263.0μ，管道选用材料为16Mn ，管道末端处设备进口压力工艺要求最低控制到 3.43Mpa ，温度最低控制到435C ︒。

求:管道规格，管道总阻力降，管道保温层厚度。

计算步骤：1. 初步确定管道内径按预定介质流速来确定管径，初步确定介质流速为v=40m/s,由公式得5.05.05.081.18--=ρv W d式中d —管道的内径，mm;W —管内介质的质量流量，kg/h;ρ—介质在工作条件下的密度，kg/m 3;V —介质在管内的平均流速，m/s 。

把已知条件代入上式得，5.05.05.0124010600081.18--⨯⨯⨯=d =279.4mm因此，试取管道公称直径DN=300mm.则管子外径mm 325=φ2.初步确定管子壁厚已知:管道外径为325mm,操作压力P=4.0Mpa,16Mn 在450C ︒时材料许用应力为S=66Mpa 。

由公式得()()mm S P D t 8.13660.4125.012325125.012=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯-⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯-⨯= 取t=16mm 。

式中 t —管壁厚度，mmD —管子外径，mmP —管道操作压力，MpaS —在操作温度下材料许用应力，Mpa3.管道内摩擦压力降计算压力降计算公式：ρ5213/1038.6d fLW P -⨯=∆式中 P ∆—气（液）体的摩擦压力降，kg/cm 2;f —摩擦系数；L —管路总长度，m;d —管子内径，m;W —气（液）体的重量流量，kg/h;ρ—介质在工作条件下的密度， 3kg/m ;因为式中摩擦系数f 与雷诺数有关，Re=354μd W 式中 Re —雷诺数，无因次；d —管道内径，mm;μ—流体粘度，mPa s ⋅所以，Re=354μd W =21063.2293106000354-⨯⨯⨯=4.86610⨯ 取无缝钢管的绝对粗糙度mm 3.0=ε，则相对粗糙度001024.02933.0==d ε 查表得f=0.02综合得， ρ5213/1038.6d fLW P -⨯=∆=⨯⨯⨯⨯⨯=-12293.0/10600053002.01038.65213 2.93kg/cm 2=0.293Mpa4.压力降核算考虑到管路局部阻力降以及一些不可预测因素的影响未曾计算入内，因此管路最不利情况下总压力降可保守估算为 M P a MP a P 586.02293.0=⨯=∆总，由于管路末端设备入口处要求最低压力为 3.43Mpa, 3.43Mpa,3.234Mpa 0.586Mpa -3.82Mpa<==∆-总P P 不符合工艺要求，因此流速取v=40m/s 太大，不合适。

目录第一章设计有关原始资料 (2)1.1原始资料 (2)1.2概述 (2)第二章负荷计算及无功功率补偿 (3)2.1 负荷计算 (3)2.2 功率因数的计算 (6)2.3 无功功率的补偿 (8)第三章短路电流计算 (8)3.1 计算短路电流中各原件电抗标幺值 (9)3.2K点总电抗标幺值及三相短路电流各值和短路容量 (10)13.3K点总电抗标幺值及三相短路电流各值和短路容量 (11)23.4 计算短路电流中各原件电抗标幺值 (12)3.5K点总电抗标幺值及三相短路电流各值和短路容量 (13)13.6K点总电抗标幺值及三相短路电流各值和短路容量 (14)2第四章设备选型 (15)3.1 架空导线的选择及校验 (15)3.2 母线的选择及校验 (16)3.3 电缆的选择及校验 (17)3.4 设备的选择及校验 (18)总结致谢主要参考书目第一章、设计有关原始资料1.1收集、分析原始资料（1）本工程为飞腾工业股份有限公司供配电设计；（2）本公司占地157.5亩，职工155人，厂区平面布置见下图；（3）本公司供配电为降压型配电所，无高压负荷；（4）本公司拟设加工、检验、辅助、检修四个车间，其中加工车间有大型制冷设备；（5）由于本公司地理位置较高，供水水压偏低，经市水务局批准，同意拟设抽水蓄能加压泵站；（6）系统电源情况：1）本厂由正西向2公里处一110KV降压变电所公用干线取得工作电源。

所内两台主变压器，10回10KV出线，一回出线断路器为KYN28—12/2000（查得开断电流为25KV）；另回出线断路器为ZN12—10/2000。

高压侧有电气联系的架空线总长为70KM，电缆线总长为20KM。

2）降压变电所中本出线系统阻抗：最大运行方式下为0.185，最小运行方式下为0.25。

（7）负荷情况见下表：飞腾工业股份有限公司用电负荷情况序号车间名称总负荷（KW）同类设备台数单台三相设备功率（KW）单相负荷（KW）工作性质1 加工冷加工2875 20 75 65 三班热加工17 75 35 一班制冷200 4 45 20 三班2 检验200 10 15 50 二班3 辅助400 8 45 20 三班4 泵站43 2（互备用）21.55 检修250 10 22 30 一班6 生活300 1001.2 概述本次设计是针对飞腾工业股份有限公司的供配电工程进行的初步技术设计。

第二部分设计计算书目录1 坝顶高程确定 (1)1.1 计算超高Y (1)1.1.1 计算波浪爬高R (1)1.1.2 计算坝前壅水位的高度e (2)1.1.3 安全加高A (2)1.1.4 对于正常运行情况的计算 (2)1.1.5 对于非常运用情况的计算 (3)1.1.6 超高计算结果表 (4)1.1.7 坝顶高程计算结果表 (4)2 土坝的渗透计算 (5)2.1 参数取值 (6)2.2 计算公式 (6)2.3 浸润线绘制 (7)2.3.1 Ｉ断面（170m高程）： (7)2.3.2 II断面（200m高程） (8)2.3.3 III断面（230m高程） (9)2.4 全坝长的总渗流量 (10)3 稳定计算 (11)3.1 计算方法与原理 (11)3.1.1 确定定圆心位置 (11)3.2.2 计算步骤 (12)3.2 计算过程 (14)3.3稳定成果分析 (17)4 泄水隧洞 (18)4.1 工程布置及洞径确定 (18)4.1.1 工程布置 (18)4.1.2 洞径确定 (18)4.2 高程确定 (19)4.3 隧洞设计 (19)4.3.1 平压管 (19)4.3.2 通气孔 (20)4.3.3 渐变段 (21)4.3.4 洞身段 (21)4.3.5 出口段 (22)4.3.6 消能设置 (22)4.3.7 消能计算、 (22)4.3.8 水力计算 (25)4.4 隧洞的衬砌设计 (26)4.4.1 衬砌类型的选择 (26)4.4.2 计算断面的选择 (27)4.4.3 拟定厚度 (27)4.4.4 计算各种荷载产生的内力 (27)4.4.5 荷载组合 (30)4.4.6 配筋计算抗裂验算 (31)4.4.7 灌浆孔布置 (31)第一章 坝顶高程确定因土石坝不允许漫顶溢流,要求坝顶距上游静水位必需有一定的超高,超高值由下式确定:Y=R+e+Aβcos 22gh D kv e =式中:R —最大浪在坝坡上的爬高； e —最大风壅水面高度；k —综合摩住阻系数,k=3.6×10-6； H —坝前水深；β—风向与坝轴线的夹角；V 、D —计算风速（在设计洪水位时，V 取2倍的平均风速；在校核洪水位时，取最大风速）和吹程；A —安全加高；(对于本设计:查课本P222表5-1得:正常运行取A=1.00;非常运行取A=0.50) 1.1 计算超高YY=R+e+A1.1.1 计算波浪爬高R波浪爬高按蒲田试验站公式计算.先计算平均爬高R ,再计算设计爬高R, 平均爬高按下式计算：R =45.0220018.0⎪⎭⎫ ⎝⎛=v gD gv h25h λ=式中：R －—平均波浪爬高h ——平均波高λ——平均波长 m ——单坡的坡度系数K ——斜坡的糙率渗透性系数,根据护面类型由表A.1.12-1查得根据枢纽的基本情况,确定水库采用砌石护面,查《碾》表A.1.12-1得与坝坡粗糙率有关的系数K =0.75～0.8,采用0.8知风速16×2=32m/s 坝前水深256.00-170=86m,取g 为9.81m/s2,求得无量纲,32 1.10179.8186v gh ==⨯，查规范《碾》表A.1.12-2得经验系数k w =1.02，取风向与坝轴线垂线的夹角为0º查规范表V.1.15得折减系数k β=1,初拟定坝坡m=2,又知吹程D=2.5×103m. 1.1.2 计算坝前壅水位的高度eβcos 22ghD kv e =1.1.3 安全加高A查课本P222表5-1得:正常运行取A=1.00;非常运行取A=0.50 1.1.4 对于正常运行情况的计算A ：爬高R 的计算： 平均坡高：h =0.0018×322/9.81×(9.81×2500/322)0.45=0.784m平均坡长：λ=25×0.784=19.612 m将上式各值代入R =得:1.431R m ==根据爬高值累积概率P 按工程等级给来确定,对该枢纽Ⅱ级土石坝取P=1%的爬高值R 1% ；根据h =0.784m, H=86m,得0.7840.00986h H ==,查规范《碾》表 A.1.13得23.2=R R，则：R=2.23R =2.23×1.431=3.191m 。

目录第一章前言.......................................... 错误！未定义书签。

第二章方案论述....................................... 错误！未定义书签。

2.1建筑设计说明......................................... 错误！未定义书签。

2.1.1设计依据....................................................................................... 错误！未定义书签。

2.1.2设计内容....................................................................................... 错误！未定义书签。

2.1.3建筑方案简图............................................................................... 错误！未定义书签。

2.2建筑设计论述......................................... 错误！未定义书签。

2.2.1各部分工程构造........................................................................... 错误！未定义书签。

2.3结构设计说明......................................... 错误！未定义书签。

2.3.1建筑部分....................................................................................... 错误！未定义书签。

2.3.2结构设计依据............................................................................... 错误！未定义书签。

基坑工程课程设计计算书
基坑工程课程设计计算书
1.设计要求：
根据给定的基坑工程设计任务，完成基坑工程的计算书。

计算书应包含以下内容：
- 基坑的开挖计算
- 基坑支护结构的设计计算
- 地下水的渗流计算
- 基坑工程的监测计算
2.基坑开挖计算：
- 根据基坑设计要求，计算基坑的开挖深度、开挖体积、开挖面积等参数。

- 根据土壤力学和岩土力学原理，计算和分析不同土壤类型的开挖深度限制和开挖工况。

3.基坑支护结构的设计计算：
- 根据基坑深度和周围土层力学参数，设计合理的基坑支护结构。

- 计算支撑结构的荷载和变形情况，确定支撑结构的类型和尺寸。

4.地下水渗流计算：
- 根据基坑周围的地下水情况，进行水位计算和渗流计算。

- 分析渗流路径、水压力等参数，确定地下水对基坑支护结构的影响。

5.基坑工程监测计算：
- 根据监测点的位置和要求，计算监测点的变形和应力等参数。

- 分析监测数据，评估基坑工程的安全状况。

以上是基坑工程课程设计计算书的基本要求和内容。

具体的计算方法和公式需要根据具体的设计任务和土层情况确定。

设计计算书应简明扼要、准确合理，结合实际情况进行相应的分析和评估。

设 计 计 算 书根据企业标准规定，CJY1.5/6、7、9直流架线式工矿电机车小时制速为6.6km/h ，小时制牵引力为3.24kN ，车轮滚动圆直径为Φ460mm 。

1、 传动比计算：减速箱采用两级齿轮传动，一级为正齿轮传动：Z 1=19，Z 2=104；另一级为螺旋锥齿轮传动：Z 3=12，Z 4=34传动比i=Z 2Z 1 . Z 4Z 3= 10419 × 3412 = 15.51 2、传动效率计算：正齿轮副传动η1=0.95螺旋锥齿轮副传动η2=0.97总传动效率η=η 1 .η2=0.95×0.97=0.923、电动机的选择：根据公式V=0.1885 D in n= V.i 0.1885.D = 6.6×15.510.1885×0.46=1181（r/min ） 根据公式T=F.D 2车轮转矩T 轮= F.D 2 =3.24×1000×0.462=745（N.m ） 电机转矩T 电= T 轮i = 74515.51=48（N.m ） 根据公式P=T.n 9550 = 48×11819550=5.94（kW ）根据以上计算可知，电机需转速1181r/min ，电机所需功率5.94kW ，故选用电机ZQ-7(额定转速为1190r/min ，小时功率为6.5kW 。

)。

4、机车牵引速度校核计算：由于电机ZQ-7电机额定转速为1190r/min ，小时功率为6.5kW 。

故V=0.1885 D i n=0.1885×0.4615.51×1190=6.65（km/h ） 5、机车牵引力（小时制）校核计算根据公式P= T.n 9550电机转矩T 电= 9550.P n = 9550×6.51190= 52（N.m ） 车轮转矩T 轮= T 电.i=52×15.51=807（N.m ）车轮轮缘牵引力：根据公式T=F.D 2F= T 轮D/2 = 8070.46/2=3509（N ） 由以上计算可知，选用电动机ZQ-7，完全能满足标准要求的电机车小时制速度6.6km/h 和小时制牵引力3.24kN 。

石板幕墙设计计算一.基本概况：工程名称： 蛇口SCT大厦幕墙高度：50(m)基本风压：700(Pa)地区类别：A(类)层 间 高：3800(mm)支点间距：3100(mm)分格长度：1000(mm)分格宽度：1200(mm)二.确定荷载：1.风荷载：根据中华人民共和国标准《建筑结构荷载规范》GBJ 9-87，以及中华人民共和国行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》（以下称《规范》），建筑物 表面上风荷载标准值，应按下式计算：W k =βzμzμsWo（《规范》5.2.2）式中：W k作用在幕墙上的风荷载标准值（N/m2）βz瞬时风压的阵风系数μz风压高度变化系数μs风荷载体型系数Wo基本风压（N/m2）根据本大楼的具体情况，风荷载计算的有关数据取值如下：βz =2.25μz =1.379(Z/10)^0.24=2.03μs =1.5采用重现期为50年的基本风压值，取系数1.1即：W k =1.1βzμzμsWo=1.1×2.25×2.03×1.5×700=5275.5(Pa)2.地震荷载：根据《规范》规定，垂直于幕墙平面地震作用可按下式计算：q E =βE αmaxG/A （《规范》5.2.5） 式中：q E作用于幕墙平面内的水平地震作用G幕墙构件的重量取：800A幕墙构件的面积αmax 水平地震影响系数最大值，取：βE 动力放大系数，取3.0故：q E =3×0.08×800×A/A=192三.型材断面的设计：1.立柱断面的设计：本大厦的层间高为3800(mm)，根据结构的实际情况，立柱采用双支点结构安装，各 支点的距离分别为3100(mm)和 700(mm)(见图一)。

由于每一立柱为 3个支点，即立柱 为一超静定梁，为了简化计算，取两支点间距离较大的一段，并把它简化为简支梁进 行计算。

( 图 一 )根据《规范》5.5.5要求，立柱的最大允许挠度为：L/180且应小于20mm。

第一章钢筋混凝土简支T型梁桥的计算
1.1 基本设计资料
1.1.1 桥面净空
净-7m＋2×0.75m人行道
1.1.2跨度和桥面宽度
1)标准跨径：18m（墩中心距离）
2)计算跨径：17.5m（支座中心距离）
3)主梁全长：17.96m（主梁预制长度）
4）桥面净空：净7m（行车道）＋2×0.75m人行道
1.1.3设计荷载
1)设计荷载标准：公路－Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按单侧
5.1kN/m计算，人群荷载3kN/m2
1.1.4 主要材料
1)混凝土：混凝土简支T梁及横梁采用C30混凝土；桥面铺
装上层采用0.02m沥青混凝土，下层为0.06～0.12m的C25
混凝土，沥青混凝土重度按21kN/m3,水泥混凝土重度按23
kN/m3，混凝土重度按25kN/m3计。

2）钢筋：直径≥12mm时采用HRB335
直径＜12mm时采用R235
1.1.5 计算方法
极限状态法
1.1.6构造形式及截面尺寸
图1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）
如图1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.2m，宽1.6m；桥上的横坡为双向1.5%，坡度由C25混凝土混凝土桥面铺装控制；设有5根横梁。

2、主梁计算
2.1主梁的荷载横向分布系数
2.1.1荷载位于支点处：
车轮横向轮距为1.8m，两辆汽车车轮横向最小间距为1.3m，车轮离人行道石缘最少为0.50m。

由1号梁横向影响线知：。

结构设计计算书一、梁计算：（一）屋面验算：本设计的钢结构梁均为简支梁，材质为Q345，材料设计标准值为310N/mm²；以最不利构件计算，主梁取F~G轴线/4轴线之间的钢梁GL1，次梁取1~4轴线/F~G 轴线之间的次梁GL3验算。

1.次梁GL3验算HN400×150×8×13（1）永久荷载计算：防水层荷载（两层3mm厚SBS）： 2.1×0.006×5000×10=0.63KN/m；防水找平层（20mm厚水泥砂浆）： 2.1×0.02×1700×10=0.84KN/m；屋面1:6珍珠岩水泥砂浆找坡层（平均厚度200mm）：2.1×0.2×800×10=3.36KN/m；100mm厚挤塑板保温层： 2.1×0.1×40×10=0.084KN/m；150mm厚钢承板C30砼结构板：（2.1×0.074+2.1×0.076÷2）×2500=5.88KN/m HN400×150×8×13钢梁自重：55.8×10=0.558KN/m；合计：11.352KN/m （2）屋面活荷载计算：不上人屋面活荷载标准值：0.5KN/㎡： 2.1×0.5=1.05KN/m；基本雪载：0.35KN/㎡： 2.1×0.35=0.735KN/m；基本风荷载：0.25KN/㎡： 2.1×0.25=0.525KN/m；施工荷载：2.0KN/㎡： 2.1×2.0=4.2KN/m；合计： 6.51KN/m （3）.弯矩计算：M=ql²/8=（1.35×11.352+1.4×6.51）×9²÷8=220.887KN.m（4）验算钢梁弯矩值：W=M/f=220.877×1000×1000÷310=712538.7mm³=712.54cm³经过查表得钢梁HN350×175×7×11的W x=782cm³＞712.54 cm³2.主梁GL1验算(HN692×300×13×20)：11.352×9÷2=45.408次梁传来的集中荷载简图F1 =45.408 F2=45.408 F3=45.408弯矩组合计算：M=1.35×1.66×8.42÷8+45.408×3×4.2×1.35=792.16KN.MW=M/f=964.4103×1000×1000÷295=2685273.559mm³＜4980cm³选用HN700×300×13×203.主梁GL2验算：1.主梁验算HN400×150×8×13（1）永久荷载计算：防水层荷载（两层3mm厚SBS）： 2.0×0.006×5000×10=0.60KN/m；防水找平层（20mm厚水泥砂浆）： 2.0×0.02×1700×10=0.68KN/m；屋面1:6珍珠岩水泥砂浆找坡层（平均厚度200mm）：2.0×0.2×800×10=3.2KN/m；100mm厚挤塑板保温层： 2.0×0.1×40×10=0.08KN/m；150mm厚钢承板C30砼结构板：（2.0×0.074+2.0×0.076÷2）×2500=5.6KN/m HN400×150×8×13钢梁自重：55.8×10=0.558KN/m；合计：10.718KN/m （2）屋面活荷载计算：不上人屋面活荷载标准值：0.5KN/㎡： 2.0×0.5=1.0KN/m；基本雪载：0.35KN/㎡： 2.0×0.35=0.70KN/m；基本风荷载：0.25KN/㎡： 2.0×0.25=0.50KN/m；施工荷载：2.0KN/㎡： 2.0×2.0=4.0KN/m；合计： 6.2KN/m（3）.弯矩计算：M=ql²/8=（1.35×11.398+1.4×6.2）×8.4²÷8=212.274KN.m（4）验算钢梁弯矩值：W=M/f=212.274×1000×1000÷310=684753.5mm³=684.75cm³经过查表得钢梁HN350×175×7×11的W x=782cm³＞827.36 cm³2.主梁GL2验算(HN600×200×11×17)：10.718×8.4÷2=47.872次梁传来的集中荷载简图F1 =47.872 F2=47.872 F3=47.872弯矩组合计算：M=1.35×0.896×82÷8+45.016×3×4×1.35=785.2KN.MW=M/f=889.8×1000×1000÷295=2661705.763mm³＜3000cm³选用HN600×200×11×17（二）楼面积算：1.次梁GL3验算HN400×150×8×13（1）永久荷载计算：楼面装修材料荷载： 1.20KN/m150mm厚钢承板C30砼结构板：（2.1×0.074+2.1×0.076÷2）×2500=5.88KN/m HN400×150×8×13钢梁自重：55.8×10=0.558KN/m；合计：7.638KN/m （2）屋面活荷载计算：医院楼面活荷载标准值：0.5KN/㎡： 2.5KN/m；施工荷载：2.0KN/㎡： 2.1×2.0=4.2KN/m；合计： 6.7KN/m （3）.弯矩计算：M=ql²/8=（1.35×7.638+1.4×6.7）×9²÷8=119.374KN.m（4）验算钢梁弯矩值：W=M/f=119.374×1000×1000÷310=643143.266mm³=643.143cm³经过查表得钢梁HN350×175×7×11的W x=782cm³＞643.143 cm³2.主梁GL1验算(HN692×300×13×20)：7.638×9÷2=45.408次梁传来的集中荷载简图F1 =34.371 F2=34.371 F3=34.371弯矩组合计算：M=1.35×1.66×8.42÷8+34.371×3×4.2×1.35+6.7×8.42÷8=679.456KN.MW=M/f=679.456×1000×1000÷295=2303.241mm³＜4980cm³选用HN700×300×13×203.主梁GL2验算：1.主梁验算HN400×150×8×13（1）永久荷载计算：楼面装修材料荷载： 1.20KN/m150mm厚钢承板C30砼结构板：（2.0×0.074+2.0×0.076÷2）×2500=5.6KN/m HN400×150×8×13钢梁自重：55.8×10=0.558KN/m；合计：7.358KN/m （2）楼面活荷载计算：楼面活荷载标准值： 2.5KN/m；施工荷载：2.0KN/㎡： 2.0×2.0=4.0KN/m；合计： 6.5KN/m （3）.弯矩计算：M=ql²/8=（1.35×7.358+1.4×6.5）×8.4²÷8=167.874KN.m （4）验算钢梁弯矩值：W=M/f=167.874×1000×1000÷310=541.528.084mm³=541.528cm³经过查表得钢梁HN350×175×7×11的W x=782cm³＞541.528 cm³2.主梁GL2验算(HN600×200×11×17)：7.358×8.4÷2=30.904 次梁传来的集中荷载简图F1 =30.904 F2=30.904 F3=30.904弯矩组合计算：M=1.35×0.896×82÷8+30.904×3×4×1.35+6.5×1.4×82÷8=583.115KN.M W=M/f=583.115×1000×1000÷295=1976661.424mm³＜3000cm³选用HN600×200×11×17二、单柱荷载计算以F轴线与4轴线交点的柱进行计算：P=47.872×3+45.408×3+34.371×3+30.904×3=475.665KN故单柱承载力为475.665KN单柱强度验算：P÷S=475.665×1000÷12040=39.507N/mm2＜215N/mm2单柱稳定性验算：λ=l0/¡，¡=（I/A）1/2=（20500÷120.4）1/2=13.05cmλ=l0/¡=360÷13.05=27.59＜150。

结构设计计算书一：设计概况1.建设项目名称：综合办公楼（集购物，餐饮，娱乐，办公，旅馆于一体）2.建设地点：给定地基三3.设计资料：3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，二类场地，表面为平均厚度1.0m 左右的素填土，以下为3.0m 左右的沙质粘土，承载力的特征值为220 kN/m 2，再下面为厚约5-7米的砾层，其承载力的特征值为300kN/m 2。

地下水位距地表最低为-12m,无侵蚀性，对建筑物基础无影响。

3.2.气象资料：全年主导风向：西北风 夏季主导风向：东南风 基本风压为：0.35kN/m 2（B 类场地) 基本雪压为：0.25kN/m 23.3.抗震设防要求：七度三级设防3.4.底层室内主要地坪标高为±0.000，室外地面标高-0.450米。

二.结构计算书1.结构布置方案及结构选型 1.1.结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。

1.2.主要构件选型及尺寸初步估算 主要构件选型（１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （２）墙体采用：混凝土空心砌块（重度12KN/平方米） （３）墙体厚度：外墙:240mm ，内墙:240mm （４）基础采用：柱下独立基础 1.3.主要构件选型及尺寸初步估算 主要构件选型横梁300*600，纵梁300*600，次梁CL1，CL2 :300×500,CL3 200×400,CL4 200×300（混凝土C30 fc =14.3MP ，ft =1.43MP ）柱截面尺寸估算：该框架结构抗震等级为三级，轴压比限值为0.9（混凝土C35，fc =16.7，ft =1.57）边柱mm mm mm f N A c 4234233.1793537.169.01000*8*12*0.3*2.7*3.12⨯==⨯=≥μ 中柱mm mm mm f N A c 6066063.3676747.169.01000*8*12*15.6*2.7*3.12⨯==⨯=≥μ边柱，中柱皆取600*6002mm。

设计计算书1 平面设计计算平面线组合形式包括基本型，平曲线要素如下：图1.1 平曲线计算图平曲线1JD1交点桩号：K0+303.188，圆曲线半径R=254.5669m ，缓和曲线长度L S =L S =60m ，转角α=35°42′51″（右转）， 曲线长L=218.68m 。

注：平曲线半径根据技术指标和地形、地物等自然条件综合确定 缓和曲线长度参照课本经过计算后综合确定。

平曲线的计算要素如下：圆曲线内移值：224s L p R==0.589m切线增长值：322240s sL L q R =-=29.986m 缓和曲线角：28.6479SL R==0β 6.72°切线长度：()2T R P tg q=++=α112.188m曲线长度：(2)2180SL R Lπ=+=0。

α-β218.68m外距：()sec2E R P R=+-=α(250+0.027)×sec21°22′45″－250=13.503m 曲线主点位置桩号计算：ZH桩号=JD桩号－T= K0+303.188－112.188= K0+191HY桩号=ZH桩号+L S= K0+191+60= K0+251QZ桩号=ZH桩号+L/2= K0+191+218.68/2= K0+300.34HZ桩号=ZH桩号+L= K0+191+218.68= K0+409.68YH桩号=HZ桩号－Ls= K0+409.68－60= K0+349.682 纵断面设计计算竖曲线要素如下：竖曲线1圆曲线半径R1=2000，曲线长L＝124.606m ，前坡-0.4242% ，后坡 5.806%，起点桩号：K0+237.697，终点桩号：K0+362.303；平曲线的计算要素如下：第一处竖曲线：w=i2-i1=5.806%+0.424%=6.23%，为凹形曲线曲线长L＝Rw＝2000×6.23＝124.6m切线长T＝2L＝124.6/2=62.3m外距E=22TR=0.973 横断面设计计算说明3.1 路基标准横断面在具体设计每个横断面之前，先确定路基的标准横断面(或称“典型横断面”)。

，第一部分工程概况一、设计条件1、自然条件1）、建筑场地地势平坦2）、主导风向:夏季为东南风,其它季节为西北风,基本风压为0.40 KN/m23）、雨雪条件:基本雪压:0.40 KN/m24）、抗震设防烈度:6度2、建筑概况1）、建筑层数：9层2）、建筑层高：各层层高均为3.3m3）、建筑总高度：30.17m4）、总建筑面积：8363㎡5）、建筑物耐久年限为50年，防火等级为一级。

3、设备条件1）、电力、供水、排水、供热均由城市系统引入。

2）、电梯依据建筑设计和防火规范要求设置。

4、标高尺寸1）、室内外高差为470mm，相对标高为正负0.000。

2）、本工程尺寸单位：标高以米（m）为单位，其余均以毫米（mm）为单位。

二、建筑材料1、外墙饰面浅灰色弹性涂料为主，内墙为白色内墙涂料。

2、门：外门为铝合金门，内门为三夹板装饰木门。

3、窗：铝合金窗为主。

三、设计执行规范1、建筑设计执行的规范1）、《民用建筑设计规范》(JGJ 37-87)2）、《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2001）3）、《建筑防火规范》（GB/J50-2001）4）《工程建设强制性条文》2、结构执行的规范1）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2）、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）3）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2001）4）、《建筑地基设计规范》（GB50007-2001）5）、《砌体结构设计规范》（GB50003-2001）6）、工程地质报告及其他有关规定、规程、标准及有关标准图集。

四、设计计算方法1、手算：一榀框架2、电算：用PKPM和TA T结构分析和设计软件等辅助设计第二部分 构架结构设计计算一、结构布置及计算简图主体结构共9层，层高均为3.3米。

填充墙采用240mm 厚的粘土空心砖砌筑。

门为木门，窗为铝合金窗，尺寸见门窗表。

楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度为100mm 。

化工设备设计计算书一、引言二、设计基础1.设计要求：明确化工设备的设计要求，包括工艺参数、工作条件、设计寿命等。

2.材料选择：根据工作条件和工艺要求，选择适合的材料，包括密封材料、耐腐蚀材料等。

3.设计标准：根据国家或行业标准，确定设计的基本参数和规范。

三、设备计算1.设备尺寸计算：根据工艺要求和流体特性，计算设备的长度、直径等尺寸。

2.设备强度计算：根据设计要求和材料特性，计算设备的强度，包括壁厚、承载能力等。

3.传热计算：根据热平衡原理和传热特性，计算设备的传热情况，包括传热面积、换热系数等。

4.流体力学计算：根据流体力学原理，计算设备内流体的压力、速度、阻力等参数。

四、设备结构设计1.设备布局设计：确定设备的整体布局和安装位置，考虑流程连续性和设备之间的连接。

2.设备连接设计：设计设备之间的连接方式和密封形式，确保设备之间的流体不泄漏。

3.设备支撑设计：根据设备重量和工作条件，设计设备的支撑结构，确保设备牢固稳定。

五、设备图纸1.工艺流程图：绘制设备的工艺流程图，明确流体的流动路径和工艺参数。

2.设备总图：绘制设备的总体结构图，包括设备尺寸、连接方式和支撑结构等。

3.零部件图纸：绘制设备的各个零部件图纸，包括尺寸、工艺要求和材料等。

六、安全考虑在设备设计过程中，要考虑设备的安全性，并采取相应的安全措施，包括以下方面：1.材料的选择：选择耐腐蚀、耐高温等特殊材料，确保设备的安全性。

2.设备结构的设计：设计合理的支撑结构和连接方式，确保设备不产生漏气、漏液等安全隐患。

3.设备运行的安全性：考虑设备的工作条件、工艺参数等因素，防止设备因操作不当而引起的事故。

七、设备选型在考虑以上因素的基础上，结合实际情况和经济成本，选取合适的化工设备，包括设备类型、型号、规格等。

八、结论通过本文档中介绍的化工设备设计和计算过程，可以得出合理可靠的化工设备设计，满足工艺要求和安全要求，并具备经济效益。

总结以上，化工设备设计计算书是化工设备设计和计算过程中的重要文档，其内容要求完整且详细，包括设计基础、设备计算、设备结构设计、设备图纸、安全考虑和设备选型等。

设计计算书1.结构设计说明1.1设计概况本工程为广州市某写字楼，本建筑地处广州市中心，Ⅱ类场地土，地下2层（h=5m），地上1~2层（h=4.5m），3~25层标准层（h=3.5m），主体女儿墙高1.4m；建筑总高度H=2×4.5+23×3.5=89.5m；本建筑采用钢框架-剪力墙结构，按丙类高层建筑设计。

建筑耐火等级为二级，设计合理使用年限为50年。

1.2设计方案说明总长度：L=4+6×8.1+4=56.6m；总宽度：B=4+5.6+6.2+5.6+4=25.4m；高宽比：H/B=89.5/25.4=3.52；长宽比：L/B=56.6/25.4=2.23；查《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第3.3.1条：7度抗震设防的框架—剪力墙结构A级最大适用高度为120m>89.5m，属于A级高度建筑。

查《建筑抗震设计规范》GB50011-2010附录A，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.1g，设计地震分组为第一组；查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录E取50年一遇的基本风压0.5kN/m2，又根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.2.2条，按基本风压的1.1倍采用。

即取调整后的基本风压0.55 kN/m2；查《建筑抗震设计规范》GB50011-2010表8.1.1：适用的结构体系有框架（110m）、框架—中心支撑（220m）、框架—偏心支撑（240m）、筒体（300m）；查《建筑抗震设计规范》GB50011-2010表8.1.2：7度抗震设防的建筑最大高宽比不宜大于6.5；查《建筑抗震设计规范》GB50011-2010表8.1.3：丙类建筑7度抗震设防H>50m时，抗震等级为三级；查《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-98第3.1.5条：钢结构和有混凝土剪力墙的钢结构高层建筑的高宽比，当体系为钢框架—混凝土剪力墙及7度抗震设防时，不宜大于5；查《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-98第3.2.1条：抗震设防的高层建筑钢结构，其常用平面的尺寸宜满足L/B≤5；考虑结构平面电梯井、楼梯井处宜设置为剪力墙结构，外层做钢框架结构。

设计计算书一、短路电流计算㈠、等值网络及各参数的计算和说明基本参数计算（文中均使用标幺值，为方便省去*号）等值网络图：线路0.4Ω/km取S B =100MV A ，U B 为各电压等级下的平均额定电压 系统工作在最大运行方式时短路电流最大。

X s =X SN ×NB S S =0.52×1600100=0.033X L =0.4×60×2BB U S =0.4×60×2115100=0.181X T1=⨯21(10.5+17－6.5)TN B S S ⨯⨯1001=5.315.10=0.333X T2=⨯21(10.5+6.5－17)TN B S S ⨯⨯1001=0X T3=⨯21(17+6.5－10.5)TNB S S ⨯⨯1001=⨯21135.311001001⨯⨯=0.206㈡、K 1点发生短路时：1、三相短路 等值网络图：等值网络化简：系统到短路点的转移电抗Xsf=X s +⨯21X L =0.033+⨯210.181=0.124以系统额定电压为基准值的计算电抗Xsjs=NB S S ×Xsf=124.01001600⨯=1.984查运算曲线得到t=0s 时系统送至短路点短路电流标幺值为I f （0）=0.53 则三相短路电流有名值为"I f =I f （0）×avf3U S N ⨯=0.53×11531600⨯=4.257KA2、不对称短路电流正序网络：负序网络：零序网络：X S(1)=0.033X L(1)=X L(2)=0.181 X L(0)=3X L(1)=3×0.181=0.543)1(∑X =X S(1)+⨯21X L(1)=0.033+⨯210.181=0.091)2(∑X =⨯21X L(2)=⨯210.181=0.091 )0(∑X=⨯21X L(0)=⨯210.543=0.272单相短路接地：363.0j 272.0091.0(j )0()2(=+=+=∑∑∆）Z Z Z 487.0363.0124.0)1(=+=+=∆∑X X X sf 792.71001600487.0=⨯=⨯=BN sf sjs S S X X >3.45可视为无限大功率电源短路电流有名值031.111531600792.7131=⨯⨯=⨯⋅="avfN sjsf U S X I KA两相短路==∑∆)2(Z Z j0.091=+=∆∑X X X sf )1(0.124+0.091=0.215=⨯=BN S S X X sf sjs 0.2151001600⨯=3.43查运算曲线得到t=0s 时系统送至短路点短路电流标幺值为I f （0）=0.26短路电流有名值KAU S I I avfN f f 089.21153160026.03)0(=⨯⨯=⨯⋅="两相短路接地短路06.31001600192.0192.0068.0124.0068.0272.0091.0272.0091.0)1()0()2()0()2(=⨯=⋅==+=+==+⨯=+⨯=∆∑∑∑∑∑∆BN sf sjs sf S S X X X X X j jZ Z Z Z Z查运算曲线得到t=0s 时系统送至短路点短路电流标幺值为I f （0）=0.33短路电流有名值KA U S I I N f f 651.21153160033.03avf0=⨯⨯=⨯="）（㈢、K 2点发生短路1、三相短路等值网络图：等值网络化简：系统到短路点的转移电抗:Xsf=X s +⨯21X L +⨯21X T1=0.033+⨯21(0.181+0.333)=0.290以系统额定电压为基准值的计算电抗: Xsjs=NB S S ×Xsf=0.2901001600⨯=4.64>3.45可视为无限大功率电源三相短路电流有名值 KAU S X I avfNsjs381.5373160064.41312f =⨯⋅=⨯⋅="2、不对称短路计算 正序网络：负序网络：零序网络：438.0)333.0543.0(212121257.0)333.0181.0(212121290.0)333.0181.0(21333.02121333.0543.0181.033181.0033.0)0(10()0()2(1)2()2()1(1)1()1()1()0(1)2(1)1(1)1()0()2()1()1(=+⨯=⋅+⋅==+⨯=⋅+⋅==+⨯+=⋅+⋅+=====⨯=⋅====∑∑∑T L T L T L S T T T L L L L S X X X X X X X X X X X X X X X X X X ）单相接地短路：695.0j 438.0257.0(j )0()2(=+=+=∑∑∆）Z Z Z 985.0695.0290.0)1(=+=+=∆∑X X X sf76.151001600985.0=⨯=⨯=BN sf sjs S S X X >3.45可视为无限大功率电源短路电流有名值584.1373160076.151312=⨯⨯=⨯⋅="avfN sjsf U S X I KA两相短路：==∑∆)2(Z Z j0.257=+=∆∑X X X sf )1(0.290+0.257=0.547=⨯=BN S S X X sf sjs 0.5471001600⨯=8.752>3.45可视为无限大功率电源短路电流有名值KAU S X I avfN f 853.23731600752.81312sjs=⨯⨯=⨯⋅="两相短路接地：可视为无限大功率电源45.3232.71001600452.0452.0162.0290.0162.0438.0257.0438.0257.0)1()0()2()0()2(>=⨯=⋅==+=+==+⨯=+⨯=∆∑∑∑∑∑∆BN sf sjs sf S S X X X X X j jZ Z Z Z Z短路电流有名值KAU S X I avfN f 452.33731600232.71312sjs=⨯⨯=⨯⋅="㈣、K 3点发生短路 1、三相短路等值网络：等值网络化简：系统到短路点的转移电抗:Xsf=X s +⨯21X L +⨯21X T1+321T X ⨯=0.033+⨯21(0.181+0.333+0.206)=0.393以系统额定电压为基准值的计算电抗: Xsjs=NB S S ×Xsf=0.3931001600⨯=6.288>3.45可视为无限大功率电源三相短路电流有名值 KAU S X I avfNsjs991.135.1031600288.61313f =⨯⋅=⨯⋅="2、不对称短路计算 正序网络：负序网络：零序网络：541.0)206.0333.0543.0(21212121360.0)206.0333.0181.0(21212121393.0)206.0333.0181.0(21333.0212121206.0333.0543.0181.033181.0033.0)0(3)0(10()0()2(3)2(1)2()2()1(3)1(1)1()1()1()0(3)2(3)1(3)0(1)2(1)1(1)1()0()2()1()1(=++⨯=⋅+⋅+⋅==++⨯=⋅+⋅+⋅==++⨯+=⋅+⋅+⋅+========⨯=⋅====∑∑∑T T L T T L T T L S T T T T T T L L L L S X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X X ）单相接地短路：901.0j 541.0360.0(j )0()2(=+=+=∑∑∆）Z Z Z 294.1901.0393.0)1(=+=+=∆∑X X X sf 704.201001600294.1=⨯=⨯=BN sf sjs S S X X >3.45可视为无限大功率电源短路电流有名值249.45.1031600704.201313=⨯⨯=⨯⋅="avfN sjsf U S X I KA两相短路：==∑∆)2(Z Z j0.360=+=∆∑X X X sf )1(0.393+0.360=0.753=⨯=BN S S X X sf sjs 0.7531001600⨯=12.048>3.45可视为无限大功率电源短路电流有名值KAU S X I avfN f 302.75.1031600048.121313sjs=⨯⨯=⨯⋅="两相短路接地：可视为无限大功率电源45.3744.91001600609.0609.0216.0393.0216.0541.0360.0541.0360.0)1()0()2()0()2(>=⨯=⋅==+=+==+⨯=+⨯=∆∑∑∑∑∑∆BN sf sjs sf S S X X X X X j jZ Z Z Z Z短路电流有名值KAU S X I N f 029.95.1031600744.91313avf sjs=⨯⨯=⨯⋅="。

设计费计算书
设计费计算书是一份详细记录了设计项目费用的文件。

它通常包括以下内容：
1. 设计项目名称：明确指出所需设计的具体项目或产品。

2. 设计公司或设计师信息：列出负责设计的公司或个人的详细信息，包括名称、地址、联系方式等。

3. 设计费用明细：详细列出设计过程中所需的各项费用，如设计费、材料费、人工费、运输费、税费等。

每一项费用都应明确标明数量、单价和总价。

4. 设计周期：列出设计项目的开始和结束日期，以及预计的设计周期。

5. 付款方式和期限：明确指出客户需要支付的方式和时间，如分期付款、一次性付款等。

6. 其他条款和条件：包括设计公司的服务承诺、退款政策、版权归属等。

7. 签字确认：设计公司和客户双方代表在计算书上签字，确认以上内容的准确性和有效性。

设计费计算书不仅是设计公司向客户收费的依据，也是双方约定合作事宜的重要文件。

因此，设计费计算书应尽可能详细、准确，避免因费用问题引发纠纷。

第一章建筑设计说明第一节工程总概况项目概况一、建设单位：安徽省宣城市某中学二、工程名称：安徽省宣城市某中学教学楼三、建设地点：宣城市某中学内四、设计依据：根据毕业设计任务书和相关规范五、建筑面积：约4950m²六、结构层数及类型：五层框架结构七、抗震设防：按地震烈度七度，近震，二类场地抗震设防，抗震等级为二级八、防水等级：三级九、底层地面标高按±0.000m，绝对标高为22.500m控制十、屋面：采用上人屋面，建筑找坡，SBS改性沥青卷材防水层，上做40mm厚细石混凝土刚性防水层一道。

具体做法详楼梯剖面图。

雨水管选用UPVC管Φ110mm。

十一、墙体：外墙采用240mm厚空心砖，内墙采用加气混泥土砌块200mm厚的砌体作为填充墙。

墙体砌筑时按照构造要求设置圈梁、构造柱、墙体拉接筋等建筑规范要求的做法。

十二、层高：为3.9m.十三、地基承载力：230Kpa十四、场地与环境：本工程位于安徽省宣城市，拟建教学楼场地平坦，周围环境宽松，海拔22.10~23.30m.自然气候条件：属季风副热带湿润气候，四季分明，全年气温为15.8℃，最高月平均气温31.7℃，极端最高温度40℃，最低月平均气温为-2.5℃，极端最低气温为-14.2℃。

风向：全年盛行东北偏南风，夏季多东南风、南风，冬季为东北、西北风居多。

装饰说明一、装修1.装修：外装饰按照安徽省的有关文件要求：外墙全部采用外墙乳胶漆，颜色及分隔详见外墙立面图。

2.内装饰:内墙面，顶棚：教室及大厅内墙面为水泥混合砂浆抹面，(做法详见皖2007J301)刮腻子粉两遍，乳胶漆两遍(做法详见皖2007J301)。

卫生间墙面贴白色面砖1800高，其余白色涂料，做法详见皖2007J301。

3.楼地面:门厅地面做法详见皖2007J301中38/21节点，其余楼地面做法详见皖2007J301中29/16节点、22/37节点。

二、门窗栏杆：1. 教室门规范要求门洞宽度不应小于1米，高度不应小于2米；本工程教室门采用1.2米宽，2.1米高平开镶板门，满足防火规范门的宽度600毫米/百人；2.教室门为一樘1.2米宽，2.1米高平开镶板门,按防火规范的要求门的开启方向均为朝向过道，，并满足防火规范当房间使用人数超过50人，面积超过60平方米时至少应设两个门，并满足防火规范门的宽度600毫米/百人；3.厕所门均采用1米宽，2.1米高的百叶玻璃门；4.大厅门采用地弹门，其余教室采用夹板门，刮腻子两遍，清漆面层。

1 天然气脱水系统的计算1.1 吸附计算1.1.1 吸附器直径计算1. 分子筛脱水工艺参数：吸附周期：24小时分子筛有效吸附容量：取10kgH 2o/100kg 分子筛原料气在25MPa 、45℃校正后的饱和含水量查图得600mg/m 3，换算到20℃，101.325kPa 条件下为590.88mg/m 3，按全部脱去考虑，需水量：0.37kg/h2. 操作周期24小时，总共脱水：8.88kg 。

3. 原料气在25MPa 、45℃：Pc’=0.9772×4.491+0.01628×4.727+0.00005×4.256+0.00005×3.54+0.00004×3.5+7.149×0.0053+8.715×0.00056+1.7×0.00107=4.51 MPaTc’=0.9772*191+0.01628*305.45+0.00005*368.85+0.00005*407.15+0.00004*425.15+304*0.0053+373.54*0.00056+65*0.00107=193.56 K视对比压力 cr p p p '='=5.543 视对比温度 ='='c r T T T 1.643 查图得天然气的压缩系数Z=0.88。

天然气摩尔质量：M=0.9772×16+0.0062×30+0.00005×44+0.00005×58+0.00004×58+0.0053×44+0.00107×28+0.01009×34=16.43 g/moL将气体处理量换算到0℃、101325pa 条件下：V=1.5*104*273/293=1.4*104m 3/d 则操作条件下气体量：s m Q /1072.6293318101325.02588.03600*241500034-⨯=⨯⨯= 气体质量流量s kg /1188.04.2243.1636002414000=⨯⨯=原料气在25MPa 、45℃的密度：3/79.176000672.01188.0m kg g ==ρ操作条件下气体体积流s m Q /1072.6293318101325.02588.03600*241500034-⨯=⨯⨯= 4. 吸附器直径：取决于适宜的空塔流速，适宜的直径比。