夹套容器计算
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0.95m 3夹套反应釜设计计算说明书一、罐体和夹套设计计算1.1 罐体几何尺寸计算1.1.1 选择筒体和封头的形式 选择圆柱筒体及椭圆形封头。
1.1.2 确定筒体内径已知设备容积要求0.95m 3,按式(4-1)初选筒体内径:式中,V=0.95m 3,根据【2】38页表4-2,常反应物料为液-液类型, i =H 1/D 1=1~1.3,取 i =1.3,代入上式,计算得1D ≅将D 1的估算值圆整到公称直径系列,取D 1=1100mm ,1.1.3 确定封头尺寸标准椭圆形封头尺寸查附表4-2,DN=1100mm ,选取直边高度h 2=25mm 。
1.1.4 确定筒体高度当D 1=1100mm, h 2=25mm 时,由【2】附表D-2查得椭圆形封头的容积V 封=0.1980 m 3,由附表D-1查得筒体1m 高的容积V 1m =0.950 m 3,按式(4-2):H 1=(V-V 封)/V 1m =(0.950-0.198)/0.95=0.7916m考虑到安装的方便,取H 1=0.9m ,则实际容积为V= V 1m ×H 1+ V 封=0.950×0.9+0.198=1.053 m31.2 夹套几何尺寸计算 1.2.1 选择夹套结构选择【2】39页图4-4 (b)所示结构。
1.2.2 确定夹套直径查【2】表4-3, D 2= D 1+100=1100+100=1200mm 。
套封头也采用椭圆形并与夹套筒体取相同直径。
1.2.3 确定夹套高度装料系数η=操作容积/全容积=0.9/0.95=0.85 按式4-4计算夹套高度:H 2≥(ηV- V 封)/ V 1m =(0.85×1.053-0.198)/0.95=0.734 m 取H 2=750mm 。
选取直边高度h 2=25mm 。
1.2.4 校核传热面积查【2】附表D-2,由D 1=1100mm ,得罐体封头表面积F 1封=1.3980 m 2查【2】附表D-1,一米高筒体内表面积F 1m =3.46 m 2314iV D π≅罐体结构示意图校核传热面积:实际总传热面积F=F 筒+ F 1封=F 1m ×H 2 +F 1封=3.46×0.75+1.398=3.99 m 2>3.8 m 2,可用。
第 57 卷第 1 期2020 年 2 月化 工 设 备 与 管 道PROCESS EQUIPMENT & PIPINGV ol. 57 No. 1Feb. 2020基于ANSYS Workbench 的某夹套容器主要部件设计计算李俊儒(中石化宁波工程有限公司上海分公司,上海 200030)摘 要:鉴于规则设计方法的局限性,在某夹套容器几个主要部件的设计中,借助有限元软件ANSYS Workbench 完成了计算,包括:与夹套和内筒同时连接的内筒外压加强圈,计及附件载荷的螺栓连接平盖,支持板布置“特殊”的U 形换热管束的固有频率。
目前,该设备已制造完成,并经试验、检验合格出厂。
关键词:夹套容器;加强圈;平盖;U 形换热管;ANSYS Workbench中图分类号:TQ 050.3;TH 123 文献标识码:A 文章编号:1009-3281(2020)01-0009-007收稿日期:2019-10-24作者简介: 李俊儒(1987—),男,工程师。
主要从事压力容器设计工作。
图1所示为某装置的夹套容器,两种介质在内筒中受机械搅拌进行混合反应,夹套和U 形管束内通入循环水,将反应产生的热量及时排出。
为提高传热效率,夹套内设有螺旋导流板与内筒焊接。
8个U形换热管束和搅拌装置架设在平盖上,U 形管束延伸至容器底部,并沿圆周均布。
设备的主要部件、尺寸、材质及管口见图1,图中尺寸单位均为mm ,主要设计、操作参数见表1。
图1 设备简图Fig.1 Equipment diagram除搅拌装置外,设备的详细设计主要依据化工工艺的需求,以及GB/T 150—2011 [1]、GB/T 151—2014 [2]、HG/T 20569—2013 [3](附录B )等标准的规则设计方法进行。
但在几个主要部件的设计中,因为第 57 卷第 1 期· 10 ·化 工 设 备 与 管 道结构或载荷的原因,规则设计方法难以适用,需要借助有限元软件ANSYS Workbench 进行分析设计,包括:内筒外压加强圈的稳定性,螺栓连接平盖的挠度,U 形换热管束的自振频率。
反应釜夹套的设计概述:夹套一般是立式圆筒形容器,有顶盖、筒体和罐底,通过支座安装在基础或平台上。
罐底通常为椭圆形封头,对于常压或操作压力不大而直径较大的设备,顶盖可采用薄钢板制造的平盖,并在薄钢板上加设型钢制的横梁,用以支承搅拌器及其传动装置。
顶盖与筒体的连接形式分为可拆和不可拆两种筒体内径D 1≤1200mm ,宜采用可拆连接。
当要求可拆时做成法兰连接。
工艺设计:1.1传热面积的校核(传热面积)DN =1200mm 釜体下封头的内表面积h F = 1.65522mDN =1200mm 筒体(1m 高)的内表面积1F = 4.77m 2夹套包围筒体的表面积S F =1F ×j H = 4.77×0.836=3.9878(m 2)h F +S F =1.6552 + 3.9878=5.6429 )(2m由于釜内进行的反应是放热反应,产生的热量不仅能够维持反应的不断进行,且会引起釜内温度升高。
为防止釜内温度过高,在釜体的上方设置了冷凝器进行换热,因此不需要进行传热面积的校核。
如果釜内进行的反应是吸热反应,则需进行传热面积的校核,即:将h F +S F = 5.6429 m 2与工艺需要的传热面积F 进行比较。
若h F +S F ≥F ,则不需要在釜内另设置蛇管;反之则需要蛇管。
机械设计:1.2 夹套的DN 、PN 的确定(刚度和强度的设计) 1.2.1夹套DN 的确定由夹套的筒体内径与釜体筒体内径之间的关系可知:100j i D D =+=1200+100=1300(mm )考虑到1300一般不在取值范围,故取DN =1400mm1.2.2 夹套PN 的确定由设备设计条件单知,夹套内介质的工作压力为常压,取PN =0.25MPa 1.3 夹套筒体的设计 1.3.1 夹套筒体壁厚的设计因为W p 为常压<0.3MPa ,所以需要根据刚度条件设计筒体的最小壁厚。
∵ j D =1400mm <3800mm ,取S min =2i D /1000且不小于3 mm 另加2C ,∴S min =3+1=4(mm ),圆整n S =5mm 。
夹套容器内筒设计参数的选取
工况内筒工
作压力
夹套工
作压力
被夹套包围的内筒部分的设计参数选取
1 常压正压
按常压容器考虑壁厚;以夹套设计压力作为外压计算压力;以夹套水压试验压力作为外压校核的计算压力,计算结果应分别合格。
但通常是外压校核难以通过,此时,如因内筒是敞开结构等原因,不能采取内筒保压者,可采取设加强圈结构或增加内筒壁厚等措施,一般采用前者
2 正压正压
如不能保证在任何情况下两侧同时受压,以内筒设计压力作为计算压力,并确定壁厚;按夹套设计压力作为外压计算的计算压力;以夹套水压试验压力作为外压校核的计算压力,计算结果应分别合格。
但通常是外压校核难以通过,此时,可采取设加强圈结构或要求夹套试压时,内筒保压等措施。
如能保证任何情况下两侧同时受压,则以设计压差作为计算压力进行计算,并确定壁厚,当内筒压力比夹套压力大时,按内压计算;当内筒压力比夹套压力小时按外压计算;以夹套水压试验压力作为外压校核的计算压力。
计算结果应分别合格。
但通常是外压校核难以通过,此时,可采取设加强圈结构或要求夹套试压时内筒保压等措施
3 真空正压
以设计压差作为外压计算的计算压力,并确定壁厚;按夹套水压试验压力作为外压校核的计算压力,如不能通过,可采取设加强圈结构或夹套试压时内筒保压等措施
4 常压真空
按常压容器考虑壁厚;按设计压差作为外压计算的计算压力;按夹套水压试验压力作为外压校核的计算压力,如不能通过,可采取设加强圈结构或夹套试压时内筒保压等措施。
一·反应釜的总体设计首先对工艺要求进行分析,以便能确定反应釜设计的总体方案。
1.确定筒体的直径和高度①选取反应釜装料系数η=0.8,由V=V 0/η 可得操作容积:V 0=η·V=0.8*4=3.2 m3 对于液-液相类型选取长径比H/D i =1.1D i =3)/(4D H V π=31.1*4*4π=1666.98 mm 将此结果圆整至公称标准系列,选取筒体直径D i =1600 mm②确定封头。
选取标准椭圆形封头(JB/T 4746-2002),查 教材 表8-27 DN=1600mm 时的标准椭圆形封头封头容积V F =0.586 m 3 , 曲面高度h1=300 mm ,直边高度h2=25 mm ,表面积Fh=2.901 m 2计算1米高的筒体容积V 1=42Di π=46.1*14.32=2.0096 m 3 ③确定筒体高度H=1V V V F -=0096.2586.04-=1.698 m 筒体高度圆整为H=1.7m=1700mm于是H/D=1700/1600=1.0625,复合结果基本符合原定范围。
2. 确定夹套的直径和高度①确定夹套的直径夹套内径Dj 与釜体的内径Di 有关,如下关系:Di/mm 500-600 700-1800 2000-3000Dj/mm Di+50 Di+100 Di+200因此,Dj=1600+100=1700 mm ,符合压力容器公称直径系列。
②确定夹套的高度 Hj=1V V V F-η=0096.2586.04*8.0-=1.30076 m 圆整夹套高度Hj=1300 mm验算夹套的总传热面积 F=10.21 m 2. 〉8 m 2夹套传热面积符合设计要求。
3. 选择釜体法兰根据筒体操作压力0.2MPa ,温度110℃和筒体直径1600mm ,查 教材—表10-1初选甲型平焊法兰,再查标准JB 4701-2000 甲型平焊法兰《过程设备机械设计》标11 和 教材—表10-10,在110℃工作范围内Q235-B 的最大允许工作压力为0.4MPa ,大于筒体设计压力,所选甲型平焊法兰合适。
关于夹套容器设计的探讨摘要:夹套容器是将作为一个完整压力室的夹套连接在容器筒体、封头外部形成的多腔压力容器。
使用夹套的目的一般是加热或冷却容器及其内部介质,也可作为容器的密封绝热室。
它在石油、天然气、化工装置上得到广泛应用。
本文对夹套容器的设计进行了深入探讨。
关键词:夹套容器;设计要点;压力试验1夹套容器型式与结构1.1型式夹套容器按夹套容器的程度分为:全夹套容器即容器筒体与上下封头全部带有夹套;局部夹套容器即容器筒体上下封头局部带有夹套。
1.2结构夹套容器的结构较简单,由容器和夹套两大部分组成。
它的夹套安装在容器的外部,夹套与容器壁之间形成密封的压力空间,载热体(力口热介质)或载冷体(冷却介质)在此压力空间通过容器壁加热或冷却容器内的物质。
不同型式的夹套由不同的受压元件构成,一般包含夹套筒体、夹套与容器间的封闭件以及椭圆形或锥形夹套封头3个受压元件。
但通道式夹套则是由钢管构成,没有夹套筒体。
夹套封闭件有圆形、平环形、锥形及角钢形4种结构形式,通常推荐采用锥形和平环形封闭件,而这2种结构又有多种形式。
例如,锥型封闭件锥角a又可分为30°或45°,锥封闭件可作成与夹套简体有一圆弧过渡的整体制件,也可作成与夹套焊接。
显然,有圆弧过渡的锥形封闭件比无圆弧过渡的锥形封闭件适用范围广,前者可用于a≤60°的圆柱形夹套和u形夹套,而后者仅用于a≤30°的圆柱形夹套。
2结构设计要点夹套容器的最大检查孔不应超过50mm。
为防止容器进口处外壁受到夹套蒸气或其他介质的冲蚀,应在容器外壁正对夹套介质入口处设置防冲板,并将其焊接于容器外壁上。
由于容器和夹套间的空间距离一般约50mm,故不宜设置人口挡板。
当容器内为极度或高度危害介质时,对容器焊缝和连接夹套的焊缝应做100%射线检查,且应进行焊后热处理。
笔者设计的夹套容器常采用带圆弧过渡的锥形封闭件,锥角a一般取45°,当厚度δ=6~10mm时,过渡部分圆弧半径一般取30~40mm。
罐体和夹套的设计夹套式反应釜是由罐体和夹套两大部分组成。
罐体在规定的操作温度和操作压力下,为物料完成其搅拌过程提供了一定的空间。
夹套传热是一种最普遍的外部传热方式。
它是一个套在罐体外面能形成密封空间的容器,既简单又方便。
罐体合夹套的设计主要包括其结构设计,各部件几何尺寸的确定和强度的计算与校核。
罐体和夹套的结构设计罐体一般是立式圆筒形容器,有顶盖,筒体和罐底,通过支座安装在基础或平台上。
顶盖在受压状态下操作选用椭圆形封头,(对于常压或操作压力不大而直径较大的设备,顶盖可采用薄钢板制造的平盖,在薄钢板上加设型钢制的横梁,用以支撑搅拌器及其传动装置。
顶盖与罐底分别与筒体相连。
罐底与筒体的连接采用焊接连接。
顶盖与筒体的连接形式为可拆连接。
夹套的型式与罐体相同。
罐体几何尺寸计算确定筒体内径工艺条件给定容积V、筒体内径估算D1:D1==1.058m=1058mm式中V——工艺条件给定容积,m3;i——长径比,i=将D1估算值圆整到公称直径1000mm确定封头尺寸椭圆封头选标准件内径与筒体内径相同曲边高度h1=250mm直边高度h2=25mm内径面积A=1.625m2封头容积V=0.1505m3封头厚度质量确定筒体高度式中圆整后的筒体高度为1500 则反应釜容积式中夹套几何尺寸计算夹套和筒体的连接常焊接成密封结构夹套的安装尺寸通常在。
夹套内径夹套下封头型式同罐体封头,其直径与夹套筒体封头相同为1100mm通常取夹套高式中夹套所包围的筒体表面积式中22——1米高内封头表面积查表为夹套反应釜的强度计算强度计算的原则及依据强度计算中各参数的选取及计算,均应符合GB 150—1988《钢制压力容器》的规定。
夹套反应釜设计计算举例几何尺寸圆整筒体内径釜体封头容积圆整釜体高度夹套筒体内径装料系数,或按圆整夹套筒体高度罐体封头表面积一米高筒体内表面积,强度计算(按内压计算厚度),,罐体及夹套焊接接头系数设计温度下材料需用应力罐体筒体计算厚度夹套筒体计算厚度罐体筒体名义厚度罐体封头名义厚度夹套封头名义厚度稳定性校核(按外压校核厚度)筒体计算长度系数系数许用外压力罐体筒体名义厚度筒体计算长度系数系数许用外压力罐体筒体名义厚度罐体封头名义厚度,,罐体封头名义厚度水压试验校核,,材料屈服点应力反应釜的搅拌装置推进式搅拌装置是调和低粘度均相液体混合的。
罐体和夹套的设计夹套式反应釜是由罐体和夹套两大部分组成。
罐体在规定的操作温度和操作压力下,为物料完成其搅拌过程提供了一定的空间。
夹套传热是一种最普遍的外部传热方式。
它是一个套在罐体外面能形成密封空间的容器,既简单又方便。
罐体合夹套的设计主要包括其结构设计,各部件几何尺寸的确定和强度的计算与校核。
罐体和夹套的结构设计罐体一般是立式圆筒形容器,有顶盖,筒体和罐底,通过支座安装在基础或平台上。
顶盖在受压状态下操作选用椭圆形封头,(对于常压或操作压力不大而直径较大的设备,顶盖可采用薄钢板制造的平盖,在薄钢板上加设型钢制的横梁,用以支撑搅拌器及其传动装置。
顶盖与罐底分别与筒体相连。
罐底与筒体的连接采用焊接连接。
顶盖与筒体的连接形式为可拆连接。
夹套的型式与罐体相同。
罐体几何尺寸计算确定筒体内径工艺条件给定容积V、筒体内径估算D1:D1= =1.058m=1058mm式中V——工艺条件给定容积,m3;i——长径比,i=将D1估算值圆整到公称直径1000mm确定封头尺寸椭圆封头选标准件内径与筒体内径相同曲边高度h1=250mm直边高度h2=25mm内径面积A=1.625m2封头容积 V=0.1505m3封头厚度质量确定筒体高度式中圆整后的筒体高度为1500则反应釜容积式中夹套几何尺寸计算夹套和筒体的连接常焊接成密封结构夹套的安装尺寸通常在。
夹套内径夹套下封头型式同罐体封头,其直径与夹套筒体封头相同为1100mm通常取夹套高式中夹套所包围的筒体表面积式中22——1米高内封头表面积查表为夹套反应釜的强度计算强度计算的原则及依据强度计算中各参数的选取及计算,均应符合GB150—1988《钢制压力容器》的规定。
夹套反应釜设计计算举例几何尺寸圆整筒体内径釜体封头容积圆整釜体高度夹套筒体内径装料系数,或按度积积,强度计算(按内压计算厚度),,头系数用应力度度度度度稳定性校核(按外压校核厚度)筒体计算长度系数系数许用外压力度筒体计算长度系数系数许用外压力度度A,,度水压试验校核,,力反应釜的搅拌装置推进式搅拌装置是调和低粘度均相液体混合的。
容器设计规定1. 范围本标准规定了石油化工压力容器(反应器、塔器、换热器及其它容器)设计的一般要求以及材料、结构等方面的要求。
本标准适用于石油化工压力容器的设计。
本标准是国家质量技术监督局《压力容器安全技术监察规程》、GB150《钢制压力容器》、GB151《管壳式换热器》等标准的补充规定。
2. 引用文件下列标准所包含的条文,通过在本标准中构成为本标准的条文。
本标准出版时,所示版本均为有效。
所有标准都会被修订,使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
3. 一般规定3.1 压力容器类别划分按《压力容器安全技术监察规程》第6条规定。
3.2 设计压力3.2.1 容器的设计压力容器的设计压力应略高于最高工作压力。
对装有安全泄放装置的压力容器,其设计压力不得低于安全泄放装置的开启压力或爆破压力。
3.2.2 内压容器内压容器的设计压力一般按表1确定。
表1 内压容器的设计压力MPa最高工作压力Pw 设计压力PPw≤1.81.8<Pw≤4.04.0<Pw≤8.0Pw>8.0 P=Pw+0.18P=1.1PwP=Pw +0.4P=1.05Pw注:1.正常操作工况为正压,但开停工时或事故停工时有真空工况的容器应进行真空工况校核。
2.当工作压力向上波动的可能性很小时压力裕度可适当减小。
3. Pw<0.1 MPa的塔式容器,设计压力取P≥0.1 MPa。
3.2.3 常压容器工作压力小于0.1MPa且不与大气直接相通(通过呼吸阀与大气相接的容器视为与大气直接相通)的常压容器其设计压力取工作压力加0.18MPa,否则按常压设计。
3.2.4 外压容器外压容器应考虑在正常工况下可能出现的最大内外压力差,再参考表1确定设计外压力。
3.2.5 真空容器3.2.5.1 设有安全控制装置时设计压力取1.25倍最大内外压力差或0.1MPa两者中较小值。
3.2.5.2 未设有安全控制装置时设计压力取0.1MPa。
3.2.6 夹套容器3.2.6.1 夹套为内压的带夹套的真空容器的设计压力按下列要求确定:1)容器壁:按外压容器设计,取无夹套真空容器规定的设计压力值加夹套的设计压力,必须校核在夹套试验压力下的稳定性。
Table of ContentsCover Sheet (3)Title Page (4)Warnings and Errors: (5)Input Echo: (6)XY Coordinate Calculations: (11)Jacket/VB Calcs: Jacket (12)Internal Pressure Calculations: (16)External Pressure Calculations: (20)Element and Detail Weights: (25)Nozzle Flange MAWP: (28)Natural Frequency Calculation: (29)Wind Load Calculation: (30)Earthquake Load Calculation: (33)Wind/Earthquake Shear, Bending: (34)Wind Deflection: (35)Longitudinal Stress Constants: (36)Longitudinal Allowable Stresses: (37)Longitudinal Stresses due to: (38)Stress due to Combined Loads: (40)Center of Gravity Calculation: (44)Sup. Lug Calcs: Ope: (45)Nozzle Summary: (48)Nozzle Calcs.: N1 (49)Nozzle Calcs.: N2 (54)Nozzle Calcs.: N3 (59)Nozzle Calcs.: N4 (64)Nozzle Calcs.: N5 (69)Nozzle Calcs.: N6 (75)Nozzle Schedule: (80)MDMT Summary: (81)Vessel Design Summary: (83)Cover Page 3DESIGN CALCULATIONIn Accordance with ASME Section VIII Division 1ASME Code Version : 2017Analysis Performed by : ZISHAN ENGINEERS (PVT.) LTD.Job File : C:\USERS\PUBLIC\DOCUMENTS\INTERGRAPH CAS\PVELITEDate of Analysis : May 31,2019 1:51pmPV Elite 2018 SP1, February 2018Title Page 4 Note:PV Elite performs all calculations internally in Imperial Unitsto remain compliant with the ASME Code and any built in assumptionsin the ASME Code formulas. The finalized results are reflected to showthe user's set of selected units.5 PV Elite 2018 SP1 Licensee: ZISHAN ENGINEERS (PVT.) LTD.FileName : JacketModelWarnings and Errors: Step: 0 1:51pm May 31,2019Class From To : Basic Element Checks.==========================================================================Class From To: Check of Additional Element Data==========================================================================There were no geometry errors or warnings.Note: Lug supports should be modeled on an element of their ownwhose length is just slightly greater than the height of the lugassembly. The vessel does not have to be constructed with this extraelement, just modeled this way. This is to insure there is propermass distribution for these types of models.Warning:This is a vertical vessel on support lugs and the earthquake type selectedis a building code. Building codes assume all of the mass is located abovethe point of support. This makes their use on lug supported vesselsquestionable. It is strongly suggested that based on the seismic zoneand applicable parameters, an appropriate lateral (Gx) and (+-) vertical(Gy) acceleration be applied using the G loading option.PV Elite is a trademark of Intergraph CADWorx & Analysis Solutions, Inc. 2018。
夹套容器封口锥强度计算与分析
欧金藩
【期刊名称】《化工设计通讯》
【年(卷),期】2022(48)7
【摘要】封口锥是夹套容器中的重要受压元件,对两种不同型式的夹套结构(第一种为U型夹套,第二种为加强圈把夹套分为上下两部分的夹套)的封口锥应用有限元应力分析法进行应力强度计算,得出以下结论:封口锥所需厚度大于夹套筒体所需厚度,封口锥的壁厚直接按夹套筒体壁厚取是不合理的;加强圈既可以满足把夹套分为上下两部的工艺要求,又可以对内筒体在外压载荷作用下起加强作用,并且可以明显改善封口锥的应力状态。
【总页数】3页(P61-63)
【作者】欧金藩
【作者单位】湖南化工设计院有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TQ050.2
【相关文献】
1.U型夹套容器封口锥的强度计算与比较
2.夹套容器强度计算方法比较
3.U型夹套容器封口锥的设计
4.反应釜夹套封口锥和凹口锥翻边结构的应力分析和优化设计
5.夹套容器中的半圆管强度与耳座支撑处结构设计
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文章编号:1000-7466(2014)06-0063-03 ①夹套容器设计中压力参数选取探讨王妍妍1,郭大伟1,王婷婷2(1.中国昆仑工程公司辽宁分公司,辽宁辽阳 111003;2.中国石油辽阳石化公司,辽宁辽阳 111003)摘要:对夹套容器设计中设计压力、计算压力、试验压力参数的选取进行了探讨,对过程设备强度计算软件SW6中带夹套容器内筒的试验压力与标准规定取值的不同进行了讨论,以期进一步完善GB 150.1~150.4—2011《压力容器》中关于夹套容器的设计内容。
关键词:压力容器;夹套;压力;参数选取;探讨中图分类号:TQ050.3;TH49 文献标志码:B doi:10.3969/j.issn.1000-7466.2014.06.016Discussion of Selection of Pressure Parameter in Jacketed VesselWANG Yan-yan1,GUO Da-wei 1,WANG Ting-ting2(1.China Kunlun Contracting Engineering Corporation Liaoning Company,Liaoyang 111003,China;2.Liaoyang Petrochemical Company,CNPC,Liaoyang 111003,China)Abstract:The selection of pressure parameter of design pressure,calculated pressure,and testpressure in jacketed vessel were discussed,and the different of inner shell test pressure betweenSW6and relative standard GB 150.1~150.4—2011 Pressure Vessels was analyzed,the design textof jacketed vessel is enhanced.Key words:pressure vessel;jacket;pressure;parameter selection;discussion 夹套容器是将作为一个完整压力室的夹套连接在容器筒体、封头外部而形成的多腔压力容器[1-4]。