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截面变化时结构层间位移变化规律

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高层结构复习思考题及答案

高层结构复习思考题及答案

第1章绪论1．我国对高层建筑结构是如何定义的《高规》将10层及10层以上或房屋高度大于28m的住宅建筑，以及房屋高度大于24m的其他高层民用建筑混凝土结构房屋，称之为高层。

2．高层建筑结构的受力及变形特点是什么设计时应考虑哪些问题（1）水平荷载对结构的影响大，侧移成为结构设计的主要控制目标之一；（2）楼盖结构整体性要求高;（3）高层建筑结构中的构建的多种变形影响大；（4）结构受到动力荷载作用时的动力效应大；（5）扭转效应大；（6）必须重视结构的整体稳定和抗倾覆问题；（7）当建筑物高度很大时，结构内外与上下温差过大而产生的温度内力和温度位移也是高层建筑结构的一种特点。

4．为什么要限制结构在正常情况下的侧移何谓舒适度高规采用何种限制来满足舒适度要求限制侧移主要原因：防止主题结构及填充墙、装修等非结构构件的开裂与损坏；同时过大的侧向变形会使人有不舒适感，影响正常使用；过大的侧移还会使结构产生较大的附加内力。

人体对居住在高楼内的舒适程度。

通过限制振动加速度满足舒适度要求。

5．什么是结构的重力二阶效应高层建筑为什么要进行稳定性验算如何进行框架结构的整体稳定验算框架结构在水平荷载作用下将产生侧移，如果侧移量比较大，由结构重力荷载产生的附加弯矩也将较大，危及结构的安全与稳定。

这个附加弯矩称之为重力二阶效应。

有侧移时，水平荷载会产生重力二阶效应，重力二阶效应过大会导致结构发生整体失稳破坏。

故要进行稳定性验算。

满足下式要求，式中n为结构总层数，否则将认为结构不满足整体稳定性要求。

第2章高层建筑结构体系与布置1. 何为结构体系高层建筑结构体系大致有哪几类选定结构体系主要考虑的因素有哪些所谓高层建筑建筑的结构体系是指结构抵抗外部作用的构件类型及组成方式。

框架结构；剪力墙结构；框架-剪力墙结构；筒体结构；巨体结构。

因素：建筑高度；抗震设防类别；设防烈度；场地类型；结构材料和施工技术；经济效益；3.在抗震结构中为什么要求平面布置简单、规则、对称，竖向布置刚度均匀怎样布置可以使平面内刚度均匀，减小水平荷载引起的扭转沿竖向布置可能出现哪些刚度不均匀的情况高层建筑结构平面、竖向不规则有哪些类型（1）因为大量宏观震害标明，布置不对称，刚度不均匀的结构会产生难以计算和处理得地震作用（如应力集中，扭曲等）引起的严重后果，建筑平面尺寸过长，如建筑，在蒜辫方向不仅侧向变形加大，而且会产生两端不同步的地震运动，价赔偿的楼板在平面既有扭转又有挠曲，与理论计算结果误差较大。

第4章 剪力墙结构的内力和位移计算

第4章 剪力墙结构的内力和位移计算
由于建筑立面的需要，有时剪力墙的轴线并不是一条直线，这给结构计算带来困难。 可按下述简化方法来近似进行计算。
对折线型的剪力墙，当各墙段总转角不大于15º 除上述两种情况外，对平面为折线形的剪力墙， （α＋β≤15º）时，可近似地按平面剪力墙进行计 在十字形和井字形平面中，核心墙各墙段轴线错开距离a 算。 不应将连续折线形剪力墙作为平面剪力墙计算； 不大于实体连接墙厚度的8倍、且不大于2.5 m时，整片墙 当将折线形（包括正交）剪力墙分为小段进行 可以作为整体平面剪力墙来计算，但必须考虑到实际上存 在的错开距离a带来的影响，整片墙的等效刚度宜将计算 内力和位移计算时，应考虑在剪力墙转角处的 结果乘以0.8的系数，并将按整片墙计算所得的内力乘以 竖向变形协调。 1.2的增大系数。
均布荷载
进一步简化，将三种荷载作用下的公式 统一，式内系数取平均值，混凝土剪切模 量G＝0.4E，则上面子式可写成
EIeq
顶部集中荷载
EI q 1 9I q / H 2 Aq
在分配剪力时，整体悬臂墙的等效抗弯刚 度可直接由上式计算。
双肢墙的连续化计算方法
大多数建筑中，门窗洞口在剪力墙中排列整齐，剪力墙可以划分为许多墙肢与连梁。 将连梁看成墙肢间连杆并且沿着墙高离散为均匀分布的连续连杆，用微分方程求解， 称为连续连杆法。这是连肢墙内力以及位移分析的一种较好的近似方法。这种方法把 解制成曲线或者图表，使用也方便。
第4章 剪力墙结构的内力和位移计算
• 荷载分配及计算方法概述 • 整体墙计算方法 • 双肢墙和多肢墙的连续化计算方法 • 小开口整体墙及独立墙肢近似计算方法 • 带刚域框架计算方法
剪力墙结构平面及剖面示意图
荷载分配及计算方法概述
一、剪力墙在竖向荷载下内力 力传递路线：楼板—>墙 除了连梁内产生弯矩外，墙肢主要受轴向力 传到墙上的集中荷载按扩散角向下扩散倒整个 墙；因此除了考虑集中荷载下局部承受压力之 外，按照分布荷载计算集中力对墙面的影响 如果楼板中有大梁，传到墙上的集中荷载可按 45°扩散角向下扩散到整个墙截面。所以，除 了考虑大梁下的局部承压外，可按分布荷载计 算集中力对墙面的影响，见图。 当纵墙和横墙是整体联结时，一个方向墙上的 荷载可以向另一个方向墙扩散。因此，在楼板 以下一定距离以外，可以认为竖向荷载在两方 向墙内均匀分布。

13一级结构师考试之——静力计算

13一级结构师考试之——静力计算

Gi H i
n
⋅ 0.8FEK
j
∑G H
j j =1 n
各层水平地震剪力的标准值 Vik =
∑ F + 0.2 F
i i =1
Ek
三，抗震墙的设计地震剪力 楼层纵横设计地震剪力可认为全部由该方向的砖墙承担， 设计地震剪力在各片砖墙以及 墙段之间分配。 四，柱的设计地震剪力 Vc
必须注意，当房屋有三片及三片以上抗震横墙时， V 应为两抗震横墙之间的楼层地 震剪力，而不是整个楼层单元的地震剪力；局部设置内框架柱，其余仍为多层砖房，内框 架柱承担的地震剪力设计值不能用按抗震墙间的开间数和内框架跨数分配，而要采用内框 架所在的抗震墙区段内的地震剪力设计值。 内框架柱在地震作用下的弯矩计算，当梁柱线刚度比不小于 3 时，可采用反弯点法， 此时可假定底层反弯点距柱底为 2/3 柱高处，其他各层的反弯点均取柱高的中点；当梁柱线 刚度比小于 3 时，宜采用 D 值法计算。
P ，P 为广义的力， ∆ 为广义力作用下的位移， K 为相应的移动刚度、转 ∆ 1 动刚度等。 δ = 定义为柔度 K
一，刚度： K = 二，截面的拉压刚度 EA ，由力学知识： ∆ N =
NL N N ，得 EA = = EA ∆N / L ε
截面的弯曲刚度 EI ，由力学知识 曲率半径， ρ 为曲率。
底部框架－抗震墙砌体结构
一，层间刚度比限值，纵横两个方向，第二层与底层侧向刚度的比值 λk
6、7 度时不应大于 2.5；8 度时不应大于 2.0，且均不应小于 1.0。 对于底部两层框架抗震墙房屋的纵横两个方向，底层与底部第二层侧向刚度应接近， 第三层与底部第二层侧向刚度比值，6、7 度时不应大于 2.0；8 度时不应大于 1.5，且均不 应小于 1.0。 1）底部构件的侧移刚度，假定框架梁为绝对刚性，柱两端为固定。

关于大幅度放宽结构层间位移角的再讨论(2017.6.29)

关于大幅度放宽结构层间位移角的再讨论(2017.6.29)
关于大幅度放宽结构层间位移角
限值的再讨论
华南理工大学建筑设计研究院 方小丹 2017.6.29
► 结构的层间位移角是衡量结构刚度及变形能力的指
标。控制结构的层间位移角就是要控制结构有必要 的刚度及充分的变形能力。
► 较之日本、美国等国，我国规范对结构尤其是钢筋
混凝土结构在多遇地震作用下的层间位移角限制要 严格很多，框架结构为1/550，框-剪结构为1/800， 剪力墙结构1/1000；而日本、美国等国规范的层间 位移角限值为1/200。欧洲是1/400，但如果考虑了 P-Δ效应，也可以1/200。
1.20
1775 4.8% 8.13
0.92
1242 4.2% 4.85 29574
0.90
1268 4.3% 4.21
单位重量 KN/m2
混凝土用量 m3/m2 钢筋0
16.4
0.42 59.5
大震静力弹塑性计算结果对比
对比项目 方向 最大层间位移角 对应有害层间位移角 大震弹塑 性分析 底层层间位移角 基底弯矩 GN-m 原方案 X 1/165（13层） 1/5555 1/845 3.06 优化方案 X 1/114（15层） 1/3125 1/601 2.05
《抗规》GB50011-2010给出层间位移角限的说明： （p356）
► 行标《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010
3.7.3条规定：
► 行标《高层建筑混凝土结构技术规程》关于水平位
移限值的条文说明：……
► 从我国结构抗震设计所依据的两本主要规范
规程的规定可看出：
控制最大层间位移角的主要目的在于保证主 结构基本处于弹性状态，对于钢筋混凝土结构 ，是否处于弹性状态由钢筋混凝土构件是否开 裂为判定标准。

第6章 静定结构位移计算

第6章 静定结构位移计算

二、 单位荷载法 1、定义：在所求点所在位移方向加上单位 力，将实际状态的真实位移视作虚拟平衡状态的 虚位移。应用虚功原理，通过加单位荷载求实际 位移的方法。 2、计算结构位移的一般公式
F K+ FRiCi= M d + FNdu + FQdv
式中， F =1 则
六．线弹性体系的特征 1）结构的变形与其作用力成正比
若单位力P1=1作用下产生
的位移δ ，则力P作用下在 K处产生的位移为Pδ
2）结构的变形或位移服从叠加原理
P1
P2
Pi
K Δ
Pn
δ K i 表示Pi=1时 在K处产生的位移。
Δ= P1 K 1 P2 K 2 Pn Kn
P
i i 1
n
Ki
6.2 变形体系的虚功原理 一、变形体的虚功原理 功：力对物体作用的累计效果的度量。 功=力×力作用点沿力方向上的位移 实功 ：力在自身引起的位移上所作的功 静力荷载：荷载由零逐渐以微小的增量缓慢地增加 到最终值。结构在静力加载过程中，荷载及内力始 终保持平衡。
虚功： 力在其他因素引起的位移上作的功 其特点是位移与作功的力无关，在作功的过程 中，力的大小保持不变 梁弯曲后，再在点2处加静力荷载FP2，梁产生新 的弯曲。位移△12为力FP2引起的FP1的作用点沿FP1 方向的位移。力FP1在位移△12 上作了功，为虚功， 大小为 W12=FP1△12，此时力不随位移而变化，是 常力。
单位广义力有截然相反的两种设向，计算出的 广义位移则有正负之分： 正值表示广义位移的方向与广义力所设的指向相同 负值表示广义位移的方向与广义力所设的指向相反
力的虚设方法
Fp=1 C Fp=1 B C

截面变化时结构层间位移变化规律

截面变化时结构层间位移变化规律

梁柱截面尺寸改变对层间位移的影响本文中的结构参数均取自《结构框架计算--上》柱子400*400时改变梁截面尺寸层间位移角的数值变化梁截面尺寸 梁截面面积层间位移角一层 二层 三层 250*500125000 0.00373134 0.003546099 0.001957 275*550 151250 0.00344827 0.003021148 0.001667 300*600 180000 0.00326797 0.002688172 0.00149 325*650 211250 0.00315457 0.002487562 0.001383 350*700 245000 0.00309597 0.002369668 0.001323 375*750 281250 0.00307692 0.002309469 0.00129 400*8003200000.003095970.002288330.001282柱子截面尺寸为400*400时：1、梁截面尺寸从250*500调至400*800的情况下1层，2层的层间位移均不满足规范要求（图中横线所示，大小为1/550=0.00182），3层层间位移在梁截面大于275*550时小于1/550，满足规范要求。

2、通过改变梁截面尺寸发现，随着梁截面刚度增加，二层层间位移减小最为明显。

3、当梁截面尺寸增加至350*700时，如果继续再增加梁的截面，对层间位移的影响不大，此时如仍不满足要求，应增加柱的截面。

4、梁截面尺寸250*500时，1、2层的层间位移基本相同。

1000001500002000002500003000003500000.00100.00150.00200.00250.00300.00350.0040三二层间位移角梁截面面积（mm 2）一柱子450*450时改变梁截面尺寸层间位移角的数值变化梁截面尺寸 梁截面面积层间位移角一层 二层 三层 250*500125000 0.00273972 0.00299401 0.001645 275*550 151250 0.00250626 0.00243902 0.001346 300*600 180000 0.00233644 0.00209643 0.001157 325*650 211250 0.00222222 0.00187265 0.00104 350*700 245000 0.00214592 0.00173310 0.000963 375*750 281250 0.00210526 0.00164473 0.000917 400*8003200000.002087680.001594890.0008921000001500002000002500003000003500000.00100.00150.00200.00250.0030三二层间位移角梁截面面积（mm 2）一柱子截面尺寸为450*450时：1、梁截面尺寸从250*500调至400*800的情况下1层层间位移不满足规范要求（图中横线所示，大小为1/550=0.00182），2层层间位移在梁截面大于350*700时小于1/550，满足规范要求，3层层间位移在梁截面在250*500至400*800时均小于1/550，满足规范要求。

PKPM软件中层间位移角的调整


图3 Y向地震作用下的变形图
计算结果显示，虽然Y向最大层间位移角有所 减少，但相应的Y向最大层间位移比却由1.04增大 至1.22，此时结构Y向地震作用下的变形图如图4 所示：
图4 两侧对称增加柱截面后的Y向地震作用下的变形图
（1）将第11轴所对应的框架柱仍采用原来的截面 尺寸300×500mm，其它轴线框架柱调整方案不 变，其计算结果如下：
第六章 层间位移角的调整
第一节 扭转效应对结构层间位移角的影响
在结构工程设计中，层间位移角的控制是一项 非常重要的指标，当层间位移角不满足要求时，设 计人员采用的方法通常是加大构件截面尺寸以提高 结构整体刚度。但在具体的操作中会发现，增加结 构刚度后，层间位移角变化并不明显，有时甚至会 减小。是什么原因产生这种现象？是软件算错了 吗？我们应该如何正确地调整结构的层间位移角？ 则是广大设计人员非常关心的问题。为此，笔者拟 结合具体的工程实例，与大家共同探讨一下产生这 种现象的原因以及调整方法。
• 表1 原方案前三个振型在X,Y 方向的平动系数、扭转系数
• 表1可知，本工程第二振型平动系数为0.83，其中Y向为 0.78，说明该振型为以Y向为主的混合振型，其第二振型 所对应的振型图如图3所示：
• 图3
结构第二振型所对应的振型图
•
表2 方案调整后结构前三个振型在X,Y 方向的平动系数、扭转系数
图1 结构三维轴侧图
图2 第4层结构平面图
本工程各层虽然布局并不相同，但基本对 称，采用SATWE软件进行计算，其X、Y向最大 层间位移角计算结果如下：
• 计算结果显示，X、Y向最大层间位移角均不满足 要求。
三、计算结果分析
• 本工程计算结果分析步骤如下： 1、合理选取计算参数

关于“楼层位移比”和“层间位移角”问题

关于“楼层位移比翔r层间位移角”问题仁••楼层位移比”D定义一••楼层位移比”抬：楼层的最大弹性水平位移（或层间位移）与楼层两端弹性水平位移（或层间位移〉平均值的比值：2）目的——限制结构的扭转：3）讣算要求——考虑偶然偏心（注总：不考唐双向地震）。

2、“层间位移角”1）定义——按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层商之比：2）目的——控制结构的侧向刚度：3） il•算要求——不考农偶然偏心，不考虑双向地震。

3、综合说明：1）现行规范通过两个途径实现对结构扭转和侧向刚度的控制，即通过对“楼层位移比”的控制，达到限制结构扭转的目的：通过对“层间位移角”的控制.达到限制结构最小侧向刚度的目的。

2）对“层间位移角”的限制是宏观的。

“层间位移角”讣算时只需考虑结构自身的扭转藕联，无需考虑偶然偏心及双向地丧。

3）双向地震作用计算，木质是对抗侧力构件承载力的一种放大.属于承载能力汁算范畸.不涉及对结构扭转控制的判别和对结构抗侧刚度大小的判断c4）常有収位要求按双向地震作用汁算控制“楼层位移比”和“层间位移角S这是没有依据的。

但对特别重要或特别复杂的结构•作为一种拓于规范标准的性能设汁要求也有它一定的合理性°高层结构设计中经常要控制轴压比、剪重比、刚度比、周期比、位移比和刚重比“六种比值1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6o2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，见抗规5.2.5。

3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2。

4、位移比：主要为控制结构平而规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。

见抗规3.4.2。

5、周期比：主要为控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，要求见高规6、刚重比：主要为控制结构的稳泄性，以免结构产生滑移和倾覆，要求见高规。

转自钢结构论坛。

1•一个建筑物结构设计部分，一般来说，包含两个过程：1）结构分析：2）结构设计方案选定后要结构分析，结构分析就是看方案的布宜是否合理，包括水平布置和竖向布置:具体的说就是八个比值:轴压比，周期比，位移比，剪重比，刚重比，层间受剪承载力比，侧向刚度比，层间位移角。

框架结构侧移计算及限值

锚固方式，适用于柱截面高度较大的情况；图14-23（b）为带弯折的锚固方式， 适用于柱截面高度不够时的情况。
（4）梁下部纵向钢筋也可贯穿框架节点，在节点外梁内 弯矩较小部位搭接，如图14-23（c）所示，钢筋搭接长 度按上册式（5-31）计算。
（5）当计算中充分利用钢筋的抗压强度时，其下部纵向 钢筋应按受压钢筋的要求锚固，锚固长度应不小于0.7。
7.钢筋的连接，见GB50010-2002,p116
8.纵向受力钢筋的最小配筋率，见GB500102002,p119
二、框架结构的抗震构造措施 1.有抗震设防要求的构件的锚固和连接要求。
GB50010-2002,p168 2.材料要求。 GB50010-2002,p169 3.框架梁的构造要求。GB50010-2002,p169
(9)框架顶层端节点最好是将柱外侧纵向钢筋弯入梁内作 梁上部纵向受力钢筋使用，亦可将梁上部纵向钢筋和柱 外侧纵向钢筋在顶层端节点及其临近部位搭接，如图
GB50010-2002,p141，fig10.4.4 。
5.混凝土保护层厚度
见GB50010-2002,p113
6.钢筋的锚固，见GB50010-2002,p115
2）怎样进行调幅
设某框架梁AB在竖向荷载作用下，
梁端最大负弯矩分别为MA0 、MB0 ，梁跨中最大正弯矩为 MC0 ，
则调幅后梁端弯矩可取:
式中β 为弯矩调幅系数。
对于现浇框架，可取β=0.8～0.9；对于装配整体框架由于接头焊接不牢或由于节 点区混凝土灌注不密实等原因，节点易变形达不到绝对刚性，框架梁端的实 际弯矩比弹性计算值要小，因此，框架梁端的调幅系数允许取得低一些，一 般取β=0.7～0.8。
梁端弯矩调幅后，在相应荷载作用下的跨中弯矩必将增加， 如图14-22所示。 调幅后梁端弯矩MA、MB的平均值与跨中最大正弯 矩 之和应大于按简支梁计算的跨中弯矩值。

高层建筑结构设计思考题答案 (2)

第二章2.1钢筋混凝土房屋建筑和钢结构房屋建筑各有哪些抗侧力结构体系？钢筋混凝土房屋建筑和钢结构房屋建筑各有哪些抗侧力结构体系？每种结构体系举1~2例。

答：钢筋混凝土房屋建筑的抗侧力结构体系有：框架结构(如主体18层、局部22层的北京长城饭店)；框架剪力墙结构（如26层的上海宾馆）；剪力墙结构（包括全部落地剪力墙和部分框支剪力墙）；筒体结构[如芝加哥Dewitt-Chestnut公寓大厦（框筒），芝加哥John Hancock大厦（桁架筒），北京中国国际贸易大厦（筒中筒）]；框架核心筒结构（如广州中信大厦）；板柱-剪力墙结构。

钢结构房屋建筑的抗侧力体系有：框架结构（如北京的长富宫）；框架-支撑（抗震墙板）结构（如京广中心主楼）；筒体结构[芝加哥西尔斯大厦（束筒）]；巨型结构（如香港中银大厦）。

2.2框架结构、剪力墙结构和框架----剪力墙结构在侧向力作用下的水平位移曲线各有什么特点？答：(1)框架结构在侧向力作用下，其侧移由两部分组成：梁和柱的弯曲变形产生的侧移，侧移曲线呈剪切型，自下而上层间位移减小；柱的轴向变形产生的侧移，侧移曲线为弯曲型，自下而上层间位移增大。

第一部分是主要的，所以框架在侧向力作用下的水平位移曲线以剪切型为主。

(2)剪力墙结构在侧向力作用下，其水平位移曲线呈弯曲型，即层间位移由下至上逐渐增大。

(3)框架-剪力墙在侧向力作用下，其水平位移曲线呈弯剪型, 层间位移上下趋于均匀。

2.3框架结构和框筒结构的结构构件平面布置有什么区别?答：(1)框架结构是平面结构，主要由与水平力方向平行的框架抵抗层剪力及倾覆力矩，必须在两个正交的主轴方向设置框架，以抵抗各个方向的侧向力。

抗震设计的框架结构不宜采用单跨框架。

框筒结是由密柱深梁组成的空间结构，沿四周布置的框架都参与抵抗水平力，框筒结构的四榀框架位于建筑物的周边，形成抗侧、抗扭刚度及承载力都很大的外筒。

2.5中心支撑钢框架和偏心支撑钢框架的支撑斜杆是如何布置的？偏心支撑钢框架有哪些类型？为什么偏心支撑钢框架的抗震性能比中心支撑框架好？答：中心支撑框架的支撑斜杆的轴线交汇于框架梁柱轴线的交点。

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梁柱截面尺寸改变对层间位移的影响本文中的结构参数均取自《结构框架计算--上》柱子400*400时改变梁截面尺寸层间位移角的数值变化梁截面尺寸 梁截面面积层间位移角一层 二层 三层 250*500125000 0.00373134 0.003546099 0.001957 275*550 151250 0.00344827 0.003021148 0.001667 300*600 180000 0.00326797 0.002688172 0.00149 325*650 211250 0.00315457 0.002487562 0.001383 350*700 245000 0.00309597 0.002369668 0.001323 375*750 281250 0.00307692 0.002309469 0.00129 400*8003200000.003095970.002288330.001282柱子截面尺寸为400*400时：1、梁截面尺寸从250*500调至400*800的情况下1层，2层的层间位移均不满足规范要求（图中横线所示，大小为1/550=0.00182），3层层间位移在梁截面大于275*550时小于1/550，满足规范要求。

2、通过改变梁截面尺寸发现，随着梁截面刚度增加，二层层间位移减小最为明显。

3、当梁截面尺寸增加至350*700时，如果继续再增加梁的截面，对层间位移的影响不大，此时如仍不满足要求，应增加柱的截面。

4、梁截面尺寸250*500时，1、2层的层间位移基本相同。

1000001500002000002500003000003500000.00100.00150.00200.00250.00300.00350.0040三二层间位移角梁截面面积（mm 2）一柱子450*450时改变梁截面尺寸层间位移角的数值变化梁截面尺寸 梁截面面积层间位移角一层 二层 三层 250*500125000 0.00273972 0.00299401 0.001645 275*550 151250 0.00250626 0.00243902 0.001346 300*600 180000 0.00233644 0.00209643 0.001157 325*650 211250 0.00222222 0.00187265 0.00104 350*700 245000 0.00214592 0.00173310 0.000963 375*750 281250 0.00210526 0.00164473 0.000917 400*8003200000.002087680.001594890.0008921000001500002000002500003000003500000.00100.00150.00200.00250.0030三二层间位移角梁截面面积（mm 2）一柱子截面尺寸为450*450时：1、梁截面尺寸从250*500调至400*800的情况下1层层间位移不满足规范要求（图中横线所示，大小为1/550=0.00182），2层层间位移在梁截面大于350*700时小于1/550，满足规范要求，3层层间位移在梁截面在250*500至400*800时均小于1/550，满足规范要求。

2、通过改变梁截面尺寸发现，随着梁截面刚度增加，二层层间位移减小最为明显。

3、当梁截面尺寸增加至350*700时，如果继续再增加梁的截面，对层间位移的影响不大，此时如仍不满足要求，应增加柱的截面。

4、由上两张图可以看出，柱截面尺寸的改变对各层层间位移的走势影响并不明显，各层层间位移的走势基本一致。

5、梁截面尺寸275*500时，1、2层的层间位移基本相同。

柱子500*500时改变梁截面尺寸层间位移角的数值变化梁截面尺寸 梁截面面积层间位移角一层 二层 三层 250*500125000 0.002083333 0.002680965 0.001468 275*550 151250 0.001908397 0.002114165 0.001161 300*600 180000 0.001763668 0.001754386 0.000967 325*650 211250 0.001658375 0.001519757 0.00084 350*700 245000 0.001582278 0.00136612 0.000758 375*750 281250 0.0015313940.0012626260.000703400*8003200000.001501502 0.001197605 0.0006681000001500002000002500003000003500000.00050.00100.00150.00200.00250.0030一二层间位移角梁截面面积（mm 2）三柱子截面尺寸为500*500时：1、梁截面尺寸大于300*600时，所有层间位移均满足规范要求。

最经济适用的组合为柱子500*500，梁300*600。

2、通过改变梁截面尺寸发现，随着梁截面刚度增加，二层层间位移减小最为明显。

3、梁截面尺寸300*600时，1、2层的层间位移基本相同。

柱子550*550时改变梁截面尺寸层间位移角的数值变化梁截面尺寸 梁截面面积层间位移角一层 二层 三层 250*500125000 0.001620746 0.0025 0.001366 275*550 151250 0.001492537 0.001919386 0.001052 300*600 180000 0.001381215 0.001547988 0.000852 325*650 211250 0.00129199 0.001305483 0.00072 350*700 245000 0.001221001 0.001141553 0.000632 375*750 281250 0.001169591 0.001030928 0.000572 400*8003200000.0011350740.000955110.0005321000001500002000002500003000003500000.00050.00100.00150.00200.0025一二层间位移角梁截面面积（mm 2）三柱子截面尺寸为550*550时：1、梁截面尺寸大于300*600时，所有层间位移均满足规范要求。

最经济适用的组合为柱子550*550，梁300*600。

2、本例中，梁截面尺寸由250*500至400*800，1、3层层间位移均满足规范要求。

3、通过改变梁截面尺寸发现，随着梁截面刚度增加，二层层间位移减小最为明显。

4、梁截面尺寸325*650时，1、2层的层间位移基本相同。

柱子600*600时改变梁截面尺寸层间位移角的数值变化梁截面尺寸 梁截面面积层间位移角一层 二层三层 250*500 1250000.00127551 0.002392344 0.001304 275*550 151250 0.001187648 0.001801802 0.000984 300*600 180000 0.001106195 0.001422475 0.000779 325*650 211250 0.001034126 0.00117096 0.000644 350*700 245000 0.000974659 0.001001001 0.000552 375*750 281250 0.000927644 0.000883392 0.000489 400*8003200000.0008928570.0008012820.0004451000001500002000002500003000003500000.00040.00060.00080.00100.00120.00140.00160.00180.00200.00220.00240.0026一二层间位移角梁截面面积（mm 2）三柱子截面尺寸为600*600时：1、梁截面尺寸大于275*550时，所有层间位移均满足规范要求。

最经济适用的组合为柱子600*600，梁275*550。

2、本例中，梁截面尺寸由250*500至400*800，1、3层层间位移均满足规范要求。

3、通过改变梁截面尺寸发现，随着梁截面刚度增加，二层层间位移减小最为明显。

4、梁截面尺寸325*650时，1、2层的层间位移基本相同。

5、当柱截面取值较大时（如本例），适当减小梁的截面也可达到规范要求。

梁截面325*650时改变柱截面尺寸层间位移角的数值变化柱截面尺寸 柱截面面积层间位移角一层 二层 三层 400*400160000 0.003154574 0.002487562 0.001383 450*450 202500 0.002217295 0.001872659 0.00104 500*500 250000 0.001658375 0.001519757 0.00084 550*550 302500 0.00129199 0.001305483 0.00072 600*6003600000.0010341260.001170960.0006441500002000002500003000003500004000000.00050.00100.00150.00200.00250.00300.0035二三层间位移角柱截面尺寸（mm 2）一梁截面尺寸为325*650时：1、柱截面尺寸大于500*500时，所有层间位移均满足规范要求。

最经济适用的组合为柱子500*500，梁325*650。

3、通过改变梁截面尺寸发现，随着梁截面刚度增加，一层层间位移减小最为明显。

4、梁截面尺寸550*550时，1、2层的层间位移基本相同。

5、由上图可知，固定梁截面，改变柱截面尺寸的结构层间位移图形的走势与固定柱截面改变梁截面图走势基本相同。