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吉林省工程建设地方标准城镇钢桥面沥青混合料铺装技术标准Technical standard for paving asphalt mixture ofsteel bridge in city and townDB22/T 5048-2020施行日期：2020 年11 月27 日2020·长春前言根据吉林省住房和城乡建设厅关于下达《2017 年全省工程建设地方标准及标准设计制定（修订）计划（一）》的通知(吉建标〔2017〕1 号)文件要求，编制组经深入的调查研究，结合吉林省地处严寒气候区的特点，认真总结工程实践经验，参考国内现行相关标准，在广泛征求意见的基础上，编制本标准。
本标准的主要内容：1 总则；2 术语和符号；3 基本规定；4 设计；5材料；6 沥青混合料；7 施工；8 质量验收。
目次1总则 (1)2术语和符号 (2)2.1术语 (2)2.2符号 (3)3基本规定 (4)4设计 (6)4.1一般规定 (6)4.2正交异性钢桥面板刚度验算 (7)4.3铺装结构设计 (7)4.4组合结构性能要求 (10)4.5中央分隔带、索区、人行道和检修道等特殊部位铺装结构设计124.6边缘防排水设计 (13)5 材料 (14)5.1一般规定 (14)5.2防腐层材料 (14)5.3防水粘结层材料 (15)5.4缓冲层材料 (17)5.5粘层材料 (18)5.6沥青结合料 (19)5.7 集料 (20)5.8 其他材料 (23)6沥青混合料 (25)6.1高黏高弹改性沥青混合料 (25)6.2浇注式沥青混合料 (26)6.3环氧沥青混合料 (27)7 施工 (29)7.1一般规定 (29)7.2施工准备 (31)7.3铺筑试验段 (32)7.4钢板除锈及防腐施工 (33)7.5防水粘结层施工 (34)7.6改性沥青胶砂缓冲层施工 (36)7.7粘层施工 (37)7.8改性沥青混合料施工 (37)7.9浇注式沥青混合料施工 (38)7.10环氧沥青混合料施工 (40)8质量验收 (43)8.1一般规定 (43)8.2主控项目 (44)8.3一般项目 (45)附录A 正交异性钢桥面板刚度验算方法 (47)附录B 钢桥面铺装粘结强度试验方法 (49)附录C 钢桥面铺装剪切强度试验方法 (53)附录D 浇注式沥青混合料刘埃尔流动性试验方法 (57)附录E 高黏高弹改性沥青混合料配合比设计方法 (60)附录F 浇注式沥青混合料配合比设计方法 (63)附录G 浇注式沥青混合料贯入度试验方法 (65)附录H 环氧沥青混合料配合比设计方法 (68)附录J 露点温度查对表 (70)本标准用词说明 (71)引用标准名录 (72)附：条文说明 (75)1 总则1.0.1为规范钢桥面沥青混合料铺装技术要求，保证工程质量，制定本标准。
28慢。
这有利于延缓低温对沥青路面的影响，同时可以 延缓结冰,为人工除冰提供时间,提高了冬季行车的安全性。
3结论1) 在添加5%的热致变色材料后,与SBS 改性沥青混合料上面层相比,热致变色材料沥青路面上面层的夏季最高温度和升温速率明显降低,有利于 减缓沥青路面高温病害的产生。
2) 热致变色沥青路面层冬季保温效果较好，温度变化速率降低，能有效延缓路面温度降至冰点的 时间，这将有利于提升沥青路面的低温使用性能％3) 在经历室内模拟热化和 化后 ， 热致变色沥青路面结的温性能有所降低， 然优于未加热致变色材料的沥青路面。
[参考文献]& 1 ] QIN Y , HILLER J E. Understanding p a vement-s urface energy bal ance and its implications on cool pavement development & J '. En ergy & buildings ,2014,85：3 89-399.& 2 ' VILLENA DEL CARPIO J A ,MARINOSKI D L ,TRICHES G.Urban pavements used in brazil : characterization of solar re flectance and temperature verification in the field ] J ]. Solar ener gy ,2016,134：72-81.& 3 ] YAHIA A , KABAGIRE K D. New approach to proportion pervi ous concrete [J ]. Construction and building materials ,2014,62:38-46.& 4 ] CHIARELLI A ,DAWSON A ,GARCIA A. Analysis of the per formance of an air-powered energy-harvesting pavement [J ].Transportation research record journal of the transportation re search board ,2015(2523): 156-163.& 5'雷雨滋•降解汽车尾气与缓减城市热岛效应的沥青混合料研[D ].: ,2014.[ 6 ]. 沥青路面热 与热 降温 与 用[D ].哈尔滨：哈尔滨工业大学，2011.& 7 ] CAO X , TANG B , LUO T. Preparation of f luorinated acrylate coat ing with high albedo and its cooling effect on asphalt mixture [J ].Road materials and pavement design ,2017,18(2)：464-476.[8] ROSEEN R M ,BALLESTERO T P ,HOULE J J. Water qualityand hydrologic performance of a porous asphalt pavement as astorm-water treatment strategy in a cold climate [J ]. Journal of environmental engineering ,2012,138(1) ：81-89.[9] QIN Y. A review on the development of cool pavements to miti gate urban heat island effect [J ]. Renewable Bsustainable energyreviews ,2015,52 ：445-459.& 10] MOHAJERANI A ,BAKARIC J , JEFFREY-BAILEY T. The ur ban heat island effect , its causes , and mitigation , with referenceto the thermal properties of asphalt concrete [ J ] . Journal of envi ronmental management , 2017,197 ： 522-538.[11] KEVERN J T ,SCHAEFER V R ,WANG K. Temperature behaviorof p ervious concrete systems [ J ] . Transportation research record ,2018(2098):94-101.[ 12] ASAEDA T , CA V T , WAKE A. Heat storage of pavement andits effect on the lower atmosphere [ J ] . Atmospheric environ- ment ,1996,30(3)： 413-427.[13] LI L , ZHANG H , CHEN Z. Effect of thermochromic materialson physical and aging properties of SBS modified asphalt [ J ] . Petroleum science and technology ,2018,36(24)：2119-2124.[ 14] HU J , YU X. Innovative thermochromic asphalt coating ： charac terisation and thermal performance [ J ] . Road materials and pave ment design ,2016,17(1)：187-202.[ 15 ] ZHANG H , CHEN Z , XU G. Physical , rheological and chemicalcharacterization of aging behaviors of thermochromic asphaltbinder [J ]. Fuel ,2018,211： 850-858.[ 16] DU P , CHEN Z , ZHANG H. Rheological and aging behaviors ofbase and SBS modified asphalt with thermochromic microcap-sule [J ]. Construction and building materials , 2019, 200： 1-9.[17] . 热 沥青混合料热 影响[D ].：,2013.[18], ,, . 影响 的分析[C ]//第27届中国气象学会年会——气候环境变化与人体健康分会•北京：中国气象学会会议论文集(电子版),2010：121-130.[19]. 沥青化 [D ]. ：工 ,2017.#望东长江大桥建设成套技术研究及应用$斩获全国性大奖2020年12月28日，在中国公路建设行业协会科学技术奖奖励大会上，“望东长江大桥建设成套技术研究及应用”荣获特等 奖。
筑路材料说明范文第一篇：筑路材料说明范文西藏省道301线改则至革吉段公路改建工程〖筑路材料说明〗S10－1 1/2说明由于项目区以宽谷浅丘地貌及冲洪积平原地貌单元为主，地势平坦、开阔，沿线不良地质，如公路水毁、小型坡面泥石流、盐渍土等影响长度占路线总长的18%左右。
改建路段筑路材料从总体上看，砂砾料、石料质量、储量均能满足工程需要。
由于所处地理环境、社会人文环境特殊，以及经济发展状况较落后,致使目前各种材料开采场极少,均需施工单位自行开采，运输方便。
另外，项目区第四系卵砾石地层为修筑便道提供了良好的地基条件。
石岩性多为花岗岩、砂岩，为较硬岩或坚硬岩，成品率一般为40～70%，饱和抗压强度较高，储量较大，但需人工清捡。
3、粘土料全线设置粘土料1处，粘土料供应基础为桩基础的桥梁使用，粘土平均运距为144.138公里。
4、路基填料全线共设置取土料场27处，多分布于本区坡洪积扇和沿线河流冲洪积河床、河漫滩及阶地。
洪积扇堆积体上以粗砂和砾卵石料为主，阶地堆积物为卵砾石为主，在剔除大块石后该类土均可作良好的路基填料，储量丰富，分布较均匀。
由施工单位自行开采，汽车运输，平均运距6.791公里。
由于沿线多为阿里地区环境保护区段落，路基填料的开采以不诱发新的灾（病）害为原则，建议在坡体较稳定的地段取用，应加强取土地段的植被和水土保护。
5、工程及生活用水项目沿线分布多处湖泊，均为盐湖，水质矿化度高，不能作为饮用和施工用水。
沿线附近的河流，如改则县到吓嘎村的右侧为罗仁藏布河、吓嘎村至物玛乡段的香拉曲河、物玛乡沿线的扎嘎尔藏布河、郭藏布河等均为冰雪融水补给河流，水质良好，清澈透明，无污染，取用方便，是工程用水和饮用的良好水源。
另外，当地还建设有大量的水井房，间距在10～30公里，水位在4～8米，且项目区场地条件较好、地势较平坦，可打井作为施工用水，平均运距9.892公里。
一、筑路材料取用原则项目区地处藏北高原腹地，沿线草场植被环境异常脆弱，一旦破坏难易恢复。
目录一、工程概述 (2)1.1、主桥概况 (2)1.2、主桥标段划分及施工组织 (3)二、气象条件 (3)三、中跨合龙方案选择及计算分析 (4)3.1、中跨合龙前主桥双塔钢箱梁所处状况 (4)3.2、中跨合龙基准温度与环境温度 (4)3.3、中跨合龙方案的选择 (5)（1）合龙方案选择 (5)（2）此合龙工艺的优点 (6)3.4、相关计算分析 (6)（1）单侧起吊合龙梁段 (6)（2）合龙口两侧梁段标高调整 (7)（3）合龙段线形调整 (7)（4）单侧起吊合龙段对塔偏和合龙口的影响 (8)（5）主塔主体平衡配重对支座影响 (8)（6）顶推力计算 (8)（7）合龙口纵向临时锁定结构的温度内力 (9)四、中跨合龙具体施工工艺 (10)4.1、中跨合龙总体施工工艺流程图 (10)4.2、合龙口监测及梁段配切 (11)4.2.1 准备工作 (11)4.2.2 合龙口监测 (12)4.2.3 合龙段配切 (14)4.3、合龙段吊装及第一道拼装缝（朝方侧）的匹配 (14)4.3.1、纵向顶推装置 (14)（1）顶推装置设计 (14)（2）顶推装置安装 (15)（3）纵向顶推装置调试 (16)4.3.2、合龙梁段的起吊 (16)4.3.3、锁定装置 (17)4.4、第二道拼装缝（中方侧）精匹配 (19)4.4.1、合龙梁段精匹配 (19)4.4.2、合龙缝锁定装置 (19)4.5、中跨合龙 (19)4.6、工序时间表 (19)五、质量控制标准 (20)5.1、钢箱梁焊接质量保证 (20)六、施工组织 (21)6.1、人员组织 (21)6.2、机具设备 (21)七、安全保证 (22)鸭绿江大桥中跨合龙施工方案一、工程概述1.1、主桥概况中朝鸭绿江界河公路大桥主桥为五跨连续半漂浮体系双塔双索面钢箱梁斜拉桥，长1266米，跨径布置为86m+229m+636m+229m+86m。
桥面按双向四车道布置，两外侧各设2m人行道，总宽度33.5m；桥面最大纵坡为2.5%，其中主跨处于R=12000m的凸形竖曲线上，桥面双向横坡为2%。
2017年第7期 北方交通一 49 一文章编号：1673 -6052(2017)07 -0049 -03 D01：10.15996/j. cnki. bfjt. 2017. 07. 012高粘高弹SMA- 11沥青混合料在鸭绿江大桥的应用高明(辽宁省交通科学研究院有限责任公司沈阳市110015)摘要：为了对鸭绿江大桥ERS铺装体系中的高粘高弹沥青混合料SMA - 11的路用性能进行研究，对高粘高弹沥青以及高粘高弹沥青混合料SMA-11进行了试验，并与普通改性沥青混合料进行了对比，结果表明，高粘高弹沥青以及高粘高弹沥青混合料的高低温性能均优于普通改性沥青及普通改性沥青混合料SMA，高粘高弹沥青混合料更适宜用于钢桥面铺装中,高粘高弹沥青高温粘度较大，在配合比设计以及施工过程中要注意混合料的工作性能以及沥青在管路中的流动性能，研究成果可以为类似工程提供参考。
关键词：高粘高弹沥青;SMA - 11沥青混合料;ERS;鸭绿江界河公路大桥;钢桥面;动力粘度中图分类号：U445 文献标识码：B近年来，高粘高弹改性沥青SM A混合料在钢桥 桥面铺装中取得了良好的使用效果，其与普通SBS 改性沥青SM A在胶结料性能以及路用性能方面有 较大的区别。
本文结合中朝鸭绿江界河公路大桥桥 面铺装工程，与普通改性沥青及普通改性沥青SMA 混合料的路用性能进行了比较，为高粘高弹SM A混 合料在钢桥面铺装中的应用提供参考。
1工程概况鸭绿江公路大桥长3030m，中方侧1408m，朝方 侧1622m，宽度28.5m，两侧各2m用于观光、检查和 维修的人行道。
大桥主桥1266m，桥型选择H型双 塔双索面钢筋箱梁斜拉桥，主塔高197m，主跨 636m。
铺装采用树脂沥青组合体系（ERS)，铺装厚 度60mm,结构是：EBCL + 25m m树脂沥青混凝土 RA05 +35mm高粘沥青玛蹄脂碎石混合料SMA - 11。
2原材料及配合比设计2.1沥青胶结料性能高粘高弹沥青为辽宁瑞德公路科技有限公司生 产，SB S改性沥青为试验室自制，S B S改性剂为燕山 石化生产的4303,掺量为内掺5%，并掺加一定剂量 的稳定剂。
两种沥青胶结料的性能指标如表1所示。
从表1可以看出，高粘高弹沥青的软化点高于 普通S B S改性沥青4.6°C，60°C的动力粘度达到普表1沥青试验结果试验项目高粘高弹沥青SBS改性沥青试验方法密度(2沈)/(5/™3) 1.016 1.007T0603针人度(25t，100g，5s)/(0.1mm)80.363.6T0604软化点(环球法)/C88.984.3T0606延度（C，5cm/min)/cm74.035.1T0605弹性恢复(25C)/%9886T0662动力粘度(60C)/(Pa.s)585721757T0620旋转粘度(T O C/A Pa./ 1.97一T0620布氏旋转粘度(T O C/A Pa./ 1.950.41T0625RTFOT(163cC)5h)T0610质量损失/%0.4一T0610针人度比(25°^/%81.6一T0604回弹率/%95.5一T0662延度5C/cm30.2一T0605通S B S改性沥青的33. 3倍，弹性恢复率也高于SBS 改性沥青，这表明高粘高弹沥青拥有比S B S改性沥 青更好的高温抗变形能力以及变形恢复能力；高粘 高弹沥青的低温延度达到S B S改性沥青的2倍以 上，表明高粘高弹沥青的低温延展性优于S B S改性 沥青。
此外，高粘高弹沥青的175°C布氏旋转粘度 达到SBS改性沥青的4倍多，达到近2Pa.s，这表明高 粘高弹沥青的高温粘度较大，在配合比设计时要注意 混合料的工作性，在施工过程中为防止高粘沥青在短 期内快速老化并确保生产能顺利进行，高粘沥青的加 热温度严格控制在180〜185°C之间，不可超过190°C。
2.2矿料粗集料为本溪国东矿业生产的辉绿岩，细集料50北方交通2017年第7期为凤城赛马产石灰岩机制砂，填料为辽阳小屯石灰岩矿粉，相关指标如表2〜表4所示。
表2辉绿岩粗集料试验结果指标单位11.4 〜16mm 辉绿岩碎石8 〜11.4mm 5 •6 〜8 mm石料压碎值%16.6表观相对密度— 3.059 3.058 3.049毛体积相对密度— 3.006 2.998 2.992吸水率%0.580.660.63针片状含量% 5.7 5.7 6.0磨耗值%15.5磨光值—43表3细集料试验结果_ 石灰岩机制砂指标 单位1.18 〜2. 36mm0 〜1.18mm表观相对密度 一 2.777 2.773毛体积相对密度 — 2.672 2.663吸水率 % 1.42 1.49棱角性 s45.732.5表4矿粉质量技术要求及试验值试验项目单位试验结果表观密度^m3 2.729<0.6mm%100粒度范围 <0.15mm%99.7<0. 075mm%95.1外观—无团粒结块2.3混合料配合比设计2.3.1级配选择在级配范围内初选三个级配，如表5所示。
表5 3个初试级配的通过率（％)筛孔(mm)1611.49.85—6 4.75 2.36 1.180.60.30.150.075级配110088.164.743.621.920.420.117.215.712.211.39.8级配210088.067.147.122.320.520.115.614.011.010.18.8级配310088.164.743.621.920.420.117.215.311.19.98.2级配范围1085 ~9554~75 40 ~52~35 18~3217~25 15~212~18 10~169~148~10首先按6.5%的油石比进行马歇尔试验，3个级 配的试验结果如表6所示。
表6 3个级配的马歇尔试验结果试验项目级配i级配 2级配 3设计要求最大理论相对密度 2.652 2.652 2.652—VCA drc(%)40.941.540.9—毛体积相对密度 2.554 2.550 2.563—vv(%) 3.7 4.0 3.3 3 -5vma(%)18.518.718.1為18.0vfa(%)80.178.580.875-85VCA m i x(%)36.236.436.0容VCA D R C 稳定度（kN)8.98.48.6為8.0流值(0•1mm)38.132.534.820-50由表6可见，级配1的稳定度值最大，并且空隙 率也较小，考虑到钢桥面铺装对高温稳定性、抗渗水 性能要求较高，故选择级配1作为最佳级配。
此外，结合表5可见，当粗骨料含量相同时，SM A-11级 配的捣实骨架间隙率受5.6〜8.0mm颗粒含量影响 较大，当其含量提高3个百分点时，骨架间隙率提高 了0. 6%，而当粗集料组成相同时，0. 075mm筛孔的 通过率对混合料的空隙率影响显著，每提高1.6% (相当于矿粉比例增加2%)，空隙率降低0.4%左 右。
2.3.2最佳油石比确定采用级配1，按6. 2%、.5%、6. 8%三个油石比 进行马歇尔试验，结果如表7所示。
表7 SMA-11混合料马歇尔试验结果试验项目6.2油石比（％)6.5 6.8设计要求最大理论相对密度 2.664 2.656 2.640—毛体积相对密度 2.542 2.558 2.566—vv(%) 4.6 3.7 2.8 3 -5VMA(%)18.618.318.3為18vfa(%)75.579.984.775-85VCA m i x(%)36.436.136.1容VCA D R CVCA d r c(%)40.940.940.9—稳定度(kN)8.88.98.8為8流值(0•1mm)39.238.142.520-50空隙率按3.0% ~5.0%范围控制，最终确定最 佳油石比为 6．5%。
3混合料路用性能试验采用上述最佳级配以及油石比制备试件，进行 了高温车辙、低温弯曲以及冻融劈裂强度试验等，并 与普通S B S改性沥青SM A混合料进行了比较。
表8 SMA-11混合料试验检测结果检验项目高粘高弹SMA-11改性沥青SMA-13车辙试验动稳定度（6C)/ (次/mm)75255700车辙试验动稳定度（7C)/ (次/mm)42101251水稳定性:残留马歇尔稳定度/%95.091.1冻融劈裂试验残留强度比/%85.786.5谢伦堡沥青析漏试验的结合料损失/%0.010.08弯曲试验破坏应变（-10C)/p s5*******从表8中可以看出，高粘高弹SMA-11混合料 的60°C动稳定度达到普通S B S改性沥青SM A- 13 的1.3倍，70°C动稳定度更是达到了 3.4倍，低温弯 曲破坏应变是普通S B S改性沥青SM A- 13的1.7 倍，这表明高粘高弹SM A 沥青混合料的高低温性能2017年第7期高明:高粘高弹SMA- 11沥青混合料在鸭绿江大桥的应用51均优于普通S B S改性沥青SMA，对于铺装层温度 高、应变水平大的钢桥面铺装来说，高粘高弹沥青 SM A具有更好的适用性。
4施工工艺与现场检测高粘高弹SMA- 11混合料现场施工时松铺系 数为1.20,初压采用水平振荡压路机，复压采用胶 轮压路机4遍，终压采用钢轮压路机碾压至无轮迹，施工结束后，对现场进行了检测，如表9所示。
表9路面检测结果检测项目测点1测点2测点3测点4渗水系数(m l/m i n)403850基本不渗水平整度（m m)0.60.70.60.6厚度（m m)37353836构造深度（m m)1.110100.9由表9中数据可知，对于高粘高弹SMA-11混 合料在钢桥面上的碾压，采用水平振荡压路机初压、胶轮复压、钢轮终压的施工工艺是合理可行的。
5结论(1)高粘高弹沥青以及高粘高弹沥青混合料的 高低温性能均优于普通改性沥青及普通改性沥青混合料，高粘高弹沥青混合料更适宜用于钢桥面铺装 中。
()高粘高弹沥青高温粘度较大，在配合比设 计以及施工过程中要注意混合料的工作性能以及沥 青在管路中的流动性能。
(3)采用水平振荡压路机初压、胶轮复压、钢轮 终压的施工工艺是合理可行的。
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