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(60+100+60)m连续梁临时支座及劲性骨架检算报告

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xxx特大桥60m 100m 60m连续箱梁施工挂篮检算共34页文档

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特大桥60m+100m+60m连续箱梁施工挂篮检算书计算：复核：审核：审批：2019.12.10xxxxx特大桥挂篮检算基本资料一、60+100+60m跨径1、0#块长14m，共计13段，最大梁段长4m，最小梁段长2.5m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分段：3.5×2+2.75×1+3×3+3.25×1+3.5×4+4×2；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧20cm共40cm考虑设调整块，按4m长梁段考虑在内模顶板设三角块，单只挂篮设计1块，端部2.5m梁段渐变20cm，模型现做；5、0＃块模型按4.5m+6.2m+4.5m三段考虑；6、检算时按12＃块（4m），8＃块（3.5m），4＃块（3.0m），1＃块（2.5m）分别检算；7、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑。

二、40+60+40m双线连续梁1、0＃块长9m，最大梁段长4.25m，最小梁段长3m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分7段：3×1+3.25×1+3.5×1+4.25×3+4×1；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧16cm共32cm考虑设调整块，按4.25m梁段考虑在内模顶板设三角块，单T共4只，单只可调32cm，端部2.9m 梁段渐变12cm共24cm，模型现做；5、0＃块模型按2+2.7+3.7+2.7+2m考虑；6、检算时按4＃块（4.25m），3＃块（3.5m）分别检算；7、截面梁高按6.05m～3.05m综合考虑。

三、综合以上两种桥型基本情况，挂篮设计时考虑使用同一套挂篮，综合考虑后设计基本资料如下：1、最大梁段长度为4.25m，最小梁段长度为2.5m；2、板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m，顶板厚40cm；3、外膜设计分段为：2+2.7+2.7+2.7+2.7+2，另做2.0+2.0（40+60+40m）桥专用0＃块调整段模型；4、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑，可分段；5、腹板厚渐变，分别考虑调整块；6、内模分节以利张拉；7、前上横梁内滑梁吊带处考虑设置槽口以利内滑梁间距改变；8、检算时按A桥1＃块（2.5m）、4＃块（3.0m），8＃块（3.5m），12＃块（4m），B桥4＃块（4.25m）分别检算。

墩梁临时固结检算书-100米主跨

墩梁临时固结检算书-100米主跨

（60+100+60）m预应力混凝土连续梁临时固结设计计算书1. 临时固结设计在悬臂浇注施工过程中，为保证“T”形结构的稳定性，在桥墩顶面（0#块梁底）设置4个0.50m（宽）×2.90m（长）的临时支墩（见图1、图2），临时支墩采用标号C50的混凝土块，每个临时支墩内部配置φ32螺纹钢筋87根，同时配置适当的普通钢筋。

螺纹钢筋埋入桥墩1.50m，埋入梁体0.64 m。

在临时支座底面、顶面各设一层塑料薄膜（或油毛毡）隔离层。

临时支座中心距离桥墩中心纵向距离1.336m。

临时锚固布置平面图备注：本图尺寸均以cm计算图1 临时固结平面图临时锚固布置立面图87*4根；0.119m。

图2临时固结立面图2. 临时固结的强度检算2.1 设计要求60+100+60m连续梁临时锚固结构中支点处应能承受42552.72 kN.m的不平衡弯矩及52086.9kN的支反力。

2.2 材料参数螺纹钢筋：螺纹钢φ32：A=804.2mm2, 计算最大应力σ=400MPa混凝土C50：轴心受压强度设计值22.4MPa。

2.3临时支墩混凝土抗压强度临时混凝土支墩的最大压力为R2=52086.9kN，桥墩一侧临时支墩的受压面积为：2×2.9×0.50=2.900m2混凝土的压应力 52086.9/2.900=17.961MPa <22.4 MPa计算中未计螺纹钢的有利因素，强度满足安全性要求。

M=Nd图3 临时固结受力图2.4 临时支墩锚固钢筋强度对于螺纹钢筋，按承受最大的不平衡弯矩假设计算。

单根螺纹钢筋的极限抗拉(压)力：804.2×400=321680N=321.68 kN桥墩一侧共174根（只计最外侧2排的钢筋）螺纹钢筋能够抵抗的最大不平衡弯矩是：M=2×87×321.68×3.2=179111.424kN.m>52086.9kN.m螺纹钢筋能够满足抵抗最大不平衡弯矩的要求，安全系数为n=179111.424/52086.9=3.439综上所述，图纸所给临时固结能满足施工需要。

工程建设资料-(60+100+60)m连续粱边跨现浇段支架受力检算

工程建设资料-(60+100+60)m连续粱边跨现浇段支架受力检算

沪昆8标（60+100+60）m连续粱跨既有线悬浇梁边跨现浇段支架受力检算1.基本资料沪昆8标（60+100+60）m连续粱边跨现浇段为钢管支架现浇。

边跨现浇段长9.75m，底宽6.7m，顶宽12.0m，梁高4.85m。

边跨现浇段重360.887t。

钢筋混凝土密度取263kN/m，安全系数取1.1。

支架布置：纵梁为翼板下4根I36a工字钢和箱体下6根I45a工字钢，长度均为9.1m。

纵梁下为13.6m长的3排单层贝雷梁，分别放置在钢管立柱上。

钢管立柱与贝雷梁之间放置5.75m长的I36a工字钢。

注：基础顶标高=梁底标高-0.06m（模板厚）-0.1m（方木厚）-0.36m（纵梁）-0.1m（木楔）-1.5m（贝雷梁）-0.36m（工字钢）-钢管柱高度。

边跨现浇段布置情况如下图：1-1、2-2、3-3截面尺寸如下图：2.荷载分析2.1.钢筋混凝土荷载（1）1-1截面①翼板：2(0.2560.55 2.1)0.550.044/2(0.0440.394)/2 2.1 1.15mS=⨯++⨯++⨯=②顶板：20.61 2.5820.90.3/2 1.71mS=⨯+⨯=③底板：2S=⨯+⨯=0.736 2.5820.60.3/2 1.991m④腹板：2S=⨯=4.850.768 3.725m∑21.15+1.71+1.991+3.725=8.576mS=（2）2-2、3-3截面①翼板：2(S=⨯++⨯++⨯=0.2560.55 2.1)0.550.044/2(0.0440.394)/2 2.1 1.15m②顶板：2S=⨯+⨯=0.4 2.750.90.3/2 1.235m③底板：20.4 2.750.60.3/2 1.19mS=⨯+⨯=④腹板：2S=⨯=4.850.6 2.91m∑21.15+1.235+1.19+2.91=6.485mS=（3）截面荷载分布示意图如下：即1-1截面翼板均布荷载11q =59.79kN/m，箱体均布荷载12q =393.62kN/m 。

支架及临时固结检算书

支架及临时固结检算书

石武铁路客运专线郑州动车组运用所动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁支架及临时固结检算编制：复核：审批：中铁七局集团有限公司石武客专郑州动车组运用所项目部一分部二0一0年十二月跨连霍高速公路连续梁支架及临时固结检算一、工程概况：1.桥跨概况动车走行线1特大桥采用立交方式上跨连霍高速公路，桥址于D1DK006+977.630～D1DK007+199.430处跨越连霍高速公路，公路与线路夹角为44度。

连霍高速公路为城际高速公路，双幅16车道，沥青路面，红线宽50m。

采用1-（60+100+60）m连续梁跨越。

2.桥跨结构形式：2.1、梁体为单箱单室，变高度、变截面结构。

全桥箱梁顶宽12米、底宽6.4米，顶板厚0.37～0.47米，按折线变化；腹板厚分别为0.45米、0.70米和0.90米，按折线变化；底板厚0.50～1.3米，按折线变化。

底板设计60×30cm梗肋，顶板设105×35cm梗肋。

全联在端支点、中支点及中跨跨中处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过，中支点横隔板厚3.20米，端支点横隔板厚1.45米，中跨跨中处设横隔板厚1米。

2.2、桥面宽度：桥面板宽12米，桥梁建筑总宽12.28米。

2.3、梁全长为221.5米，计算跨度为（60.75+100+60.75）m，截面中支点梁高7.6米，端支点梁高4.6米，梁底按半径为369.667米的圆曲线变化，边支座中心至梁端0.75米。

边支座横桥向中心距5.8米，中支座横桥向中心距5.4米。

二、钢支撑设计动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁0#块：长度14m，每端伸出墩顶5m，梁横截面为单箱单室直腹板，中支点处梁高7.6m，梁高按圆曲线变化，0#块端头梁高6.994 m，梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚47cm，腹板厚0.9m，底板厚由中隔板的1.3m按圆曲线变化至0#块端头的1.138m。

1、0#块支架结构形式：支架采用Φ609mm钢管作为竖向支承构件。

连续梁钢管柱支架结构检算书

连续梁钢管柱支架结构检算书

连盐铁路站前工程LYZQ-Ⅴ标跨沿海高速、苏北灌溉总渠特大桥（72+120+72）m连续梁安全专项方案0#块临时支架结构检算书2014年10月25日目录1、工程概况 (1)2、施工0#块支架设计检算 (1)2.1基本情况 (1)2.20#块支架设计 (2)2.3施工0#支架荷载取值计算 (6)2.4支架有限元分析检算 (13)2.5检算结论 (19)1、工程概况跨沿海高速、苏北灌溉总渠特大桥位于盐城市滨海县境内，起讫里程DK167+273.735～DK179+870.975m，设计桥长12.59324km。

连续梁共有三联。

1.1 199#-202#墩跨越沿海高速公路，结构形式采用1联（72+120+72）m连续梁；1.2 267#-277#墩结构形式，采用（73+2×128+73）m连续梁+（73+4×128+73）m连续梁跨越淮河入海水道、苏北灌溉总渠及S328省道。

其中271#墩为两联分界公用墩。

2、施工0#块支架设计检算2.1 基本情况1．跨沿海高速公路连续梁，结构形式为（72+120+72）m连续梁，主墩为200#、201#桥墩。

200#墩高度为6.5米，201#墩高度为6.5米。

每个T构共有0-18个块段。

0#块悬臂段采用钢管柱斜置双槽钢支架方式施工。

0#块顺桥长度12m，高度为9.1米，宽度为12.3米。

C55混凝土499.5m3，自重1323.7t。

底板厚度从168.3cm变化到105.3cm，腹板厚度从140cm变化到110cm，顶板厚度从88.9cm变化到58.9cm，梁高9.1m。

墩身宽度为6米，0号块每侧悬臂长度为3米，单边悬出重量267.65t。

2.跨淮海入海道连续梁，结构形式为（73+2×128+73）m连续梁，主墩为268#、269#、270#桥墩。

268#墩高度为10.5米，269#墩高度为8.5米，270#墩高度为10.5米。

每个T构共有0-20个块段。

转体连续梁墩梁临时固结与合龙段临时锁定受力分析

转体连续梁墩梁临时固结与合龙段临时锁定受力分析
第46卷第17期
2019年9 月
道路桥梁
Roads and Bridges
建筑技术开发
Building Technology Development
转体连续梁墩梁临时固结与合龙段
临时锁定受力分析
梁文雨
(中铁隧道集团二处有限公司，河北三河 065201 )
［摘要］连续梁墩梁临时固结和合龙段临时锁定是悬臂施工时保证T构稳定和合龙段混凝土防裂的重要保证措施。以赤峰 至喀左客运专线跨长深高速公路特大桥转体连续梁施工为例，模拟了最不利工况挂篮一侧脱落后产生的不平衡弯矩和竖向反力，
Liang Wen-yu
［Abstract ］ Temporary consolidation of continuous beam piers and beams and temporary locking of closure section are important measures to ensure T-structure stability and concrete crack prevention in closure section during cantilever construction.Taking the construction of the rotating continuous beam of the super-large bridge over Changshen expressway on Chifeng-Kazuo passenger dedicated line as an example, the unbalanced bending moment and vertical reaction caused by the pull-off of the hanging basket side under the most unfavorable conditions are simulated, and the temporary consolidation measures are designed accordingly, the force requirements of temporary locking of the closure section are analyzed, and the rigidity skeleton of the closure section is checked, which provides a reference for similar projects.

60+100+60连续梁支架施工方案(含计算)

目录一、编制依据、原则、范围........................ - 2 -1、编制依据 (2)2、编制原则 (2)3、编制范围 (2)二、工程概况.................................. - 3 -三、施工方案.................................. - 3 -1、总体施工方案 (3)2、施工工艺流程....................................错误！未定义书签。

3、支架施工 (6)3.1支架布置.................................................... - 6 - 3.2支架搭设.......................................错误！未定义书签。

3.3支架预压.......................................错误！未定义书签。

4、模板施工 (10)5、钢筋加工及绑扎 (11)5.1钢筋原材及加工............................................. - 11 - 5.2钢筋绑扎................................................... - 16 -5.3预埋件.........................................错误！未定义书签。

6、混凝土施工 (17)6.1混凝土浇注................................................. - 17 -6.2混凝土养护及拆模........................................... - 19 -7、预应力施工 (23)7.1预应力张拉................................................. - 23 - 7.2孔道压浆................................................... - 28 -7.3封端....................................................... - 31 -四、安全保障措施...............................- 31 -1、跨路施工安全措施................................错误！未定义书签。

支架法在大跨度(跨既有线路)连续梁施工中的应用

支架法在大跨度(跨既有线路)连续梁施工中的应用摘要：以津秦客运专线跨唐山市戏外环高速公路60+100+60m连续梁为例；支架法施工大跨度连续梁，特别是跨既有线路中，既要保证结构安全、又要保证工程质量、还要考虑施工进度，所以在施工中遇到了相当大的困难。

关键词：支架法大跨度既有线路结构安全工程质量1、本工程为跨越高速公路连续梁，施工全过程中需做好安全防护，且不能影响桥下交通，此为工程施工的一个难点。

2、大跨度连续梁支架法施工过程中，桥梁线形控制为本连续梁施工的又一个难点。

1、工程概况丰南跨津山特大桥于dk110+119.15处跨越唐山西外环高速公路，跨越桥式为(60+100+60)m预应力混凝土变高度连续箱梁，与西外环高速公路斜交角度为52°56′，连续梁起止里程为dk110+009.55～dk110+231.25，连续梁采用高速公路车道上方搭设门洞支架、公路两侧路基边坡设置贝雷梁悬挑支架方法施工。

2、地理条件连续梁跨越线路位置为规划中的西外环高速公路，高速公路为高填土路基，两侧为农场，省道、县道及乡村水泥道路交叉通过，交通条件较为便利，县村道路与高速公路立交处为小桥或涵洞，一般净高在3.5m以下，施工车辆若就近进入需对原通道涵、桥下路面进行降低改造以增加净空后能够满足施工运输条件和人员进场。

3、箱梁结构形式1、结构形式：梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。

箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.8m。

顶板厚度40至50cm，按折线变化，底板厚度40cm至100cm，按直线线形变化，腹板厚60至80、80至100cm，按折线变化。

全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。

2、桥面宽度：防撞墙内侧净宽8.8m，桥上人行道栏杆内侧净宽11.9m，桥面板宽12.0m，桥梁建筑总宽12.28m。

3、梁全长为221.5m，计算跨度为60+100+60m，中支点处梁高7.85m，跨中截面梁高4.85m，梁底下缘按圆曲线变化，圆曲线半径r=309.6667m；边支座中心线至梁端0.75m。

合龙段施工技术交底书

技术交底书表格编号1311项目名称中铁四局万铁路段项目部二分部第 1 页共12 页交底编号工程名称新建铁路至万州铁路段站前工程设计文件图号施工部位跨机场快速路（60+100+60）m悬臂浇筑连续梁合龙段技术交底书交底日期2017年7月20日技术交底容：一、技术交底围本交底适用于新建至万州铁路段站前工程ZWZQ-02标（60+100+60）m连续梁合龙段施工。

二、设计情况合龙段采用C55混凝土。

施工方法：合龙施工顺序为先边跨合龙然后再中跨合龙。

首先对边跨合龙进行锁定，然后在支架上浇筑边合龙。

在边跨合龙达到强度后，拆除主墩的临时支座，最后，在一天中最低气温时进行中跨锁定，解除永久支座的水平约束，采用吊架进行中跨合龙段混凝土的浇注。

三、施工准备1、悬臂段拉压浆完毕。

2、清除箱顶、箱的施工材料、机具，用于合龙段施工的材料、设备有序放至桥面。

3、合龙段施工前，对悬臂端的中线，高程进行测量检查，发现悬臂端中线和高程及相对偏差大于15mm时，采取措施实施纠正，合龙口纠偏措施应经设计单位及监理单位同意。

合龙施工前测量高程、温度，连续观测时间不少于48h。

4、在合龙段施工之前，由技术人员向施工操作人员进行书面技术交底，并履行交底签字手续。

四、施工工艺施工工艺流程：技术交底书表格编号1311项目名称中铁四局万铁路段项目部二分部第 2 页共12 页交底编号工程名称新建铁路至万州铁路段站前工程设计文件图号施工部位跨机场快速路（60+100+60）m悬臂浇筑连续梁合龙段技术交底书交底日期2017年7月20日技术交底容：安装合龙梁段挂篮底腹板模板合龙口悬臂端中线、高程测量检查悬臂端中线、高程偏差校正安装合龙口临时锁定设施合龙口临时锁定并解除边墩支座临时约束悬臂端面及接茬钢筋检查验收安装合龙梁段钢筋、预应力管道、内模浇筑合龙梁段混凝土、养护预应力筋张拉解除合龙口临时锁定预应力孔道压浆、封锚，拆除合龙梁段挂篮边跨合龙梁段施工流程图临时预应力束张拉安装合龙梁段挂篮底腹板模板合龙口悬臂端中线、高程测量检查悬臂端中线、高程偏差校正安装合龙口临时锁定设施合龙口临时锁定并解除主墩支座约束悬臂端面及接茬钢筋检查验收安装合龙梁段钢筋、预应力管道、内模浇筑合龙梁段混凝土、养护预应力筋张拉解除合龙口临时锁定预应力孔道压浆、封锚，拆除合龙梁段挂篮中跨合龙梁段施工流程图临时预应力束张拉技术交底书 表格编号1311 项目名称 中铁四局万铁路段项目部二分部第 3 页 共 12 页交底编号工程名称 新建铁路至万州铁路段站前工程设计文件图号技术交底书表格编号1311项目名称中铁四局万铁路段项目部二分部第 4 页共12 页交底编号工程名称新建铁路至万州铁路段站前工程设计文件图号施工部位跨机场快速路（60+100+60）m悬臂浇筑连续梁合龙段技术交底书交底日期2017年7月20日技术交底容：分别在中跨11#块中心配置1/2边跨重量，即39.16t，再在边跨11#块中心配置1/2边跨重量，在浇筑边跨合龙段砼时同步卸下边跨合龙悬臂端配重，中跨悬臂端配重不动。

劲性骨架加工现场质量检验报告单

劲性骨架加工现场质量检验报告单报告单编号：QC-2024-0001报告日期：2024年5月15日一、检验目的：本次现场质量检验的目的是评估劲性骨架加工的质量，保证所加工的产品能够符合设计要求、满足安全性要求，并确保加工过程中的各项工艺操作符合标准规定。

二、检验范围：本次质量检验涵盖了劲性骨架加工现场的相关工艺流程和设备，包括但不限于骨架加工机械设备、切割工艺、焊接工艺、钻孔工艺等。

三、检验过程及结果：1.设备检验在现场检查了骨架加工机械设备的使用情况，并进行了相关测试。

设备运行平稳，操作简单，无异常噪音和震动。

测试结果表明设备的精度稳定，满足加工要求。

2.材料检验对使用的劲性骨架材料进行了检查，并进行了化学成分和力学性能测试。

所有材料的化学成分符合标准要求，力学性能满足设计需求。

3.加工工艺检验3.1切割工艺检验对切割工艺进行检查，包括切割速度、温度、切割刀片选择等。

结果显示，切割工艺操作正确，切割质量良好无明显毛刺和变形。

3.2焊接工艺检验对焊接工艺进行检查，包括焊缝牢固度、焊接接头质量等。

进行了焊缝拉力测试，结果显示焊缝牢固，满足设计强度要求。

3.3钻孔工艺检验对钻孔工艺进行检查，包括钻孔位置、钻孔直径、钻孔深度等。

全部钻孔位置准确，直径和深度符合设计要求。

4.工艺记录检查五、结论与建议：根据以上检验过程和结果，经评估，劲性骨架加工现场的质量符合标准要求，所加工的产品能够满足设计要求和安全性要求。

建议在加工过程中加强工艺流程的管控，确保操作规范。

此外，建议及时记录并解决发现的任何质量问题，以进一步提高劲性骨架加工质量。

六、质量检验人员：李明（检验员）张华（协助检验员）。

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1 临时支座检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，由于施工管理与控制差异、人为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩。

1.1 临时支座结构临时支座采用钢筋混凝土临时支座，设置于墩顶永久支座两侧。

墩顶设置4个混凝土临时支座（其布置如图所示），每个临时支座布置60根HRB400钢筋，钢筋直径为32mm，三根一捆，每侧共布置120根，其中伸入墩身1.20m，处伸入梁内1.20m。

连续梁与临时支座相交部分采用HRB400D12mm的钢筋布置一道10cm一道的网片进行加强。

临时支座混凝土采用C50混凝土。

临时支座布置如图1所示。

14000立面图(a) 立面布置图12200截面图（b）横截面图平面图（c）平面图图1-1 100m连续梁临时支座图1.2 临时支座受力分析（1）节段浇注差按一端多浇注1/2节段考虑，最后一个悬浇节段砼体积约为50.035m3。

G=50.035/2×26.5=662.96kNM1=662.96×47=31159.12kN·m。

（2）挂篮移动不同步按一侧挂篮走行到位，另一侧未动考虑，根据施工经验，取挂篮、模板、施工机具重为500kN，且施工机具位置考虑一个阶段差，则：M2=500×4.00=2000kN·m。

（3）梁体自重不均匀（如胀模等）考虑一侧梁体比另一侧梁体重5%，最不利一侧的弯矩如表1-1所示。

表1-1 由梁体自重不均匀引起的不平衡弯矩计算M 3=5%×∑Gi×e=5%×504411.98=25220.6kN·m 。

（4）风荷载按一侧风力为100%，另一侧为50%考虑。

风压值：基本风压0W =500 Pa 基本风速：20V =28.3m/s 0.161020(0.5)V V ==25.3m/s设计基准风速V d110d V K V =式中：1K —考虑不同高度和地表粗糙度的无量纲参数。

桥址区属Ⅱ类场地，梁体高度约为15m 左右，取K1=1.30。

110d V K V ==1.30×25.3=32.9 m/s施工阶段：s d V =0.84×32.9=27.6 m/s 竖向风荷载：21()2s V d V P V C Bρ=式中：ρ—空气密度，一般取ρ=1.225；V C —系数，V C =0.75×0.4=0.3B —桥梁宽度V P =1/2×1.225×27.62×0.3×12.2=3415kg/m=34.15kN/m21()50%2V V M P L =⨯=(1/2×34.15×492)×50%=29719.1kN·m（5） 挂篮空载坠落考虑挂篮空载坠落，不平衡弯矩为： M=500×47=23500kN·m 。

（6） 最大不平衡力矩在最大双伸悬臂施工阶段，由上述四种荷载产生的总不平衡弯矩为： 组合1：M=（1）+（3）+（4）=31159.12+25220.6+29719.1=86098.82kN·m 组合2：M=（2）+（3）+（4）=2000+25220.6+29719.1=56939.7kN·m 组合3：M=（5）+（3）+（4）=23500+25220.6+29719.1=78439.7kN·m 取绕x M =86098.82kN·m 作为施工的（绕桥梁横向轴）纵向不平衡弯矩。

1.3 临时支座抗倾覆能力检算抗倾覆计算思路如下：以受压临时墩中心为旋转中心，梁体自重与预埋的精轧螺纹钢等均对结构提供稳定力矩、（1） 混凝土自重产生的稳定力矩由梁段混凝土自重提供的绕桥梁横向的稳定力矩如表1-2所示。

稳定力矩=块段重量×临时支座中心距，中心距取5.80m 。

稳定力矩共计136844.85kN·m （2） 预埋钢筋提供的稳定力矩每个临时支座布置60根HRB400钢筋，钢筋直径为32mm ，三根一捆，每侧共布置120根，由预埋钢筋提供的绕X 轴的稳定力矩为：（120×3.1415926×0.032×0.032/4）×400×1000×5.80=223902.56 kN•m ； （3） 稳定系数稳定系数 按下式计算：=稳定力矩/倾覆力矩；稳定力矩为：136844.85+223902.56=360747.41 kN•m绕横向轴稳定系数=360747.41/86098.82=4.19>2.0；满足抗倾覆要求。

1.4 混凝土临时支座受压检算临时支座承担的竖向荷载为： 梁体自重：47187.86kN 不平衡力矩：86098.82kN•m 则单个临时支座承担的竖向荷载为：N =47187.86/4.0±（86098.82/4.9/2.0）=11796.965±8785.6 最大压力为20582.6kN则混凝土压应力为：20582.6/2.5/1.0=8233.01kPa=9.0MPa<13.40 MPa 。

临时支座满足受压要求。

1.5 HRB400钢筋锚固深度计算锚固深度检算：yab t f l df α= 其中：α=0.14 y f =360MPat f =1.89d =0.032则ab l =0.14×360×0.032/1.89=0.853m实际锚固深度1.2m>0.853m ，锚固长度满足要求。

0K 0K 0K1.6 临时支座检算结论经以上计算可知，临时支座2.3m×1.0m，每个墩共设置4个临时支座，每个临时支座布置60根HRB400钢筋，钢筋直径为32mm，三根一捆，每侧共布置120根，其中伸入墩身1.20m，处伸入梁内1.20m，能满足偏心受压、抗倾覆的要求。

为确保悬臂施工的安全性，提出如下建议：（1）施工中施工材料、机具等尽量少堆放，必须堆放，尽量保证悬臂两侧平衡，或尽量堆放于悬臂根部。

（2）悬臂浇筑混凝土时，尽量使两边同时浇筑，无法同浇筑时，可采取分阶段交替浇筑。

在混凝土分阶段交替浇时，两侧悬臂端浇筑的混凝土最大不平衡量应严格控制在5方以内。

（3）临时支座应设置一定的普通构造钢筋，临时支座与梁、桥墩接触面应设置钢筋网片。

（4）临时支座设计未考虑挂篮满载坠落，在浇筑混凝土之前需检查挂篮后锚点，确保挂篮在浇筑过程中的安全性。

（5）钢筋锚固长度需满足规范要求。

2 合龙段刚性支撑检算2.1 刚性支撑布置刚性支撑布置如图2-1所示。

图2-1 刚性支撑布置图2.1 边跨合龙刚性支撑检算边跨合拢劲性骨架按照在温度较低时锁定临时固结，边跨合龙前的合龙段单侧的混凝土重量为3540.69kN。

在升温时劲性骨架受力如下：（1）与模板间摩擦力由于均匀升温情况下，梁体可以自由伸缩，此时梁体仅受到支座的摩阻力。

支座摩擦力按照摩擦系数0.30计算，则摩阻力为0.30×3540.69=1062.207kN；（2）局部升温考虑顶板局部升温5度，局部升温情况下无轴向力，局部升温引起梁体的弯矩值为2960 kN·m；（3）合拢临时束合拢时按照临时束张拉4束，每束30t，共计1200kN。

劲性骨架受力为：轴力1062.207+1200=2262.207kN，弯矩2960kN·m。

劲性骨架按照4套2[40b 钢构件进行计算，每侧截面上布置4个，顶板两个，底板两个，利用预埋钢筋和钢板连接,一个劲性骨架的面积为166.1cm 2。

顶板和底板的劲性骨架距离为4.2m 。

则由升温及临时预应力钢束引起的单个劲性骨架（2[40b ）轴力为：N =-2262.207/4.2±(2960)/4.2/2.0=-538.62±352.38kN ； 劲性骨架最大轴力为：-891kN ； 劲性骨架最小轴力为：186.24kN 。

最大应力为/N A σ==891/（2×83.05×10-4）=53642kPa=53.642MPa<[]σ=1.30×145=188.5MPa故边跨合龙刚性支撑强度满足要求。

2.3 中跨刚性支撑检算中跨合拢劲性骨架按照在温度较低时锁定临时固结，中跨合拢时劲性骨架受力最大，可仅针对中跨合拢时进行检算，中跨合龙前的合龙段单侧的混凝土重量为47187.86kN 。

在升温时劲性骨架受力如下： （1） 支座的摩擦力由于均匀升温情况下，梁体可以自由伸缩，此时梁体仅受到支座的摩阻力。

支座摩擦力按照摩擦系数0.04计算，则摩阻力为0.04×47187.86=1887.5kN ； （2） 局部升温考虑顶板局部升温5度，局部升温情况下无轴向力，局部升温引起梁体的弯矩值为12825 kN·m ；由于均匀升温情况下，梁体可以自由伸缩，此时梁体仅受到支座的摩阻力。

（3） 合拢临时束合拢时按照临时束张拉4束，每束30t ，共计1200kN 。

劲性骨架受力为：轴力1887.5+1200=3087.5kN ，弯矩12825kN·m 。

劲性骨架按照4套2[40b 钢构件进行计算，每侧截面上布置4个，顶板两个，底板两个，利用预埋钢筋和钢板连接,一个劲性骨架的面积为166.1cm 2。

顶板和底板的劲性骨架距离为4.2m 。

则由升温及临时预应力钢束引起的单个劲性骨架（2[40b ）轴力为：N =-3087.5/4.2±(12825)/4.2/2.0=-735.12±1526.78kN ； 劲性骨架最大轴力为：-2261.9kN ； 劲性骨架最小轴力为：791.66kN 。

最大应力为/N A σ==2261.9/（2×83.05×10-4）=136177kPa=136.177MPa<[]σ=1.30×145=188.5MPa故中跨合龙刚性支撑强度满足要求。

目录1 临时支座检算 (I)1.1 临时支座结构 (I)1.2 临时支座受力分析 ..................................................................................................... I II1.3 临时支座抗倾覆能力检算 (V)1.4 混凝土临时支座受压检算 ......................................................................................... V I1.5 HRB400钢筋锚固深度计算....................................................................................... V I1.6 临时支座检算结论 .................................................................................................... V II2 合龙段刚性支撑检算 .......................................................................................................... V II2.1 刚性支撑布置 ............................................................................................................ V II2.1 边跨合龙刚性支撑检算 ........................................................................................... V III2.3 中跨刚性支撑检算 ..................................................................................................... I X有砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（60+100+60）m悬臂施工检算报告。