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多绳摩擦提升设计

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1 新疆工程学院 课程设计说明书

题目名称： 多 绳 摩 擦 提 升 设 计

系 部： 机 械 工 程 系 专业班级： 矿山机电 学生姓名： 兰国兵 指导教师： 完成日期： 2

新疆工业高等专科学校机械工程系 课程设计评定意见

设计题目： 多 绳 摩 檫 提 升 系 统 设 计 学生姓名： 兰国兵 专业 矿山机电 班级 10-7（3）班 评定意见：

评定成绩： 指导教师（签名）： 年 月 日 3

目 录 一、计算条件……………………………………………………….4。 二、提升容器的确定 ……………………………………………4。 三、钢丝绳的选择 ……………………………………………1。 四、提升机选择 …………………………………………………..2。 五、提升系统的确定 ……………………………………………2。 六、钢丝绳与提升机的校验 …………………………………….5。 七、衬垫材料单位压力 …..…………………………………….4。 八、预选电动机 …………………………………………………..4。 九、提升系统变为质量 …………………………………………..4。 十、提升速度图 …………………………………………..5。 十一、提升能力 ………………………………………………….6。 十二、电动机等效功率计算 …………………………………….8。 十三、电耗计算 …………………………………………………..9。 十四、提升机的防滑验算 …………………………………….9。 4

1.计算条件 矿井年产量：An为90万吨 井筒深度： mHS300 装载高度：m5.25Hz 卸载高度：m5.22Hx 提升方式：双箕斗提升，采用定重装载 工作制度：每年工作日br为300天，每天净提升时间t为14h。 矿井服务年限：70年 松散容重：3t/m965.0r 2.提升容器的确定

1）小时提升量 )/(7.295143002.115.1900000AhhttbacArth 2）经济提升速度 : )(3485.255.22300mHHHHzxst

提升速度：)/(32.93485.05.0'smHVtm 3）一次提升时间估算: )(99.68101032.93488.032.9'1''suVHaVTmtmg

4）一次提升量; )(67.5360099.687.2953600''tTAQgn 按Q'的计算值可选用JDS-6/554同侧装卸载（中国矿业大学出版社 洪晓华主编，P177 见表1-2），载重Q=6t；自重Q=6.9t；有效容积：36.6m 一次实际提升量Q： kgQ63696.61000965.0 5）按选定的Q=6369kg，所需要的提升速度 （1） 一次所需的提升时间：

)(7790000015.12.114300369.636003600'1sAcatbQTnfrg

（2） 所需的实际提升速度： 5

)/(3.723488.0420778.020778.024)()(2212'121'11'msHuTauTaVtaggm 3.钢丝绳的选择 1)绳端荷重 )(1326969006369kgQQQcd

《煤矿安全规程》规定：对箕斗提升时，多绳摩擦提升机时，当数值相等与时，mg/10VHsmVm，即3.7gHm

2）尾绳环高度hH：

hH=mSHg6.72.05.13.75.1

3)钢丝绳悬垂长度：井架高度在尚未精确时，箕斗提升mHj35~30，mHj35 mHHHHHhzsjc1.3686.75.2530035 4)首绳单位长度重量计算

)(96.1212.3705.617000011.08.9)69006369(4111.0)(41mNHmBgQQcPCa

按表2-2(2)推荐，选用6x19普通园股钢丝绳，其规格为：钢丝绳抗拉强度为3/17000mN,钢丝绳安全系数：5.6am，)/29.14mkgPk；

)(257);(20KNQmmdS；

5）验算安全系数：am

5.679.612.37029.148.91326941257000)(41ccsaPHgQQQm 6

6)尾绳单位长度重量计算 )/(58.2829.1424'mNPnnPks 选用6x19(1+6+12)型普通圆股钢丝绳二根。查钢丝绳规格表)/(83.33mkgPS；)(5.608);(31KNQmmdS；3/17000mNB。 因pqks2，所以下列计算均按平衡系统考虑。 4.提升机选择 选用有导向轮的塔式摩擦轮提升机

1)主导轮直径：)(1800209090mmdDg )(15603.112001200mmDg 2）导向轮直径： mmDmmdDdd15603.1120012001600208080 3)最大静拉力和拉力差计算：

)(12.13500934829.1448.969008.96369maxNHnpgQQgTtzj

)(12.6738934829.148.96369NPHQgTtjc 根据上述计算，选择JKM-2.25/4（）型多绳摩擦轮提升机，见表(7-2) 其主要技术数据如下： 主导轮直径：mDg25.2；；最大提升速度smV/3.11max 最大静张力：KNFje244/210；最大静张力差：；KNFce60； 导向轮直径:mDd2；导向轮变位重量：KNGDd6.13。 4）验算摩擦衬垫的压力：

7

)(8.840948.96369075.012.37029.1448.96900NgQnpHgQFXCzjx )(4.1558738.96369075.012.37029.1448.969008.96369NQnpHgQQgFgczjs 5.203.1225048.840944.155873nDdFFPjcjsB jxF为下放侧静张力 ，jsF为上升侧静张力。 所以选择聚氨基甲酸酯衬垫 5.提升系统的确定

1)井架高度： meRtHHHHgxrj37.44175.032.95.228.1175.0 取井架高度mHj45 2)天轮的选择： 因为钢丝绳与天伦的围抱角大于90，所以： 8080201600120012001.31560ttDdmmDmm

根据以上相关数据，查表(3-3)可得，选择TSG200012井上固定天轮，直径Dt=Dg=2000(mm)，绳槽半径12mm,Qq=458.5kN,两轴中心距700mm，轴承中心高180mm,变位重力3070N，总重9100N。

3)提升机与井筒提升中心线水平距离sL： mDHLgjs75.3225.25.3456.05.36.0 考虑到“咬绳”现象，取35sLm

4)提升钢丝绳弦长：L 8

下弦长1xL： mDSLCHLtSjx65.47)2222.035()5.135()22()(2222011 0C为主导轮中心高出井口水平距离，一般取1-2m，S为两提升容器的中心距。 上弦长2xL：

mDSLCHLtsjx14.55)2222.035()5.145()22()(222202

钢丝绳下出绳角： 15''45'13492arcsin22arctan101xttsjLDDDSLCH

5)围包角的确定180： 主导轮与导向轮之水平中心距 mRrSL725.1125.1185.10 mSDHgx46.25.075tan)85.125.2(5.075tan)(



190''58189''589180''58946.2725.1725.146.21125.1sinsin1221012021





tgHLtg

LH

RR

xx

dm

6.电动机预选 1)电动机的功率： kwgKQVNj38.8013.185.010008.93.7636915.11000max

2）电动机转速： min)/(93.929314.33.7206014.360maxrDiVng 9

根据计算可选YR1000-6/1180型电动机。Ne=1000kw，Nd=1000/min,d=0.92,27.2,dGD)(2=4680Nm2.

(3) 提升机实际运行速度：sminDVdgs/85.720601000314.36014.3

7.提升系统变为质量 (1)变为质量:)(8409481NFFjx,

)(57.8108728.92046808.973100136008.840844.1558738.928.922221kgMeMMFFgGMdnd



防滑安全系数的计算： 静防滑安全系数：

75.199.18.840944.155873)1(8.84094)1(1801902.0eFFeFjxjsuxjxj 动防滑安全系数： 25.169.38.840944.155873)1(4.155873)1(1801902.0eFFeFjxjsuxjsd 提升载荷，等重尾绳系统 静防滑安全系数：

75.182.18.840944.155873)1)(8.96369075.012.37029.1448.96900()1)(()1(1901802.0eFFeQgnpHgQFFeF

jxjsuxsczjxjsux

jx

075.0sx

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多绳摩擦式提升机防滑系数验算

多绳摩擦式提升机防滑系数验算

多绳摩擦式提升机防滑系数安全验算说明主要检验计算公式：主绳每米重量，9.56kg/m×1m×10m/N×4=382.4N／m；尾绳每米重量，19.12 kg/m×1m×10m/N×2=382.5N／m系统为等重尾绳提升。

l、提升系统总变位质量Σm计算Σm＝(Q+2Q Z+n1pL p+n2qL q+G t+G j+G d)＝32000+2×48000+4×9.56×720+2×19.12×560+2×12000+30000+1451.8=232399kg式中Q一一次提升载荷重量，N=32t；Qz_ 提升容器自重，N=48t；n1—主绳根数，n1=4；p—主绳每米重量，9.56kg；L P—每根提升主绳实际全长，720m；n2—尾绳根数；n2=2q—尾绳每米重量，19.12 kg；L q—尾绳实际全长，560m；G t—天轮的变位重量，12000kg（查天轮规格表）；G j－提升机的变位重量，30000kg（查提升机的规格表）；G d——电动机转子的变位重量，G d=4J d*i2/D2=4×7350×12/4.52=1451.8。

J d——电动机转子的转动惯量：J d=1/12*mR2=7350m——电动机转子的重量29830kgR——电动机转子的半径1.72mi——减速箱减速比，取1D——滚筒直径，4.5m2、提升机强度验算2.l最大静张力验算(1)根据矿井实际提升情况计算最大静张力F jmF jm= (Q+Qz) +( n1pL p+n2qL q)/1000=320+480+(382.4×500+382.4×50)/1000=1010KN（2）验算F jm≤[F jm]其中［F jm］----提升机设计许用最大静张力（查提升机规格表）,980kN。

多绳摩擦提升讲解

多绳摩擦提升讲解

第12章 多绳摩擦提升
人要掌握任何一种知识，都需要 通过自己动脑“独立学习”。这个学 习知识的过程，是任何人（包括老师） 或物（包括现代化的教学手段）都不 能代替的。
第一节 摩擦传动原理与防滑分析
一、摩擦传动原理
多绳摩擦提升机是依靠钢丝绳与摩擦衬垫之间的摩 擦传递动力，其摩擦力对多绳摩擦式提升机的正常可靠 运行有着极为重要的影响。
㈡下放货载
由于罐笼提升系统需下放货载。与上述同样分析方法可得，罐笼提升系统下放 货载时动防滑安全系数在减速阶段动防滑安全系数最小。即此时最容易滑动。
五、增大防滑安全系数的措施
1.增加围包角α 2.增加摩擦系数μ 3.采用平衡锤单容器提升 4.增加容器自重 5.控制最大加速度，减小动负荷
第二节 多绳摩擦提升钢丝绳 张力平衡问题
调节钢丝绳张力时，压力油经软管同时充入各液压 缸的上方。油压上升推动缸体向上移动，下端的圆螺母 ６便离开油缸的底盘３。此时，活塞和高压油代替圆螺 母承受钢丝绳所加的载荷。当全部钢丝绳的油缸底盘下 面的圆螺母都离开时，各钢丝绳承受载荷的张力完全相 等。然后可轻易地旋紧不承受载荷的圆螺母６，使之贴 靠于油缸的底盘下面。然后，释放油压，调整工作完成。 若将所有油缸内的活塞用压力油顶到中间位置，并 将圆螺母退到螺杆末端，在油路系统充满油后，将油路 阀门关闭，即能实现提升过程中的各钢丝绳张力的自动 平衡。
(3)对于轻尾绳系统，下放货载结束时，静防滑安全系数最小。应验算 此时的静防滑安全系数。
四、动防滑安全系数σ d的变化规律 及其允许的最大加、减速度⑴
主要分析等重尾绳系统
㈠上提货载时
四、动防滑安全系数σ d的变化规律及 其允许的最大加、减速度⑵
由上述分析 可知，动防滑 安全系数加速 阶段最小。 因此，对等重 尾绳系统上提货 载时，只验算加 速阶段的动防滑 安全系数即可， 而不必验算减速 减段。
摩擦式提升机计算

摩擦式提升机计算

二、副立井提升设备1、设计基础资料矿井设计生产能力：A n=0.9Mt/a矿井工作制度：年工作日：330d、日提升小时：16h绞车房标高：＋1074.00m副井井口标高：＋1074.00m井底大巷标高：＋835m提升高度：H t＝239m提升容器：600轨距多绳提升罐笼（一宽一窄）⑴、1t矿车单层双车钢罐道四绳宽罐笼：型号GDG1/6/1/2K型1个罐笼总质：（包括自动平衡首尾绳悬挂装置、滚动罐耳、防滑附加质量及配重等）：Q z =20000kg本体高度：4.13m全高：6.677m载人数：38人长×宽：4410×1704⑵、1t矿车单层双车钢罐道四绳窄罐笼：型号GDG1/6/2/4型1个罐笼总质：（包括自动平衡首尾绳悬挂装置、滚动罐耳、防滑附加质量及配重等）：Q z =20000kg本体高度：4.13m全高：6.677m载人数：23人长×宽：4410×1024每次提升矿车数：2辆提升大件设备时，经防滑校验，需在窄罐中加10000kg配重。

1t矿车型号：MGC1.1-6载荷（矸石）质量：1800kg自重：610kg5、最大件质量（采煤机、掘进机最大不可拆卸件）：18000kg，运送大件平板车质量：1800kg，工作面液压支架整体下放为13000kg。

6、两罐笼提升中心线间距：1.802m7、提升内容升降人员、矸石、设备材料，升降最大件时，对侧配重10000kg，升降工作面液压支架时，对侧配重5000kg（4辆重矿车）。

8、最大班提升量下井工人：99人；矸石：50t(按出煤量的5%计算)；雷管、炸药：3车；料石、水泥、砂子：30t，设备、材料、坑木：25车；保健车：2次；其它：10次服务年限：整个矿井可采期12.4a。

2、副立井提升设备方案选择兼并重组整合后矿井设计生产能力900kt/a，采用斜井－立井开拓方式，在工业场地设副立井。

根据矿井副立井井筒特征和提升能力，设计采用多绳摩擦轮式提升机。

落地式直联多绳摩擦提升机安装工艺要点

落地式直联多绳摩擦提升机安装工艺要点

落地式直联多绳摩擦提升机安装工艺要点
1、钢丝绳篮框安装：安装钢丝绳篮框之前，首先要拆卸钢丝绳篮框位置的拐折管，清理出直线安装的整洁平整的支柱，然后，用摩擦片结合特殊的智能摩擦绳把筒，将钢丝绳篮框拆下来，安装在此支柱上，紧固件通过螺栓和垫圈固定。

2、悬挂筒子安装：安装悬挂筒子时，要把它们插入到钢丝绳篮框上，并根据钢丝绳维持装篮框的设计图纸进行安装，确保钢丝绳重叠的正确位置，位置的支承的牢固性，确保摩擦绳的运行稳定，悬挂筒子也要根据安装实际情况，选择不同的悬挂筒子位置。

3、多绳摩擦提升机安装：多绳摩擦提升机的安装主要需要把机架安装在支柱上，根据结构图纸来确定安装位置，用螺栓将机架固定在支柱上，并将摩擦绳安装在拉杆上，把拉绳传动支承安装在安装位置，最后把电动机安装在机架上，放置在安装位置，并用螺栓固定在机架上。

4、拉绳导带安装：在安装拉绳导带时，一般要先把这根拉绳导入到安装位置，在轴上分别安装拉绳对筒，然后再把拉绳放入拉绳对筒中，以便将拉绳正确传递给电机，然后把拉绳传动支承装在拉绳上，并用螺栓将支承固定在正确位置上，最后，要把拉绳紧固在对筒上，使其适应设定负载。

5、检查校验：安装完毕后，应首先进行一个完整的检查校验，检查安装的每一处结构是否合理，紧固件是否安装牢固，电缆布线是否符合要求，省电器参数是否设置正常，安全保护是否连接牢固，每一部分安装工艺是否按照要求执行，如果任何部分不合格，必须先调整到标准，然后再进行测试试验,以确保多绳摩擦提升机的安全可靠性。