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荷载内力计算

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-3- 第二章 荷载内力计算

2.1恒活载计算：

2.1.1屋面框架梁

100厚钢筋混凝土楼板： 20.1252.5KNm

1:8水泥膨胀珍珠岩找坡层（均厚105mm）： 20.105131.37KNm

100厚憎水膨胀珍珠岩块保温层（3250gKm）： 20.12.50.25KNm

30厚1:3水泥砂浆4@200双向箍筋： 2300.03250.031.65KNm

满涂胶黏剂一层： 20.40.010.004KNm

20厚1:3水泥砂浆抹平压光： 20.02300.6KNm

屋面恒载汇总： 6.372KNm

屋面板均布恒载标准值： 6.372KNm

AB跨上屋面梁恒载标准值： 17.96.3725.162wkKNgm

,BCDE跨上屋面梁恒载标准值: 17.96.3725.162wkKNgm

框架梁自重 0.250.7254.38KNm

框架梁粉刷 (0.70.1)20.02170.408KNm

框架梁总自重 34.79wkKNgm

屋面不上人，活载标准值为20.5KNm，则：

AB跨上屋面梁活载标准值： 17.90.51.982wkKNqm

,BCDE跨上屋面梁活载标准值: 27.90.51.982wkKNqm -4- 2.1.2屋面纵向梁传来的作用于柱顶的集中荷载

女儿墙自重标准值（600mm高240mm厚双面抹灰砖墙20.65.243.14KNm

纵向框架梁自重 0.250.5253.125KNm

纵向框架梁粉刷 (0.50.1)20.02170.272KNm

纵向框架梁自重标准值 3.40KNm

次梁自重 0.250.5253.125KNm

次梁粉刷 (0.50.1)20.02170.272KNm

次梁自重标准值 3.40KNm

女儿墙自重 3.147.924.81KN

纵向框架梁自重 3.47.926.86KN

纵向次梁自重 7.93.413.432KN

屋面恒载传来 7.98.47.98.47.92[8.4()]6.37130.262224KN

A轴纵向框架梁传来恒载标准值 1195.36wkGKN

女儿墙自重 3.147.924.81KN

纵向框架梁自重 3.47.926.86KN

纵向次梁自重 7.93.413.432KN

屋面恒载传来 7.97.27.97.27.92[7.2()]6.37115.22224KN

B轴纵向框架梁传来恒载标准值 2180.3wkGKN

纵向框架梁自重 3.47.926.86KN

纵向次梁自重 7.93.413.432KN -5- 屋面恒载传来 7.97.27.97.27.92[7.2()]6.37115.22224KN

C轴纵向框架梁传来恒载标准值 3155.49wkGKN

A轴纵向框架梁传来屋面活载标准值1wkQ：

1wkQ=7.9[8.4(2.234.2)1.98]0.510.222KN

B轴纵向框架梁传来屋面活载标准值2wkQ：

2wkQ=7.9[7.2(1.633.6)1.98]0.59.052KN

（二层为19.27KN）

C轴纵向框架梁传来屋面活载标准值3wkQ：3wkQ=9.05218.1KN

A轴纵向框架梁中心往外侧偏离柱轴线，应考虑130mm的偏心，以及由此产生的节点弯矩，则1195.360.1325.40wkMKNm，210.220.131.33wkMKNm

E轴：1180.30.1323.44wkMKNm，29.050.131.18wkMKNm

屋面梁荷载简图如下图所示：

图2-1

2.1.3楼面框架梁

楼面均布荷载

100厚现浇混凝土楼板 20.1252.5KNm -6- 25厚水泥砂浆结合层 20.025200.5KNm

2厚水泥浆 20.002160.03KNm

10厚缸砖面层 20.0121.50.215KNm

汇总为 23.25KNm

200厚填充墙 20.211.82.36KNm

20厚砂浆双面抹灰 20.021720.68KNm

内隔墙自重标准值 (3.50.7)3.048.51KNm

AB跨楼面梁恒载标准值 17.93.2512.842kKNgm

38.514.7913.3kKNgm

CD跨楼面梁恒载标准值 27.93.2512.842kKNgm

44.79kKNgm

办公楼楼面活载标准值为2.02KNm，则,,ABBCCD跨楼面梁上活载标准值为：

17.927.92kKNqm

2.1.4楼面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载

外纵墙自重标准值：

墙重 (7.92.852.11.92)3.04KN

窗重 12.11.927.98KN

合计 52.17KN

内纵墙自重标准值

墙重 (7.92.852.11.52)3.0444.29KN

窗重 12.11.526.3KN

合计 55.59KN -7- 外纵墙重 52.17KN

次梁上墙重 3.04(3.50.5)4.238KN

纵向框架梁自重 3.47.926.86KN

纵向次梁自重 3.44.214.28KN

楼面恒载传来 [7.94.2(2.234.2)1.98]3.25KN

A轴纵向框架梁传来恒载标准值 1198.07kGKN

内纵墙重 55.59KN

次梁上墙重 3.04(3.50.5)3.632KN

纵向框架梁自重 3.47.926.86KN

纵向次梁自重 3.43.612.24KN

楼面恒载传来 [7.93.6(2.233.6)1.98]3.25KN

C轴纵向框架梁传来恒载标准值 3186.29kGKN

外纵墙重 52.17KN

次梁上墙重 3.04(3.50.5)3.632KN

纵向框架梁自重 3.47.926.86KN

纵向次梁自重 3.43.612.24KN

楼面恒载传来 [7.93.6(2.233.6)1.98]3.25KN

E轴纵向框架梁传来恒载标准值 2182.87kGKN

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荷载组合、杆件内力计算表

荷载组合、杆件内力计算表

荷载组合及杆件设计内力计算表

学 号 姓 名 班 级

荷载组号 跨度L= 跨中高度h= 坡度i=

计算结

点荷载 永久荷载效应控制的组合P1 可变荷载效应控制的组合P2 最不利组合下的荷载P 最不利组合下的可变荷载设计值PQ 最不利组合下的永久荷载设计值PG

判断负风压是否会使桁架杆件内力变号 节点风荷载标准值W 风荷载设计值的竖向分量值WV 竖向永久荷载设计值PG1 结论: 因为WV PG1

所以，负风压 引起杆件的内力变号

杆件 杆件长度(mm) 杆力系数 杆件内力设计值/kN

左半跨荷载① 右半跨荷载② 全垮荷载③ 左半跨变载＋全跨恒载

=①×PQ+③×PG 右半跨变载＋全跨恒载

=②×PQ+③×PG 全跨荷载

=③×P 最不利内力

上弦 AB,HI

BC,CD

DE,EF

FG,GH

下弦 ab

bc

cd

de

斜腹杆 aB

Bb

bD

Dc

cF

Fd

dH

He

竖腹杆 Aa

Cb

Ec

Gd

Ie

第五章.竖向荷载作用下的框架内力计算

第五章.竖向荷载作用下的框架内力计算

第五章.竖向荷载作⽤下的框架内⼒计算

5.1 计算单元的确定

取6号轴线⼀榀框架进⾏计算，计算宽度为(6.6+6.6)/2=6.6m 。如图下图所⽰

横向框架荷载传递图5.2 荷载计算

5.2.1 恒荷载的计算 1、五层、

（1）q 、q 0、q 0′、q 0″分别为⼥⼉墙、边跨横梁(⾛道纵梁)、⾛道横梁、次梁⾃重（扣除板⾃重），为均布荷载形式；β为考虑梁粉刷⾃重时的放⼤系数，取β=1.05。 ⼥⼉墙：q=3.47×0.9=3.12 kN/m 边跨横梁（⾛道纵梁）：q 0=1.05×0.3×(0.6-0.1)×25=3.94kN/m ⾛道横梁：q 0′=1.05×0.3×(0.4-0.1)×25=2.36kN/m 次梁：q 0″=1.05×0.2×(0.5-0.1)×25=2.1kN/m

（2）q 1、q 1′分别为屋⾯板⾃重传给横梁的梯形和三⾓形荷载等效为均布荷载值 q 1=[1-2×(3.3/6.6×2) 2+(3.3/6.6×2)3]×4.38×3.3/2=6.44kN/m

q 1′=8

5

×4.38×3.0/2=4.11kN/m

（3）q 2、q 2′分别为屋⾯板⾃重传给纵梁上的梯形和三⾓形荷载等效为均布荷载值 梯形：q 2=[1-2×(3.0/6.6×2) 2+(3.0/6.6×2)3]×4.38×3.0/2=5.96kN/m

三⾓形：q 2′=85

×4.38×3.3/2=4.52kN/m

P 1为由板传给次梁及次梁⾃重传给纵梁的集中⼒ P 1= q 1×6.6+ q 0″×6.6/2=49.43kN

P 2为由板传给外纵梁及外纵梁、⼥⼉墙⾃重传给柱⼦的集中⼒ P 2=（ q 2′+ q 0+q ）×3.3×2=76.42 kN

P 3为由板传给内纵梁及内纵梁⾃重传给柱⼦的集中⼒。

P 3=（q 2′+ q 2+ q 0）×3.3×2=95.17kN

P 4为由板传给边框架横梁及边框架横梁⾃重传给柱⼦的集中⼒ P 4= q 1×6.6+ q 0×6.6/2=55.51 kN

内力的求解方法

内力的求解方法

内力的求解方法

内力的求解在力学中是一个复杂的过程，它涉及到物体的运动、变形和应力分析等方面。根据不同的学科和应用场景，有不同的内力求解方法。以下是一些常见的内力求解方法:

1. 荷载法：该方法常用于计算结构的自重和外部荷载引起的内力。其中包括单元荷载法、均布荷载法等。

2. 截面法：该方法通常用于求解静定结构和超静定结构中的内力。其中包括截断法、代换法、平衡法等。

3. 力法：该方法适用于求解多自由度体系内的内力，包括结构自重和其他外部荷载引起的内力。

4. 位移法：该方法适用于求解两自由度体系内的内力，包括结构自重和其他外部荷载引起的内力。

5. 矩阵位移法：该方法适用于求解多自由度体系内的内力，包括结构自重和其他外部荷载引起的内力。

在实际应用中，内力的求解需要根据具体的学科和应用场景选择合适的方法。同时，内力求解的准确性也取决于建模、计算和校验等多个环节。

支撑结构荷载及内力计算

支撑结构荷载及内力计算

支撑结构荷载及内力计算

作用在上以支撑结构上的竖向承重，除了自重以外、还应考虑-一定数量的施工活荷载，一般可取4kPa。当支撑结构需要班莱班县结构施工作业平台或栈桥时，应进行专门设计。

作用在支撑结构上的水平荷载，是由围护墙传来的由坑外地表荷载和水、土压力和坑外地面荷载引起的围护墙对腰梁的侧压力和支撑预加压力。当支撑长度大干40m时，应考虑温度变化对支撑轴向力的拖累。对干钢结构支撑。当实际建立预加压力值大于由地表荷载和异药压力所引起的轴向力的50%时，应需要考虑预压力对支撑轴向力的影响。

支撑结构计算模型尺寸取支撑构件的中心距。对于现浇裂纹混凝土支撑构件考虑到使用时有裂缝产生，所以抗弯刚度应乘以0.8～0.9折减系数。对于钢结构腰梁，当采用分段拼装或拼接点的构造不能满足截面的等强度连接时应把拼接点作为铰接需要考虑。

当支护结构采用空间模型分析在结构上时，支撑结构的内力和变形可反之亦然采用其计算结果。当支护之时结构采用简化的平面量度模型分析时。一般只给出单位墙段长度在腰梁上的产自反力，在这种情况下，支撑结构的和变形可以按以下方法确定∶

1.矩形比较规则的基坑，采用相互正交的支撑体系时，各支撑构件梁柱的内力可以按以下方法确定;

（1）支撑轴向力可以近似采用围护墙在腰长瓣的水平分布力沿支撑长度方向上的投影乘以中心距。在垂直荷载作用下的内力和变形可以近似按单跨或多海陆跨梁分析。其换算跨度取相邻立柱中心距;

（2）腰梁在比率水平分布力作用下的内力和变形．可近似按多跨或单跨水平梁分析。计算跨度一般情况下可取相邻支撑点中心距。

2.较为复杂的二维支撑体系，宜对每层支撑用空间杆系模型进行。计算模型的边界可以做如手假定∶ （1）支撑与腰梁、支撑与立柱的链路处，以及腰梁的转角处设置竖向约束，防止计算模型整向移动;

（2）如果沿腰梁四周并与腰梁长度方向均匀分布的水平荷载不是正交时，需要在适当位置上设置防止计算模型整体平移优先或转动的假想水平约束。由于在假想中所约束中能够产生水平反力。影响支撑结构的一般而言内力，因此假想水平约束应设置在对主要构件内力影响最小的位置上，总数量应尽量少。这是因为在实际结构中，经约束支撑结构水平位移的构件是四周的围护墙，其约束就是支护结构内力分析时得出的在支撑位置上的水平分布反力。所以在假想水平约束中的反力在实际结构中是不存在的。