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45T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“45t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm, B2 =300mm
H1 = 300 mm, H2 = 200 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=9.5×0.32m2×25 kN /m3=76kN
②钢轨：g2=9.5×43×10N /kg=4.085kN
③龙门吊轮压：g3=[85+（60+20）÷2]÷4×10KN/T=312.5 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+g2+ g3=392.585KN
4．材料信息：
混凝土：C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1×9.5= 9.5 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 620.085/9.5=65.3KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
下赶场沟大桥预制场74T龙门吊设计计算书下赶场沟大桥74T 龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为 24m。
1、门柱一个门柱用 2 根Φ 325mm、δ =10mm 的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b 槽钢作斜撑。
立柱顶上设置2 根[30b 槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b 槽钢上。
立柱底部通过20mm 厚A3 钢板与单轨平车连接。
每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。
两个平车之间用2 根 14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。
钢管与钢横梁采用焊接连接加固。
2、横梁一组横梁用 6 排 9 片贝雷片，设置上下加强弦杆。
两端头用 4 片（90-115-90）× 118cm 支撑架连接。
中间接头均用90×118cm 支撑架连接。
同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）× 118cm 支撑架外，其余用 90×118cm 支撑架。
横梁一边通过吊带悬挂 28#工字钢设 10T 电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。
横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U 型螺栓加固。
3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、 1.6m 主动平车。
枕木间距为60cm，5T 慢速卷扬机放平车上，用 5 门滑车组吊装 ,钢丝绳采用直径为25mm 的。
4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。
各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。
二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
1、荷载计算横梁自重： q=11.7 KN/m天平及滑轮自重： P1=25KN起吊重量： P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。
=143kgG=G1+G2+G3=155.5kg+382kg+143kg=680.5kgq 3=G/L=680.5kg/13.68m=49.74kg/m葫芦自重：P 1=200kg 吊重：P 2=3000kg 23（1）最大弯距M 1=1/4×P 1L=1/4×200×12=600kg ·m M 2=1/4×P 2L=1/4×3000×12=9000kg ·m M 3=1/8×q 3L 2=1/8×49.74×122=895.32kg ·m ∑M= M 1+M 2+ M 3=10495.32 kg ·m 考虑安全系数为1.5(2)V=P 1V max =3498.44kg ×1.5=5247.66kg4、强度计算倒三角架截面梁折算整体梁：惯性矩I折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652=34862cm4抗弯截面模量W(近似)W= I折/(h/2)=34862/(65/2)=1072.68 cm3考虑荷载不均匀系数k为0.9σ= M max/(k.W)=15742.98×102 /(0.9×1072.68)=1630.7kg/cm＜[σ]=1700 kg/cm2剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算上弦受压压力为N=σ×A1N=1630.7kg/cm2×2×5.372=17520kgI x =2×π(D4-d4)/64=43.76 cm4A1=2×5.372=10.744 cm2r x =√I x/A1=2cm上弦杆横向每0.75m设钢管缀条，所以取l0x=0.75mλx= l0x/ r x =75cm/2cm=37.5由λx=37.5查表得稳定系数ϕ=0.946σ= N/(ϕ.A1)=17520/(0.946×10.744)=1723.76kg/cm2＜[σ]=2150 kg/cm 2横梁上弦压杆稳定符合要求 6、主梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算 惯性矩 I 折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652 =34862cm 4弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）跨中挠度f 1=k.PL 3/（48EI ）=1.1×3200×123/（48×2.1×106×34862） =1.73cm（2）在均匀自重荷载作用下挠度f 1=5q 3L 4/（384EI ）=5×49.74×12003/（384×2.1×106×34862） =0.015cm 以上挠度合计f 中= f 1+ f 2=1.74cm ≈1/700L 符合结构要求。
龙门吊计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1计算书目录第1章计算书................................................................ 错误!未定义书签。
龙门吊轨道基础、车挡设计验算......................... 错误!未定义书签。
龙门吊走行轨钢轨型号选择计算..................... 错误!未定义书签。
龙门吊轨道基础承载力验算......................... 错误!未定义书签。
龙门吊轨道基础地基承载力验算..................... 错误!未定义书签。
吊装设备及吊具验算................................... 错误!未定义书签。
汽车吊选型思路................................... 错误!未定义书签。
汽车吊负荷计算................................... 错误!未定义书签。
汽车吊选型....................................... 错误!未定义书签。
钢丝绳选择校核................................... 错误!未定义书签。
卸扣的选择校核................................... 错误!未定义书签。
绳卡的选择校核................................... 错误!未定义书签。
汽车吊抗倾覆验算..................................... 错误!未定义书签。
地基承载力验算....................................... 错误!未定义书签。
第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。
龙门吊基础计算书00350t 龙门吊基础计算书1、荷载咨询龙门吊生产产家，50t 龙门吊一侧2组小车，一组小车2个轮子，轮子间距1.5m ，两小车中心距9.5～10m （未确定），计算时取9.5m ，最大轮压291kN ，荷载如下图所示：图一荷载示意图2、基础相关参数（见混凝土结构设计规范）基础梁采用C25混凝土，截面如下图所示：图二基础梁截面示意图基础梁底宽b=1.3m ，高h=0.7m ，面积S=0.665m 2，截面矩I x =0.02439m 4，弹性模量E=2.8×107kN/m 2，抗压强度设计值f c =11.9×103kN/m 2。
钢筋为Ⅱ级钢筋，f y =3×105kN/m 2。
291kN 291kN291kN 291kN 单位以cm计3、计算(1)地基承载力计算轮压按45°扩散到基础底部，L=2*0.7tan45°=1.4m，可不考虑轮压的应力叠加，考虑钢轨的扩散作用：基底净反力P净=2*291/[1.4*(1.5+1.4)]=143.35kPa基础埋深0.7m，则地基承载力特征值:（见扩展条形基础设计：二、基础底面积计算）据公式：A＞F/(f-vd)f ak≥143.35+20*0.7=157.35kPa故要求地基强夯后承载力达到180kPa才能满足要求，安全系数K=180/157.35=1.144。
(2)配筋计算内力计算按倒梁法计算，以轮子作用点为支座，地基反力作为荷载，跨度取轮子长度加 1.4m，既0.7+1.5+0.7=2.9m，荷载q=143.35*1.4=200.7kN/m，如图所示：利用结构力学求解器求得，在q1=159.89*1.3=208kN/m作用下：M max=49.17kN·mQ max=150.53kN由于倒梁法计算内力只考虑支座间的局部弯曲，忽略了基础的整体弯曲，所得的不利截面上的弯矩绝对值一般较小。
龙门吊计算一、设计要求:门吊桁高16m,净高14m;宽28m,净宽24m;吊重50t,梁上小车10t。
设计验算要求如下:1、重和吊重作用下验算。
2、门吊在风载和自重下验算（抗倾覆）（暴风时）。
3、门吊在大风和吊重时抗倾覆验算。
二、设计验算1、吊在吊重时受力验算，由sap2000电算（见后图表）。
2、门吊在风载和自重作用下抗倾覆验算。
空载：飓风q=700Pa v>32m/s小车Q=10t；自重Q自=28×1+[（3×7+3）×2] ×0.7+10=28+33.6=71.60tk为折减系数；k取1空载F风1=S梁×q×δ=56×700×1=39200NF风2=S腿×q×δ=28×700×1=19600NF腿=2F风2 =39200NM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM倾=F风1×15+ F腿×7=39200×22=862.4Kn.mM稳>M倾3、门吊运行时在风载和吊重下倾覆验算：运行：8级大风v>32m/s；q=200PaF风1吊=56×200×1=11200NF风腿吊=28×2×200×0.5=11200NM风1吊+M风腿吊=11200×15+11200×7=246.4 Kn.mM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM稳>M倾由前面图可知只要吊重时吊绳摆幅不超过线AB则吊重有利于结构稳定。
邯郸市北恒工程机械有限公司LDS BH 12030三角桁架龙门吊计算书LDS BH12030三角桁架门式起重机计算书计算：审核：日期：北恒工程机械有限公司技术科一起重机主要性能参数1.1 额定起重量：120t1.2 起升高度：10m1.3 大车走行距：30m1.4 整机运行速度：0-10m/min1.5 吊梁行车运行速度：0-5m/min1.6 吊梁起落速度：≤0.75m/min1.7 适应坡度：±1%1.12 整机运行轨道和基础：单轨P43 枕木间距，500～600mm卵石道床＞350mm二起重机结构组成2.1 吊梁行车：1台（120t，五门滑轮组，双卷扬）2.2 走行总成：2套2.3 左侧支腿：1套2.4 右侧支腿：1套2.5 托架总成：4根2.6 主横梁总成：2根2.7 吊梁扁担：1套2.8 端横联：2套2.9 电缆托架：1套2.10 行车电缆悬挂：1套2.11 行车行程限位：1套2.12 夹轨器：4套2.13 操作平台：1套2.14 电器系统：1套2.15 起重机运行轨道1套三方案设计注：总体方案见图LDS BH 12030-00-0003.1 吊梁行车3.1.1 主要性能参数额定起重量：120t运行轨距：2000mm轴距：2500mm卷扬起落速度：8m/min运行速度：0-5m/min驱动方式：集中驱动自重：8t卷筒直径：400 mm卷筒容绳量：200 m3.1.2 起升机构已知：起重能力Q静=Q+W吊具=120+1.0=1211t粗选：双卷扬，倍率m=12，滚动轴承滑轮组，效率η=0.92, 见《起重机设计手册》表3-2-11，P223，则钢丝绳自由端静拉力S:：S=Q静/(η×m)=121/(0.92×12)/2=5.4t，选择JM6t卷扬机；钢丝绳破断拉力总和∑t：∑t=S×n/k=5×5/0.82=30.4t ＜32.3t，选择钢丝绳：6×37-21.5-1700，GB1102-74，《起重机设计手册》P195。
大柴旦制梁场80t龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》（清华大学出版社）；1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
1.6、《弹性地基梁的计算》龙驭球著。
2、设计说明勘探资料显示：场地内主要为碎石土，其承载力为200KPa。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C25。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P50型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
图2-1 基础横截面配筋图（单位:mm）通过计算及构造的要求，基础底面配置20φ18；箍筋选取φ10@250mm；基础顶面配置6φ18与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见上图横截面配筋图。
基础顶面预埋M24轨道螺栓用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，按43.5+13*41.5+43.5设置14道10mm宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距43m ，基础位置根据制梁台座位置确定。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，80t 龙门吊行走台车最大轮压：P=320KN 。
砼自重按25.0KN/m3 计。
根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=200KPa 截面惯性矩：Ι=0.073m 4 ，其计算过程如下：基础上部：S 上=0.6*0.6=0.36，Y 上=0.4+0.6/2=0.7； 基础下部：S 下=1.4*0.4=0.56，Y 下=0.4/2=0.2组合截面形心坐标Y=（0.36*0.7+0.56*0.2)/（0.36+0.56）=0.396 基础上部对组合截面形心轴惯性矩=0.6*0.6^3/12+0.304^2*0.36=0.044 基础下部对组合截面形心轴惯性矩=1.4*0.4^3/12+0.196^2*0.56=0.029 则组合截面对其形心轴惯性矩为0.044+0.029=0.073 3.2、材料性能(1)、C25砼轴心抗压强度：fc=11.9 轴心抗拉强度：ft=1.27 弹性模量：Ec=2.8*10^4 Mpa (2)、钢筋Ⅰ级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=Ⅱ级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'= (3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=200KPa 4、地基验算4.1、基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图4-1形式。
50t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下1.5左右m 深度内为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa ，基础埋深m h 0.1 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，顶宽0.5m 、底宽1m 、高1m 的T 形C30混凝土基础。
沿着钢轨的端头每隔1.2米距离就作预埋厚5mm 钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cm 的Φ16钢筋作为锚筋。
混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
N1φN5φ8@350基础钢筋布置图1：10图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ） 通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。
基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每15m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距20m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。
3、设计参数选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重50t，自重150t，砼自重按26.0KN/m3计，土体容重按18.5KN/m3计。
从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
50吨龙门吊自重：150吨，G4=150×1000×10=1500KN；50吨龙门吊载重：50吨，G5=50×1000×10=500KN；最不利荷载考虑50吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重；G6=（1500000+500000）/4=500KN；C30混凝能承受的最大压强为2Mpa；吊重50t；考虑冲击系数1.2；天车重3.5t；考虑冲击系数1.2；轨枕折算为线荷载：q1=1.4KN/m；走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m；P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m(计入压板)；其他施工荷载：q4=1.5 KN/m。
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龙门吊基础底承载力计算书10T一、计算说明1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图计算形式：验算截面尺寸基础类型：条基:
剖面
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B = 400 mm, 1'.
H = 400 mm 1 3．荷载值：
23=6.4kN 0.2m×25 kN /m×①基础砼：g=1.281②钢轨：g=1.28×43×10N /kg=0.55kN 2③龙门吊轮压：g=（14+10）÷4×10KN/T=60 kN 3
作用在基础底部的基本组合荷载
F = g+g+ g=66.95KN 3k22 4．材料信息：
混凝土：C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
2 0.6= 0.768 m底面积：A =1.28×
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p = F/A = 66.95/0.768=87.2KPa
kk结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
'.。
65t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 0.1 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C20。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
4022022025120040403035353535930N3φ8@350N2φ10N4φ8@350N1φ12N2φ10N1φ12N5φ8@350基础钢筋布置图1：10图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ）通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。
基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =，现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=； 砼自重按26.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标 (1)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 10.1= 弹性模量：MPa E c 41055.2⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40417.0m I =4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。
4.2、地基承载力验算每个台座两侧各设一条钢轨，长46m ，两端各设伸缩缝20mm 。
考虑两台龙门吊同时作业，根据65T 龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m ，轮距离0.65m ，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m 。
按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2：图-4.1：基础截面图（单位：mm ）H G FE DC BA P8P7P6P5P4P3P2P1460.656.850.6513.850.656.850.65I15.85图-4.2：荷载布置图（单位：m ）采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，地基持力层为粉质粘土，压缩模量MPa E s 91.3=，查表取泊松比3.0=v ；基础梁边比：460.146===b l m ，按柔性基础查表的，影响系数76.1=c I 。
基础截面惯性距：m I 40417.0=。
地基变形模量：MPa E E E s s 90.291.33.013.02112122=⨯⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--==ννβ 地基抗力系数：33/689.18101076.123.010.161090.221m KN I c )νb(E k =⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯=-=-2/689.1810689.18100.1m KN k b k s =⨯=⋅=1436.00417.01055.2410689.1810441034=⨯⨯⨯⨯==I E k c s λ 荷载计算模式判定：P1：作用在基础端头，按半无限长梁计算P2：()πλ>=-⨯=⋅512.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P3：()πλ>=--⨯=⋅529.585.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P4：()πλ>=-⨯-⨯=⋅435.585.6265.0461436.0l 按无限长梁计算 P5：()πλ>=--⨯=⋅446.385.1315.8461436.0l 按无限长梁计算P6：()πλ>=--⨯=⋅353.365.022461436.0l 按无限长梁计算 P7：()πλ>=--⨯=⋅236.465.085.15461436.0l 按无限长梁计算 P8：()πλ>=-⨯=⋅330.485.15461436.0l 按无限长梁计算 4.2.1活荷载作用地基反力强度计算 （1）荷载P1对各计算点影响荷载P1按半无限长梁计算：01436.00=⨯==λαa对位置A ：01436.00=⨯==λξx ，查表得反力系数2=p对位置B ：09.01436.065.0=⨯==λξx ，查表得反力系数822.1=p 对位置C ：()08.11436.085.665.0=⨯+==λξx ，查表得反力系数326.0=p 对位置D ：()17.11436.085.6265.0=⨯+⨯==λξx ，查表得反力系数245.0=p对位置E ：()16.31436.085.1385.6265.0=⨯++⨯==λξx ，查表得反力系数08.0-p 对位置F ：()25.31436.065.085.1385.6265.0=⨯+++⨯==λξx ，查表得反力系数07.0-=p对位置G ：()24.41436.085.665.085.1385.6265.0=⨯++++⨯==λξx ，查表得反力系数069.0=p对位置H ：()33.41436.085.1546=⨯-==λξx ，查表得反力系数087.0=p 对位置I ：61.61436.046=⨯==λξx ，查表得反力系数504.0=pP1按式：p P p λ1=计算P1对各计算点所作用地基反力，具体见表-1。
（2）其他荷载的影响 计算过程见表1：其中：Axi=e -λx (cos λx+sin λx)P ij =P*λ*p(j=1) P ik =P*λ* Axi/2b （k=2～8）考虑基础自重和回填土的重量：(26*1+2.7*0.7)/2*1=13.945Kpa地基的最大反力:108.60+13.945=122.55Kpa ＜[fa]=125Kpa ，满足要求！5、基础内力计算基础内力计算采用弹性地基梁算，计算过程见表2、表3 其中：B i1=e -λx *sin λx M i1=-PB ij /λ(j=1) C ij =e -λx (cos λx-sin λx) M ik =P*C ij /4λ(j=2～8) D ij =e -λx *cos λx V ij =-P*D x2/2（j=2～8） V ij =-PC ij (j=1) 6、基础配筋计算 1、判断T 型截面类型：基础在任何一个单元的受力只能是正弯矩或负弯矩，根据充分发挥混凝土的承压能力的原则，确定T 型基础的类型。
第一类，受压区仅位于内；第二类，翼缘和腹板均受压。
翼缘板全部受压：KNKN ＞h h bh f M c j 17.1098.319623.026.13.01106.9)2(6'0'=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯⨯=-=腹板全部受压：KNKN ＞h h bh f M c j 56.53756.183427.026.17.03.0106.9)2(6'0'=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯⨯=-=由计算可知：T 型基础为第一类。
2、基础正截面受弯配筋：根据表2可见：Mmax=1.2*537.56=645.07 KN.m (1.2为分项系数) Mmin=-1.2*109.17=-131.0 KN.mmh m ＜b cf M h x b 512.093.055.0284.03.06106.931007.6452293.093.0220010=⨯==⨯⨯⨯⨯--=--=ξ 25.2638610300284.03.06106.911mm yf x b cf s A =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯= 下部配钢筋：24φ12(HRB335)，A=2714.4 mm 2 ，ρ=0.68%＞ρmin =0.15%mh b m ＜bcf Mh h x 512.093.055.000148.016106.93101312293.093.022002=⨯==⨯⨯⨯⨯--=--=ξ26.4736103000148.016106.922mm yf x b c f s A =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=上部配钢筋：5φ12(HRB335)，A=565.5 mm 2 ，ρ=0.31%＞ρmin =0.15% 3、基础斜截面受剪配筋：根据表3：Vmax=1.2*309.69=371.63KN ＜0.25βc f c bh 0=0.25*1*9.6*106*0.3*0.93=669.6KN (1.2为分项系数)受剪截面尺寸满足要求。
V=0.7βh f t bh 0=0.7*(800/930)0.25*1.1*106*(0.3*0.665+1*0.265) =344.45KN ＜Vmax故需配箍筋mm h yv f bh t f cs V s v As 0572.093.061021025.11265.0665.03.06101.17.031063.371025.107.0=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯-⨯=-=）（结合构造要求，选φ8@300，335.0=sAsvmm ，%088.010300101.124.024.0%1126.03003004/6814.3266min =⨯⨯⨯===⨯⨯⨯==y t sv sv f f ＞sb nA ρρ满足要求！ 4、横向抗弯检算取纵向应力分布长度1m 为计算单元，计算部位见图6-1图6-1：横向抗弯计算位置图M=0.5*P j *a j 2 P j ：基底净反力a j ：计算截面到基础边缘的距离(取作用力的边缘为计算截面) M =0.5*108.6*0.352=6.652 kn.m28.132265.0*6102109.0310652.609.0mm hy f M A =⨯⨯⨯==用抗剪箍筋3φ8(A=150.9mm 2)能满足要求。
地基反力计算表表1A B C D E F G H Iλ=x10.000.657.508.1522.0022.6529.5030.1546p 2.00 1.820.33 2.45-0.08-0.07 4.240.090.504p i138.2934.89 6.2446.91-1.53-1.3481.18 1.679.65x20.650.00 6.857.5021.3522.0028.8529.5045.35A x20.99 1.000.520.46-0.04-0.04-0.02-0.020.00p i29.499.57 4.96 4.42-0.41-0.41-0.21-0.190.02x37.50 6.850.000.6514.5015.1522.0022.6538.5A x30.460.52 1.000.990.050.03-0.04-0.040.00p i3 4.42 4.969.579.490.460.28-0.41-0.410.00x48.157.500.650.0013.8514.5021.3522.0037.85A x40.410.460.99 1.000.070.05-0.04-0.040.00p i4 3.89 4.429.499.570.670.46-0.41-0.410.00x522.0021.3514.5013.850.000.657.508.1524A x5-0.04-0.040.050.07 1.000.990.460.41-0.04p i5-0.41-0.410.460.679.579.49 4.42 3.89-0.38x622.6522.0015.1514.500.650.00 6.857.5023.35A x6-0.04-0.040.030.050.99 1.000.520.46-0.04p i6-0.41-0.410.280.469.499.57 4.96 4.42-0.40x729.5028.8522.0021.357.50 6.850.000.6516.5A x7-0.02-0.02-0.04-0.040.460.52 1.000.990.00p i7-0.19-0.21-0.41-0.41 4.42 4.969.579.49-0.02x830.1529.5022.6522.008.157.500.650.0015.85A x8-0.02-0.02-0.04-0.040.410.460.99 1.000.01p i8-0.16-0.19-0.41-0.41 3.89 4.429.499.570.11合计54.9352.6230.1870.6926.5627.43108.6028.048.98表2A B C D E F G H I x10.00.77.58.222.022.729.530.246.0 B x10.00.10.30.30.00.00.00.00.0 M i10.0-118.2-417.7-397.9 1.0 6.017.917.0-0.6 x20.70.0 6.97.521.422.028.929.545.4 C x20.8 1.0-0.1-0.1-0.10.00.00.00.0 M i2286.2348.2-36.3-48.2-17.4-14.5 1.7 2.20.4 x37.5 6.90.00.714.515.222.022.738.5 C x3-0.1-0.1 1.00.8-0.2-0.20.00.00.0 M i3-48.2-36.3348.2286.2-59.1-55.0-14.5-11.9 2.0 x48.27.50.70.013.914.521.422.037.9 C x4-0.2-0.10.8 1.0-0.2-0.2-0.10.00.0 M i4-57.4-48.2286.2348.2-62.9-59.1-17.4-14.5 2.1 x522.021.414.513.90.00.77.58.224.0 C x50.0-0.1-0.2-0.2 1.00.8-0.1-0.20.0 M i5-14.5-17.4-59.1-62.9348.2286.2-48.2-57.4-7.3 x622.722.015.214.50.70.0 6.97.523.4 C x60.00.0-0.2-0.20.8 1.0-0.1-0.10.0 M i6-11.9-14.5-55.0-59.1286.2348.2-36.3-48.2-9.4 x729.528.922.021.47.5 6.90.00.716.5 C x70.00.00.0-0.1-0.1-0.1 1.00.8-0.1 M i7 2.2 1.7-14.5-17.4-48.2-36.3348.2286.2-46.1 x830.229.522.722.08.27.50.70.015.9 C x80.00.00.00.0-0.2-0.10.8 1.0-0.1 M i8 2.5 2.2-11.9-14.5-57.4-48.2286.2348.2-50.4合计158.9117.439.934.3390.5427.3537.6521.6-109.2京津城际轨道交通工程 65t 龙门吊基础设计中铁四局集团第二工程有限公司10表3ABCDEFGHx10.000.657.508.1522.0022.6529.5030.15Cx1 1.000.84-0.10-0.13-0.07-0.060.000.00Vi1-200.00-167.7719.7226.2014.4812.670.680.15x20.650.00 6.857.5021.3522.0028.8529.50Dx20.92 1.000.260.21-0.06-0.06-0.02-0.02Vi2-91.61-100.00-26.06-21.40 5.86 5.55 1.99 1.72x37.50 6.850.000.6514.5015.1522.0022.65Dx30.210.26 1.000.92-0.05-0.05-0.06-0.05Vi3-21.40-26.06-100.00-91.61 4.61 5.35 5.55 5.22x48.157.500.650.0013.8514.5021.3522.00Dx40.170.210.92 1.00-0.04-0.05-0.06-0.06Vi4-17.19-21.40-91.61-100.00 3.66 4.61 5.86 5.55x522.0021.3514.5013.850.000.657.508.15Cx5-0.07-0.08-0.19-0.20 1.000.84-0.10-0.13Vi514.4816.4038.4339.82-200.00-167.7719.7226.20x622.6522.0015.1514.500.650.00 6.857.50Cx6-0.06-0.07-0.18-0.190.84 1.00-0.06-0.10Vi612.6714.4836.7538.43-167.77-200.0011.7519.72x729.5028.8522.0021.357.50 6.850.000.65Dx7-0.02-0.02-0.06-0.060.210.26 1.000.92Vi7 1.72 1.99 5.55 5.86-21.40-26.06-100.00-91.61x830.1529.5022.6522.008.157.500.650.00Dx8-0.01-0.02-0.05-0.060.170.210.92 1.00Vi8 1.47 1.72 5.22 5.55-17.19-21.40-91.61-100.00合计-299.88-280.65-112.00-97.14-377.76-387.06-146.05-133.05基础剪力计算表。
