龙门吊轨道基本及台座设计计算书

龙门吊轨道设计计算书一、设计依据[1] 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)[2] 《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002、J220—2002)[3] 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)[4] 《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003)[5] 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)[6] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）二、概述Ⅰ标30m箱梁预制场需布置100t和200t两种类型的龙门吊，拟采用混凝土地基梁做为龙门吊轨道。

预制场地以前为蚝田，后经人工填土而成，地基承载力较差，需进行地基处理以满足龙门吊施工需要。

土层参数表2-1序号土类型土层厚(m)容重(kN/m3)压缩模量(MPa)桩侧土摩阻力标准值（KPa）地基承载力容许值(KPa)1 填土 2.5 17.7 - 0 02 淤泥9.3 15.8 1.89 10.0 45.03 亚粘土 3.2 19.2 4.77 40.0 160.04 粗砂 4.0 19.1 20 60.0 200.05 残积土10.8 18.7 4.2 55.0 200.06 全风化混合片麻岩9.5 19.7 - 60.0 300.07 强风化混合片麻岩 5.8 - - 90.0 450.08 弱风化混合片麻岩 4.9 - - - 1500.0综合考虑施工现场的地质情况，决定采用打入预制混凝土方桩处理地基，方桩截面尺寸为500×500mm，纵向间距为5.0m，长度为21.0m（伸缩缝桩长22.5m）,穿过淤泥层进入地质情况较好的持力层。

地基梁采用1000×600mm矩形截面，底部直接放置在打入桩顶承台上。

基础布置形式如下所示：预制混凝土方桩地基梁地面线立面图平面图承台地基处理布置图 图2.1三、设计计算1、轨道梁计算⑴ 荷载工况按照现有参数，轨道梁荷载主要考虑轨道梁自重q 和龙门吊轮压p ，风荷载等参数在龙门吊结构计算中考虑，此处不涉及。

龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。

2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。

即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。

45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。

龙门吊轨道基础验算初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼1、荷载计算，荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载空心板混凝土取a=9m³空心板钢筋d=1.4t80T龙门吊自重取b=30t混凝土容重r=26KN/m³安全系数取1.2，动荷载系数取1.4集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN“弹性地基梁计算程序2.0”界面图地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy)As——钢筋截面积M ——截面弯矩H0——有效高度Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa一级钢筋抗拉强度为235 MPa代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm²考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm²的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：此时基底作用力均小于P1，最大正弯矩为153.71，考虑到顶面17cm高的钢轨，底层钢筋有效高度取0.54m，顶层钢筋有效高度取0.20m。

中铁十局沈铁公路桥梁合同段100t龙门吊基础计算书一、基本计算参数1、起吊梁板时龙门吊单边荷载以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑，则每台龙门吊每边最大承载g1=980/2=490KN。

因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大，承载为g1=490KN。

2、龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。

3、轨道和轨道基础偏安全取每延米自重g3=1×（1.0×0.6+0.3×0.5）×2.5×10=18.75KN/m二、、轨道梁地基承载力验算轨道基础采用C30钢筋混凝土，台阶式设置，上部为宽50cm，高30cm，下部宽100cm，高60cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：轨道梁受压力验算：P=g1+g2+g3=490+400+7×18.75=908.75KN轨道基础砼应力为：σ=γ0P/A=1.4×908.75/7=0.182MPa<[σ]=30MPa轨道基础地基承载力验算地基应力计算:σ=( g1+g2+g3)/A= 908.75÷7÷1=181.75KPa预制场地经换填山皮土碾压之后，承载力标准值为f k=250KPa，可见：σ=181.75KPa<f k=250KPa，轨道基础地基承载力满足要求。

四、龙门吊基础详见附图附图：中铁十局沈铁公路桥梁合同段预制场100t龙门吊轨道基础示意图计算：复核：欢迎您的下载，资料仅供参考！致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习资料等等打造全网一站式需求。

计皆算书第1章计算书 (1)1」龙门吊轨道根本、车挡设计验算 (1)龙门吊走行轨钢轨型号选取计算 (1)龙门吊轨道根本承载力验算 (2)龙门吊轨道根本地基承载力验算 (3)吊装设备及吊具验算 (3)汽车吊选型思路 (3)汽车吊负荷计算 (4)汽车吊选型 (5)钢丝绳选取校核 (5)卸扣选取校核 (6)绳卡选取校核 (7)汽车吊抗倾覆验算 (7)地基承载力验算 (8)第1章计算书龙门吊轨道根本、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。

上纵梁为三角桁架，整机运营速度6m/min,小车运营速度5nVmin,整机重量60T。

1#梁场最大梁重137T,设立两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用规定。

本方案地基根本梁总计受力：M=137+60x2=257T2台龙门吊共计有8个支点，那么每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转(吊装170T)时，Pmax= (85+60) Tx9.8N/kg/4=355kN<>龙门吊走行轨钢轨型号选取计算拟定龙门吊走行轨上钢轨，计算方式有两种，两者取较大值：方式_：依照?路桥施工计算手册?计算：gi=2P+v/8=2x3154- (6x60/1000/8) =630kN/m方式二：依照?吊车轨道联结及车挡(合用于混凝土构造)?中“总说明公式(1) 〞计算：Pd= 115=533kN/m ；满负荷运转时：gmm=2x355+ (20x60/1000/8) =710kN/m；Pdmax 二」5x355=600kN。

每种工况下，两者取较大值。

因此本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/mo起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查?GB2585-铁路用热轧钢轨?“表钢轨计算数据〞得到：P43理论米重量为44.65kg/m,不大于QU100理 论重量，综合考虑钢轨专业性用途、此后周转使用及平安性能指标，咱们以为龙门吊制造厂 家意见不利于该龙门吊此后周转使用，不予釆纳。

广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能力为10T的门吊，门吊自重按12T计算。

基础采用条形基础，每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝，宽100cm，高50cm，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采用Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺寸如图1-1，1-2所示。

图1-2 龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土，经实测地基承载力为160～180Kpa ，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.3m 厚的碎石渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为180kPa ，在承载力计算时取最小值160Kp 。

查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘土的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎石渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘土16MPa 。

3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。

即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。

龙门吊自重按12T 计算，总重22T ，两个受力点，单点受集中力11T ，基础梁按10m 长计算。

具体见图3-3。

图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。

****************龙门吊走行轨基础结构设计计算书计算：复核：审核：***********************铺轨基地龙门吊走行轨基础结构设计１．设计计算N上不荷载=N龙门吊+N起吊能力N上部荷载—上部总荷载N龙门吊—两台龙门吊荷载（每台自重44吨）N—两台龙门吊的吊装能力（每台额定起重量为20吨）N上不荷载=57×9.8+16×9.8×2=872.2KN每个龙门吊脚处的轴载为P=872.2/4=218KN设荷载影响范围沿龙门吊走行方向为40cm, 基础宽度为40cm，基础构件厚度为40cm, 走行轨采用50kg/m钢轨, 轨底宽度为114mm, 则基础受力面积为40×114=4560mm²则基础竖向承受的荷载为F＝218000／4560m²=47.8MPa当基础下层处于不稳定状态时, 基础可能处于简支状态,基础采用C30砼, 设计抗压强度为16.5 MPa, 设计抗拉强度为1.5MPa。

基础沿纵向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图1：M1=218000×200=43600000NmmW1=(1/6)×bh²=400×4002/6=10666666.67mm3取动荷载冲击系数为1.2, 基础下层的弯拉应力为σ=M/Wσ1=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa基础沿横向,下边缘弯矩和横截面惯性矩为如图2：M2=218000×200=43600000NmmW2=(1/6)×bh²=500×4002/6=13333333.33 mm3σ=M/Wσ2=43600000×1.2/10666666.67=4.9MPa＞1.5MPa根据计算计算结果，采用C30混凝土基础不能满足龙门架的承重能力。

固采用C30的钢筋混凝土基础。

龙门吊轨道基础计算书龙门吊轨道基础计算书1.编制依据（1）《基础工程》（人民交通出版社）；（2）《吊车轨道的连接标准》（GB253）；（3）《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB50231-98）；（4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；（5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；（6）《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）；2.工程概况本项目为江苏省江都至广陵高速公路改扩建工程路基桥涵施工项目JG-JD-2标段，起自大桥互通，终于扬泰交界处，起讫点桩号为K980+400～K992+533.927，全长12.134km，途经大桥、浦头两镇。

本工程为既有高速“四改八”项目，目前路基宽度为26m，改扩建采用两侧各拼宽8m，路基宽42m。

本标段先张法空心板梁共428片，其中13m板梁16片，16m板梁400片，20m 板梁12片。

后张法25mT梁24片，后张法30m箱梁64片（单片重93t）。

考虑施工场地、施工条件及预制梁总量，先张法空心板梁和后张法预制梁均采用外购成品梁；空心板梁梁场存梁能力满足施工要求，后张法预制梁梁场受施工场地限制，存梁能力较小；综上考虑，在X203跨线桥16#台尾附近设置存梁台座，存梁能力36片。

存梁区域龙门吊轨道基础长200m，龙门吊轨道基础中心间距16m，龙门吊轨道基础采用“凸型”钢筋混凝土结构；存梁区域共设有3个存梁台座，存梁台座可存梁36片（双层存梁）。

存梁区域投入2台60t龙门吊，跨度16m，龙门吊主承重梁采用桁架结构，长25m，支腿高度9m。

单台龙门吊自重为27t。

3.设计说明龙门吊走行轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，采用倒T形截面,混凝土强度等级为C30。

龙门吊走行轨道采用龙门吊厂家设计要求采用的起重钢轨型号，基础设计中不考虑轨道与基础共同受力作用，忽略钢轨承载能力。

基础按弹性地基梁进行分析设计。

目录1 工程概况....................................................... 错误!未定义书签。

2 龙门吊计算参数................................................. 错误!未定义书签。

最不利垂直动荷载............................................ 错误!未定义书签。

最不利水平动荷载............................................ 错误!未定义书签。

（1）纵向水平动荷载...................................... 错误!未定义书签。

（2）横向水平动荷载...................................... 错误!未定义书签。

3 轨道梁设计..................................................... 错误!未定义书签。

车站结构范围内轨道梁........................................ 错误!未定义书签。

（1）最不利正弯矩........................................ 错误!未定义书签。

（2）最不利负弯矩........................................ 错误!未定义书签。

（3）最不利剪力.......................................... 错误!未定义书签。

（4）梁截面下部配筋计算.................................. 错误!未定义书签。

（5）梁截面上部配筋计算.................................. 错误!未定义书签。

（6）梁斜截面承载力验算.................................. 错误!未定义书签。

龙门吊轨道基础及台座设计目录1、编制依据........................................................................................................................ - 1 -2、龙门吊轨道基础设计.................................................................................................... - 1 -2.1 设计基本参数....................................................................................................... - 1 -2.2 结构设计............................................................................................................... - 1 -2.3 模型建立............................................................................................................... - 2 -2.4 计算分析............................................................................................................... - 3 -2.5 基础配筋及抗剪强度验算................................................................................. - 16 -3、台座基础承载力验算.................................................................................................. - 18 -3.1 基本设计参数..................................................................................................... - 18 -3.2 预制台座基础承载力验算................................................................................. - 18 -3.3 存梁台座基础承载力验算................................................................................. - 19 -龙门吊轨道基础及台座计算书1、编制依据⑴ 《两阶段施工图设计》（装配式预应力混凝土T 梁桥上部结构）⑵ 业主相关合同文件要求；⑶ XX 市相关法律法规；⑷ 《预制梁场建设及T 梁架设专项施工方案》⑸ 国家、交通部、市颁布的有关公路工程的技术规范、技术标准和规程；① 中华人民共和国交通部颁布的现行《工程建设标准强制性条文》（公路工程部分） ②《XX 市公路工程质量控制强制性要求》（XX 市交委路[2012]30号）③《XX 市公路水运工程安全生产强制性要求》④《XX 市高速公路施工建设标准化指南》⑤ 《地基与基础》(第三版).中国建筑工业出版社；⑥ 《弹性地基梁计算图表及公式[M]》(中国船舶工业总公司第九设计院) .国防工业出版社；⑦ 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；⑧ 《水工钢筋混凝土结构学》(第三版).中国水利水电出版社。

龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书
工程概况：
福州市轨道交通6号线2标3工区盾构始发井场地，需要
安装1台MG50门式起重机，以供盾构施工时器材的垂直运输。

因盾构区间较短，暂定安装1台50t龙门吊进行作业。

龙门吊检算：
1、设计依据：龙门吊使用以及受力要求、施工场地布置
要求、地铁施工规范。

2、设计参数：
2.1、材料性能指标：C30砼、f=1
3.8MPa、轴心抗压强度：c=4、弹性模量：Ec=3.0×10^7 MPa；R235钢筋：fsd=195MPa；HRB335钢筋：fsd=280MPa。

2.2、基础截面的拟定及钢筋的配置：基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图
3.3-1所示，下侧受拉钢采用10根B16钢筋，上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。

根据基础抗冲剪破坏公式进行计算，考虑到钢轨的作用，龙门吊轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在倒T型轨道基础上。

最大轮压为382KN，每两个轮为一组。

根据侧立面图，进行冲切验算。

附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。

预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。

1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。

查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。

临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。

1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。

每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。

基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。

，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。

当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。

起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。

P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1）q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下：`图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N （1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化，基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。

龙门吊基础设计计算书1、设计依据《基础工程》（第二版），清华大学出版社；《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；龙门吊生产厂家提供有关资料；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；《建筑施工计算手册》。

2、工程概况翠柏里站为8.1m侧式站台地下二层岛式车站，车站站台中心里程为SK16+399.784，为三柱四跨钢筋混凝土箱型结构，车站基坑宽24.3~25.3m，长约223m，站台中心里程处顶板覆土约1.5m，南北端头井基坑深分别为17.97m、18.42m。

翠柏里站前后区间采用类矩形盾构施工，两端均为盾构始发。

车站主体结构上方加建二~三层商业开发用房，利用车站的框架柱及桩作为基础。

为确保施工进度与安全质量按时按标完成，我项目部拟配置2台MH10/10t-28.1m电动葫芦门式起重机，起重机满载总重150t，均匀分布在8个轮上，理论计算轮压：8/===*1508/8.9mgkNf7.183为确保安全起见，将轮压设计值提高到320kN进行设计。

西侧基础梁拟采用1200mm*800mm的主体围护顶圈梁作为基础梁，长度根据现场实际情况施工，东侧基础梁拟采用500mm*1500mm的地下连续墙的导墙作为轨道梁基础，总长超过223m，混凝土强度等级为C30。

基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，按半无限弹性地基梁进行设计。

图1 基础梁受力简图3、西侧轨道梁梁的截面特性西侧轨道梁混凝土梁采用C35混凝土，抗压强度35MPa。

如图所示，轴线至梁底距离：4.01y=my4.0=m2图2 基础梁截面简图梁的截面惯性矩：I=b*h³/12=0.051m³梁的截面抵抗矩：31128.04.08.0051.0m y H I W =-=-=混凝土的弹性模量：27/10*55.2m kN E c =截面刚度：25710*1310*55.2*051.0kNm I E c ==4、东侧轨道梁梁的截面特性东侧轨道梁混凝土梁采用C30混凝土，抗压强度30MPa 。

附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样,分别为预制箱梁、空心板及T梁,其中最重的是30m组合箱梁中的边梁,一片重达105t。

预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽,其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。

1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。

查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa,粉质粘土16～39MPa,考虑最不利工况,统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。

临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。

1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础,基础底部宽80cm,上部宽40cm。

每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。

基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋,顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋,每隔40cm设置一道环形箍筋。

,箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋,箍筋间距为40cm,具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业,当风力较大或降雨时候应停止施工。

当起吊最重梁板(105t)且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算,梁板最重G2=105t。

起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P,龙门吊自重均布荷载为q。

P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN (1-1)q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m (1-2) 当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下:` 图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到:N1+N2=q×L+P (1-3) 取龙门吊左侧支腿为支点,力矩平衡得到:N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 (1-4) 由公式(1-3)(1-4)可求得N1=869.4KN,N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑,两个车轮之间距离为6m,对受力较大支腿进行分析,受力简图如下所示:图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N (1-5) 由公式(1-5)得出在最不利工况下,龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化,基础内力计算按弹性地基梁计算,用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。

CBeam2连续梁计算书――带悬臂50T大龙门吊有悬臂则梁计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -6.912 -27.648剪力: -0.000 -11.520 -23.040上部纵筋: 640 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.000 0.002 0.007挠度: -8.934 -4.488 0.000最大裂缝:0.007mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 875.421 0.000弯矩(-) : -27.648 -65.482 -698.733剪力: 373.228 -249.119 -584.727上部纵筋: 686 686 3459下部纵筋: 686 4502 686箍筋: 971 971 971上纵实配: 2D28+2D25(2213) 4D25(1963) 4D25+2D32(3572)下纵实配: 2D32+6D25(4554) 2D32+6D25(4554) 2D32+6D25(4554)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.007 0.202 0.280挠度: 0.000 7.073 0.000最大裂缝:0.280mm<0.400mm最大挠度:7.073mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 465.759 98.851弯矩(-) : -698.728 -176.476 -328.704剪力: 279.121 250.321 -758.124上部纵筋: 3459 799 1486下部纵筋: 686 2135 686箍筋: 1575 1575 1575上纵实配: 4D25+2D32(3572) 4D25(1963) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 5D25(2454) 5D25(2454) 5D25(2454)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.280 0.016 0.042挠度: 0.000 1.097 0.000最大裂缝:0.280mm<0.400mm最大挠度:1.097mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 4: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 98.850 101.638 0.000弯矩(-) : -328.699 -136.150 -30.000剪力: 78.583 49.783 -50.275上部纵筋: 1486 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 4D25(1963) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.042 0.017 0.007挠度: 0.000 -0.912 0.000最大裂缝:0.042mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 5: 跨长 = 2500mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -30.000 -7.500 -0.000剪力: 24.000 12.000 0.000上部纵筋: 686 686 640下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.007 0.002 0.000挠度: 0.000 0.611 1.273最大裂缝:0.007mm<0.400mm最大挠度:1.273mm<4.20mm(2500/600)-----------------------------------------------------------------------4 所有简图：Cbeam4连续梁计算书――带悬臂50T大龙门吊无悬臂则梁计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -6.912 -27.648剪力: -0.000 -11.520 -23.040上部纵筋: 640 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.000 0.002 0.007挠度: -7.769 -3.906 0.000最大裂缝:0.007mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 759.421 0.000弯矩(-) : -27.648 -54.677 -608.602剪力: 326.828 -215.618 -509.925上部纵筋: 686 686 2848下部纵筋: 686 3649 686箍筋: 710 710 710上纵实配: 2D28+2D25(2213) 4D25(1963) 6D25(2945)下纵实配: 6D28(3695) 6D28(3695) 6D28(3695)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.007 0.231 0.287挠度: 0.000 6.188 0.000最大裂缝:0.287mm<0.400mm最大挠度:6.188mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 403.930 81.720弯矩(-) : -608.597 -150.781 -288.279剪力: 245.441 216.641 -659.928上部纵筋: 2848 686 1300下部纵筋: 686 1839 686箍筋: 1233 1233 1233上纵实配: 6D25(2945) 4D25(1963) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.287 0.021 0.037挠度: 0.000 1.002 0.000最大裂缝:0.287mm<0.400mm最大挠度:1.002mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 4: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 81.720 87.100 0.000弯矩(-) : -288.274 -115.938 -30.000剪力: 71.846 43.046 -47.420上部纵筋: 1300 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 4D25(1963) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.037 0.014 0.007挠度: 0.000 -0.806 0.000最大裂缝:0.037mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 5: 跨长 = 2500mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -30.000 -7.500 -0.000剪力: 24.000 12.000 0.000上部纵筋: 686 686 640下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)下纵实配: 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213) 2D28+2D25(2213)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.007 0.002 0.000挠度: 0.000 0.553 1.156最大裂缝:0.007mm<0.400mm最大挠度:1.156mm<4.20mm(2500/600)Cbeam5连续梁计算书――无悬臂50T大龙门吊计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1500mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -2.700 -10.800剪力: -0.000 -7.200 -14.400上部纵筋: 640 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)下纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.000 0.001 0.003挠度: -4.053 -2.030 0.000最大裂缝:0.003mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<2.500mm(1500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 586.064 0.000弯矩(-) : -10.800 -31.577 -487.040剪力: 213.355 -220.826 -533.773上部纵筋: 686 686 2260下部纵筋: 686 2759 686箍筋: 805 805 805上纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 5D25(2454)下纵实配: 6D25(2945) 6D25(2945) 6D25(2945)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.003 0.253 0.302挠度: 0.000 5.361 0.000最大裂缝:0.302mm<0.400mm最大挠度:5.361mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 327.218 0.000弯矩(-) : -487.035 -161.560 -27.652剪力: 178.165 149.365 -609.482上部纵筋: 2260 743 686下部纵筋: 686 1494 686箍筋: 1071 1071 1071上纵实配: 5D25(2454) 4D25(1963) 4D25(1963)下纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.302 0.002 0.008挠度: 0.000 0.584 0.000最大裂缝:0.302mm<0.400mm最大挠度:0.584mm<10.000mm(6000/600)梁号 4: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -27.648 -6.912 -0.000剪力: 23.040 11.520 0.000上部纵筋: 686 686 640下部纵筋: 686 686 686箍筋: 458 458 458上纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)下纵实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)箍筋实配: 4D12@300(1508) 4D12@300(1508) 4D12@300(1508)腰筋实配: 4D25(1963) 4D25(1963) 4D25(1963)裂缝: 0.008 0.002 0.000挠度: 0.000 -0.733 -1.419最大裂缝:0.008mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)4 所有简图：Cbeam6连续梁计算书――无悬臂50T大龙门吊计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -6.912 -27.648剪力: -0.000 -11.520 -23.040上部纵筋: 640 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 524 524 524上纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.000 0.002 0.009挠度: -7.966 -4.008 0.000最大裂缝:0.009mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 676.565 0.000弯矩(-) : -27.648 -46.959 -544.223剪力: 293.685 -191.689 -456.495上部纵筋: 686 686 2522下部纵筋: 686 3202 686箍筋: 524 524 524上纵实配: 2D25+2D22(1742) 4D22(1521) 4D25+1D32(2768)下纵实配: 7D25(3436) 7D25(3436) 7D25(3436)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.009 0.206 0.285挠度: 0.000 6.369 0.000最大裂缝:0.285mm<0.400mm最大挠度:6.369mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 359.767 69.484弯矩(-) : -544.218 -132.427 -259.404剪力: 221.384 192.585 -589.788上部纵筋: 2522 686 1169下部纵筋: 686 1631 686箍筋: 988 988 988上纵实配: 4D25+1D32(2768) 4D22(1521) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 5D22(1901) 5D22(1901) 5D22(1901)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.285 0.018 0.048挠度: 0.000 1.011 0.000最大裂缝:0.285mm<0.400mm最大挠度:1.011mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 4: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 69.484 77.235 0.000弯矩(-) : -259.400 -101.500 -30.000剪力: 67.033 38.233 -45.381上部纵筋: 1169 686 686下部纵筋: 686 686 686箍筋: 524 524 524上纵实配: 2D25+2D22(1742) 4D22(1521) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.048 0.017 0.010挠度: 0.000 -0.800 0.000最大裂缝:0.048mm<0.400mm最大挠度:0.000mm130.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 5: 跨长 = 2500mm B × H = 400mm × 800mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -30.000 -7.500 -0.000剪力: 24.000 12.000 0.000上部纵筋: 686 686 640下部纵筋: 686 686 686箍筋: 524 524 524上纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4D12@250(1810) 4D12@250(1810) 4D12@250(1810)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.010 0.003 0.000挠度: 0.000 0.569 1.196最大裂缝:0.010mm<0.400mm最大挠度:1.196mm<4.200mm(2500/600)4 所有简图：Cbeam7连续梁计算书――带悬臂12.5T小龙门吊计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB235配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -2.025 -8.100剪力: -0.000 -5.400 -10.800上部纵筋: 480 515 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.000 0.001 0.003挠度: -3.701 -1.856 0.000最大裂缝:0.003mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<2.500mm(1500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 334.823 0.000弯矩(-) : -8.100 -57.877 -319.717剪力: 125.108 -182.836 -204.436上部纵筋: 515 515 2053下部纵筋: 515 2159 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 2D25+2D22(1742) 4D22(1521) 2D25+3D22(2122)下纵实配: 6D22(2281) 6D22(2281) 6D22(2281)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.003 0.185 0.294挠度: 0.000 4.504 0.000最大裂缝:0.294mm<0.400mm最大挠度:4.504mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 6000mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 328.505 0.000弯矩(-) : -319.715 -64.195 -20.737剪力: 202.330 180.730 -127.214上部纵筋: 2053 515 515下部纵筋: 515 2115 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 2D25+3D22(2122) 4D22(1521) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 6D22(2281) 6D22(2281) 6D22(2281)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.294 0.177 0.008挠度: 0.000 4.240 0.000最大裂缝:0.294mm<0.400mm最大挠度:4.240mm<10.000mm(6000/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 4: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -20.736 -5.184 -0.000剪力: 17.280 8.640 0.000上部纵筋: 515 515 480下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)下纵实配: 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742) 2D25+2D22(1742)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D22(1521) 4D22(1521) 4D22(1521)裂缝: 0.008 0.002 0.000挠度: 0.000 -2.624 -5.169最大裂缝:0.008mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：Cbeam8连续梁计算书――带悬臂12.5T小龙门吊计算1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB335混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB235配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 30mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 30mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 600截面配筋方式: 双筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 2400mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000弯矩(-) : -0.000 -5.184 -20.736剪力: -0.000 -8.640 -17.280上部纵筋: 480 515 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.000 0.005 0.020挠度: -1.586 -0.874 0.000最大裂缝:0.020mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<4.000mm(2400/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 41.546 1.423弯矩(-) : -20.736 0.000 -48.012剪力: 29.955 -3.637 -30.637上部纵筋: 515 480 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.020 0.033 0.013挠度: 0.000 2.747 0.000最大裂缝:0.033mm<0.400mm最大挠度:2.747mm<12.500mm(7500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 1.423 35.933 10.283弯矩(-) : -48.011 -42.392 -187.457剪力: 34.773 -25.184 -52.184上部纵筋: 515 515 1173下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D20(1257)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.013 0.020 0.149挠度: 0.000 -2.800 0.000最大裂缝:0.149mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<12.500mm(7500/600)-----------------------------------------------------------------------梁号 4: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 10.283 352.567 0.000弯矩(-) : -187.456 -42.043 -351.378剪力: 157.507 -158.479 -185.479上部纵筋: 1173 515 2277下部纵筋: 515 2286 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D20(1257) 4D14(616) 6D22(2281)下纵实配: 8D20(2513) 8D20(2513) 8D20(2513)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.149 0.179 0.289挠度: 0.000 8.844 0.000最大裂缝:0.289mm<0.400mm最大挠度:8.844mm<12.500mm(7500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 5: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 278.543 10.275弯矩(-) : -351.375 -39.441 -131.279剪力: 245.145 -69.961 -96.961上部纵筋: 2277 515 821下部纵筋: 515 1770 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 6D22(2281) 4D14(616) 4D16+1D20(1118)下纵实配: 8D20(2513) 8D20(2513) 8D20(2513)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.289 0.027 0.050挠度: 0.000 4.062 0.000最大裂缝:0.289mm<0.400mm最大挠度:4.062mm<12.500mm(7500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 6: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 10.276 34.119 0.000弯矩(-) : -131.278 -23.917 -53.194剪力: 42.130 15.130 -35.463上部纵筋: 821 515 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D16+1D20(1118) 4D14(616) 4D14(616)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.050 0.005 0.030挠度: 0.000 -0.997 0.000最大裂缝:0.050mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<12.500mm(7500/600)----------------------------------------------------------------------- 梁号 7: 跨长 = 7500mm B × H = 400mm × 600mm左中右弯矩(+) : 0.000 42.091 0.000弯矩(-) : -53.194 0.000 -0.000剪力: 34.092 7.093 -24.626上部纵筋: 515 480 515下部纵筋: 515 515 515箍筋: 654 654 654上纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)下纵实配: 4D14(616) 4D14(616) 4D14(616)箍筋实配: 4d10@300(1047) 4d10@300(1047) 4d10@300(1047)腰筋实配: 4D12(452) 4D12(452) 4D12(452)裂缝: 0.030 0.035 0.000挠度: 0.000 3.031 0.000最大裂缝:0.035mm<0.400mm最大挠度:3.031mm<12.500mm(7500/600)4 所有简图：龙门吊轨道梁综合选筋结果根据以上计算，综合计算后的选筋结果，选取最不利截面和最大受力位置进行配筋，配筋结果见下表：。

龙门吊轨道基础验算初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼1、荷载计算，荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载空心板混凝土取a=9m³空心板钢筋d=1.4t80T龙门吊自重取b=30t混凝土容重r=26KN/m³安全系数取1.2，动荷载系数取1.4集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN“弹性地基梁计算程序2.0”界面图地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy)As——钢筋截面积M ——截面弯矩H0——有效高度Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa一级钢筋抗拉强度为235 MPa代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm²考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm²的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：此时基底作用力均小于P1，最大正弯矩为153.71，考虑到顶面17cm高的钢轨，底层钢筋有效高度取0.54m，顶层钢筋有效高度取0.20m。

龙门吊基础计算书一、工程概况广州市轨道交通二、八号线延长线盾构5标盾构始发井场地，根据盾构施工需要安装1台EGC45t-25.5m门式起重机和1台EGC16t-25.5m门式起重机，以供盾构施工时管片、渣土、油脂等器材的垂直运输。

45T和16T龙门吊共用同一轨道。

二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。

②16吨龙门吊自重：59吨，G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨，G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③45吨龙门吊自重：133吨，G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨，G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。

45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。

3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。

结构教研室一项目简介xxxxxxxx公司拟在xxxxxxx新建全长420M龙门吊车运行轨道. 吊车最大起重量：40t,跨度35M.吊车最大轮压标准值为393KN （根据xxxxxx公司提供图纸上取得参数）.建设用地处地质条件由xxxxxxxx 勘察设计。

结合本工程地质情况及工程参数，拟采用钢筋混凝土条形基础。

二地质条件根据XXXXXXX2006年提供《岩土工程勘察报告》（详勘），地质情况如下表所示：三基础设计基础持力层选用第二层粉质粘土层。

基础底面进入持力层至少400mm。

考虑两台龙门吊车在轨道上运行，最不利的情况是两台吊车运行至一起时，产生的应力和变形最大。

结构教研室1•计算简图卩max Pnnax Pmax Pmax 卩max Pmax Prnax Pmox图一（原始受力模型）图二（最不利情况）结构教研室220 1 1920图三（计算模型）—t4P k ,max图三中，Q k= —2cT~=3°2kN/m；P k,max=400KN（P k,max的值在原设计图纸中所取参数为393KN,此处取值400KN。

）2.地基承载力及基础宽度考虑到持力层粉质粘土层的状态可塑，且基础基础咼度有限，所以，基础底下换填1.5m厚中粗砂，分层夯实，压实系数不小于0.95 换填后的砂石垫层的地基承载力约为f aki=200kPa。

地基承载力验算:先假定基础的宽度为b=2.5m,基础的高度为1.8m。

则基础底处的平均压力值为F k G k b 1所以有P k 302 1 1.8 2.5 202.5=156.8kPa土的自重压力值为：P c八d = 20 1.8 =36 kPa中粗砂垫层底面处(d=3.3)，经过修正后的地基承载力特征值为:f a 二f ak d 0 (d - 0.5)二90 75.6 二165.6 kPa 综上所述：P k乞f ak1 ；P kz乞f a 满足要求。

如下图所示:C地面o L b a cr------ .■结果分别为：M=75KN.M ; V=210KN基础高度：h1>3000/8=375mm取m=450mm，贝U h1o=400mm抗剪验算：0.07 f c bh0 = 0.07X1X11.9X1000X400X103=333KN>V2;V Pj a11二-P j a砂垫层底面的平均压力值为: P kzb( P k - P c) b2z ta n^所以有: P kz2.5 (156.8 - 36)2.5 2 1.5 0.530240 75.5 kPa3.基础配筋计算基础材料：C25;钢筋：HRB335 ；F302 1.35地基净反力：P j b=163.1 kPa2.5■ •. 1 £门i .I •小基础悬臂部分的弯矩和剪力分别为:1M基础底面附加压力 P 0 二 P k - d = 156.5 -36 =120.8kPa 根据表5.3.5,取最大值\ -1.4查附录表 K.0.1-2, I/b =2.5; z/b =1.5,10,18.3a 0 = 0.2206; a^ 0.0710; a 2 =0.0422；配筋计算：A s = M二 75000000=694.44mm 20.9h °f y0.9 400 3004. 按(GB50007-2002)验算沉降取条形基础中的1m 作为独立基础计算其沉降量选用：：」12@150( As = 754 mm 2)；分布钢筋 门 8@200地基最终变形量s —s^ d （Z i ai —Zi —i aJ（535）i T E si120 8所以s= 1.4 （10 0.0710 - 1.5 0.2206）4.5120.81.4 （18.3 0.0422 -10 0.0710）= 14.25+1.9二 16.2mm5.5满足要求。