龙门吊基础设计设计计算书
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龙门吊基础承载力设计验算书
一.基本计算参数
1、起吊梁时龙门吊单边荷载
30m箱梁重量最大为110t,由两台80t龙门吊承载,龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑,则每台龙门吊荷载G1=1100.0÷2=550。
0KN;龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑龙门,龙门吊单边荷载G2=550÷2=275。
0KN.
2、龙门吊自重(一台)400KN计,龙门吊单边轨道承载G3=400÷2=200KN,单边长6.0m,龙门吊钢轨采用38Kg/m,底宽11.4cm. 二。
轨道梁地基承载力验算
轨道采用C20砼,上部宽0.3m,高0。
2m。
龙门单边两轮间距6.0m,轨道砼应力扩散只考虑两轮间距离,砼应力不考虑扩散。
轨道梁受压力验算:
P=G2+G3 =275。
0+200=475。
0KN
轨道梁砼应力验算:
σ=475.0÷0.114÷6.0=694.44KPA<[σ]=20MPa
C20混凝土符合要求.
地基承载力计算
σ= P/A=475。
0÷0.3÷6.0=263。
89KPa
要求地基承载力不小于300Kpa,故满足要求。
中铁十局沈铁公路桥梁合同段100t龙门吊基础计算书
一、基本计算参数
1、起吊梁板时龙门吊单边荷载
以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑,则每台龙门吊每边最大承载g1=980/2=490KN。
因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大,承载为g1=490KN。
2、龙门吊自重(一台)按800KN计,则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。
3、轨道和轨道基础偏安全取每延米自重
g3=1×(1.0×0.6+0.3×0.5)×2.5×10=18.75KN/m
二、、轨道梁地基承载力验算
轨道基础采用C30钢筋混凝土,台阶式设置,上部为宽50cm,高30cm,下部宽100cm,高60cm,龙门吊脚宽按7m计,轨道应力扩散只考虑两个脚间距离,砼应力不考虑扩散则:
轨道梁受压力验算:
P=g1+g2+g3=490+400+7×18.75=908.75KN
轨道基础砼应力为:
σ=γ0P/A=1.4×908.75/7=0.182MPa<[σ]=30MPa
轨道基础地基承载力验算
地基应力计算:
σ=( g1+g2+g3)/A= 908.75÷7÷1=181.75KPa
预制场地经换填山皮土碾压之后,承载力标准值为f k=250KPa,可见:σ=181.75KPa<f k=250KPa,轨道基础地基承载力满足要求。
四、龙门吊基础详见附图
附图:中铁十局沈铁公路桥梁合同段预制场100t龙门吊轨道基础示意图计算:复核:。
龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。
二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数:①从安全角度出发,按g=10N/kg计算。
② 16吨龙门吊自重:59吨, G1=59×1000×10=590KN;16吨龙门吊载重:16吨, G2=16×1000×10=160KN;16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重:G3=(590000/2+160000)/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重:133吨, G4=13.3×1000×10=1330KN;45吨龙门吊载重:45吨, G5=45×1000×10=450KN;45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重:G6=(1330000/2+450000)/4=278.75KN④混凝土强度:普通混凝土强度C30,C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积:0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距:L1:7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距:L2:8.892m3、受力分析与强度验算:只用45吨龙门吊进行受力分析,因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载,一旦其受力分析和强度验算能够满足,16吨龙门吊的也能满足。
45吨龙门吊受力图如下:龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求,全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。
3.2、根据受力图,两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块,钢块镶嵌在混凝土上,故而进行混凝土强度验证:假设:(1)整个钢轨及其基础结构完全刚性(安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的)。
(2)每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内(事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的,所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距)。
即:龙门吊作用在钢轨上的距离是:L1=7.5m ,L2=8.892m根据压力压强计算公式:压强=压力/面积,转换得:面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量(t)备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数:1、从安全角度出发,按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重: G4=108.4×1000×10=1084KN;3、45吨龙门吊载重: G5=(10+19.62+40)×1000×10=696.20KN;4、根据结构力学影响线原理:当起重机移至悬臂梁端头处,吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故,吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2,故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿,每个支腿下1个轮子,每个轮子的最大承重标准值:G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度:普通混凝土强度C30,C=14.3MPa6、钢板垫块面积:0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距:L:9.36m3、受力分析与强度验算:45吨龙门吊受力图如下:龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图,两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块,钢块镶嵌在混凝土上,故而进行混凝土强度验证:假设:(1)整个钢轨及其基础结构完全刚性(安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的)。
1 相关计算书1.1 工程概况配置1台10t-17m门式起重机,起重机满载总重37t,均匀分布在4个轮上,理论计算轮压:f=mg/4=37*1.8/4=90.65kN为确保安全起见,按1.5系数将轮压设计值提高到140kN进行设计。
基础梁拟采用500mm*1200mm矩形截面钢筋混凝土条形基础梁,长度根据现场实际情况施工,轨道梁设置在场地持力层上,混凝土强度等级为C25。
基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用,忽略钢轨承载能力不计,按半无限弹性地基梁进行设计。
1.2 梁的截面特性混凝土梁采用C25混凝土,抗压强度25MPa。
设计采用条形基础,如图所示,轴线至梁底距离:y1=d2=0.52=0.25my2=d−y1=0.5−0.25=0.25m图1.2-1 基础梁截面简图梁的截面惯性矩:I=1/3(by23+by13)=0.0125m4梁的截面抵抗矩:W=Id−y1=0.01250.4−0.25=0.083m3混凝土的弹性模量:E c=2.80×104KN/m2截面刚度:E c I=0.0125∗2.8∗104=350KN/m21.3 按反梁法计算地基的净反力和基础梁的截面弯矩假定基底反力均匀分布,如图所示,每米长度基底反力值为:p =∑F L ⁄=4∗14020∗2+30=8.0KN/m 若根据脚架荷载和基底均布反力,按静定梁计算截面弯矩,则结果表明梁不受脚架端约束可以自有挠曲的情况。
反梁法则把基础梁当成以脚架端为不动支座的三跨不等跨连续梁,当底面作用以均布反力p=8.0kN/m 时,支座反力等于支座左右截面剪力绝对值之和,查《建筑施工计算手册》附表2-16得:l 1=20 q =8.0KN/mn =l 2/l 1=30/20=1.521*ql M φ= 1*ql V φ=////右左V V R +=表1.3-1 三跨不等跨连续梁的弯矩、剪力计算系数表由计算结果可见,支座反力与轮压荷载相比产生不均匀力,将支座不均匀力分布于支座两侧各1/3跨度范围,最终反梁法得到的各截面弯矩小于第一次分配弯矩,故采用Mb 最大值进行配筋验算。
广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽,有效起重重量为10T,龙门吊为MH-10-24型,该龙门吊起吊能力为10T的门吊,门吊自重按12T计算。
基础采用条形基础,每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝,宽100cm,高50cm,基础采用C20砼,纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋,箍筋采用Φ10mm光圆钢筋,箍筋间距为200mm,具体尺寸如图1-1,1-2所示。
图1-2 龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土,经实测地基承载力为160~180Kpa ,采用换填的方法提高地基承载力,基底换填0.3m 厚的碎石渣,未压实,按松散考虑,地基基本承载力为σ0为180kPa ,在承载力计算时取最小值160Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E 0=29~65MPa ,红粘土的变形模量E 016~39MPa,为安全起见,取碎石渣的变形模量E 0=29 MPa ,红粘粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算,用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元,将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按12T 计算,总重22T ,两个受力点,单点受集中力11T ,基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知,荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系:230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中:E0-----------地基土的变形模量,MPa ;ω-----------沉降量系数,刚性正方形板荷载板ω=0.88;刚性圆形荷载板ω=0.79;ν-----------地基土的泊松比,为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值;Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力,MPa ;s-------------与直线段终点所对应的沉降量,mm ;b-------------承压板宽度或直径,mm ;不妨假定地基的变形一直处在直线段,这样考虑是比较保守也是可行的。
龙门吊基础计算书00350t 龙门吊基础计算书1、荷载咨询龙门吊生产产家,50t 龙门吊一侧2组小车,一组小车2个轮子,轮子间距1.5m ,两小车中心距9.5~10m (未确定),计算时取9.5m ,最大轮压291kN ,荷载如下图所示:图一荷载示意图2、基础相关参数(见混凝土结构设计规范)基础梁采用C25混凝土,截面如下图所示:图二基础梁截面示意图基础梁底宽b=1.3m ,高h=0.7m ,面积S=0.665m 2,截面矩I x =0.02439m 4,弹性模量E=2.8×107kN/m 2,抗压强度设计值f c =11.9×103kN/m 2。
钢筋为Ⅱ级钢筋,f y =3×105kN/m 2。
291kN 291kN291kN 291kN 单位以cm计3、计算(1)地基承载力计算轮压按45°扩散到基础底部,L=2*0.7tan45°=1.4m,可不考虑轮压的应力叠加,考虑钢轨的扩散作用:基底净反力P净=2*291/[1.4*(1.5+1.4)]=143.35kPa基础埋深0.7m,则地基承载力特征值:(见扩展条形基础设计:二、基础底面积计算)据公式:A>F/(f-vd)f ak≥143.35+20*0.7=157.35kPa故要求地基强夯后承载力达到180kPa才能满足要求,安全系数K=180/157.35=1.144。
(2)配筋计算内力计算按倒梁法计算,以轮子作用点为支座,地基反力作为荷载,跨度取轮子长度加 1.4m,既0.7+1.5+0.7=2.9m,荷载q=143.35*1.4=200.7kN/m,如图所示:利用结构力学求解器求得,在q1=159.89*1.3=208kN/m作用下:M max=49.17kN·mQ max=150.53kN由于倒梁法计算内力只考虑支座间的局部弯曲,忽略了基础的整体弯曲,所得的不利截面上的弯矩绝对值一般较小。
10T 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》; 1.2、地质勘探资料;1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料;1.4、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002); 1.5、《砼结构设计规范》(GB50010-2002)。
2、设计说明勘探资料显示:场地内2.0m 深度地基的承载力为125KPa 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础,混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨,基础设计中不考虑轨道和基础的共同受力作用,忽略钢轨承载能力不计;基础按弹性地基梁进行分析设计。
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图1 基础横截面配筋图(单位:m )通过计算及构造的要求,基础底面配置2φ12;箍筋选取φ8@20;考虑基础顶面配置2φ12和箍筋共同构成顶面钢筋网片,以提高基础的承载能力及抗裂性;其他按构造要求配置架立筋,具体见图1 横截面配筋图。
为保证基础因温度影响产生的伸缩,根据现场实际情况,每20m 设置一道20mm 宽的伸缩缝,两侧支腿基础间距5.0m ,基础位置根据制梁台座位置确定,具体见附图:《龙门吊基础图》 3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示,10T 龙门吊行走台车最大轮压:KN P 327max =,现场实际情况,龙门吊最大负重10t ,故取计算轮压:KN P 100=; 砼自重按25.0KN/m 3 计,土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度:MPa f c 3.14=轴心抗拉强度:MPa f t 96.1= 弹性模量:MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋I 级钢筋:MPaf y 210=,MPa f y 210'=II 级钢筋:MPa f y 300=,MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值:KPa f a 125= 地基压缩模量:MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩:40047.03^25.0*3.0mI ==4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工,故基础采用图1形式。
3 4 15 02 00 02 0 4图-2.1 基础横截面配筋图(单位:mm ) 1:1050t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》;1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料;1.3、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002);1.4、《砼结构设计规范》(GB50010-2002)。
2、设计说明根据现场情况看:场地现有场地下 1.5 左右 m 深度内为坡积粉质粘土,地基的承载力为 180KPa ,基础埋深 h 1.0m 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础,为减少砼方量,基础采用倒 T 形截面,顶宽 0.5m 、底宽 1m 、高 1m 的 T 形 C30 混凝土基础。
沿着钢轨的端头每隔 1.2 米距离就作预埋厚 5mm 钢垫板,每个钢垫板焊 4 根长度为 25cm 的Φ16 钢筋作为锚筋。
混凝土强度等级为 C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用 P43 型起重钢轨,基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用,忽略钢轨承载能力不计;基础按弹性地基梁进行分析设计。
N1 φ 1235 350 0N4 φ 8@350N2 φ 10N3 φ 8@350N2 φ 10 N1 φ 1222 22 4N5 φ 8@350 35 93035基础钢筋布置图通过计算及构造的要求,基础底面配置 24φ12;箍筋选取φ8@350;考基础顶面配置 5φ12 与箍筋共同构成顶面钢筋网片,以提高基础的承载能力及抗裂性;其他按构造要求配置架立筋,具体见图-2.1 横截面配筋图。
φ12为保证基础可自由伸缩,根据台座布置情况,每 15m 设置一道 20mm 宽的伸缩缝,两侧支腿基础间距 20m ,基础位置根据制梁台座位置确定,具体见龙门吊基础图。
3、设计参数选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示,吊重50t,自重150t,砼自重按26.0KN/m3计,土体容重按18.5KN/m3计。
从安全角度出发,按g=10N/kg计算。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书
工程概况:
福州市轨道交通6号线2标3工区盾构始发井场地,需要
安装1台MG50门式起重机,以供盾构施工时器材的垂直运输。
因盾构区间较短,暂定安装1台50t龙门吊进行作业。
龙门吊检算:
1、设计依据:龙门吊使用以及受力要求、施工场地布置
要求、地铁施工规范。
2、设计参数:
2.1、材料性能指标:C30砼、f=1
3.8MPa、轴心抗压强度:c=4、弹性模量:Ec=3.0×10^7 MPa;R235钢筋:fsd=195MPa;HRB335钢筋:fsd=280MPa。
2.2、基础截面的拟定及钢筋的配置:基础截面采用倒T 形,钢筋布置如图
3.3-1所示,下侧受拉钢采用10根B16钢筋,上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。
根据基础抗冲剪破坏公式进行计算,考虑到钢轨的作用,龙门吊轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在倒T型轨道基础上。
最大轮压为382KN,每两个轮为一组。
根据侧立面图,进行冲切验算。