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0#钢箱梁支架计算书目录1、设计依据1.1、《钢结构设计手册》(第三版)；1.2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；1.3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；1.4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；1.5、《钢结构连接节点设计手册》（第二版）；1.6、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；1.7、《港口工程混凝土结构设计规范》（JTJ 267-98）。

2、结构布置型式0#钢箱梁支架采用Ф1000×10的钢管作立柱, 设Ф820×10的横向稳定联系柱，立柱间采用Ф426×6的钢管作平联(顶层平联为3工56a)，上设2HN700×300的组合型钢作支撑轨道梁。

支架通过附墙联杆Ф600×10与下横梁连接，下面的平联通过联系撑Ф426×6与下横梁支架立柱相连。

具体结构布置如下图：朝鲜3、0#钢箱梁支架设计3.1、荷载分析设计荷载：·系统自重荷载；·风荷载：0#块支架搭设完成设计风速V=23.9m/s（10m处，10年重现期）；箱梁滑动时工作风速V=13.8m/s（10m处，5年重现期）。

·雪荷载：0.3 kN/m²（适用于工况四）·施工荷载：2.5kN/m（沿轨道梁方向）；·箱梁自重：A块——261.9t；B块——191.3t；C块——149.1t。

·桥面吊机：160t。

3.2、0#块钢箱梁施工工艺（1）浮吊在一侧顺桥向抛锚定位，将A梁段吊装设计位置。

用同样的方法将B块梁段吊装到位。

最后用浮吊将C梁段直接吊装到设计位置。

（2）浮吊移船至另一侧顺桥向抛锚定位，B、C梁段施工方法分别与前面的B、C梁段的施工方法相同。

（3）全部5块梁段全部吊装到位后用三向千斤顶精确定位调整梁段。

首先调整A梁段，满足规范要求后，与下横梁临时固结、安装侧向限位支座。

然后按照B、C、B、C顺序调整梁段标高及轴线，满足设计要求后与基准梁段焊接。

（4）0#块焊接完成后，安装斜拉索，然后安装桥面吊机进行梁段正常悬拼施工。

3. 3计算工况工况一：0#块支架搭设完成，风速横桥向作用；工况二：A、B、C单侧梁段安装到位，风横桥向作用；工况三：梁段全部安装搁置到位，风横桥向作用。

3.4荷载计算（1）恒载：系统自重荷载；钢箱梁重量标准值(按沿轴线方向均匀计算，考虑1.3不均匀系数，1.1冲击系数，各钢箱梁反力如下)：工况二计算简图：(图中分布荷载q ck、q bk、q ak为标准值)工况三计算简图：(图中分布荷载q ik为标准值)（2）活载风荷载：取高度40m处风压进行计算。

设计基准风压：a 、设计风速V=23.9m/s （10m 处，10年重现期）： W d1=21.29kN m =b 、工作风速V=17m/s （10m 处，5年重现期）：W d220.43kN m =具体风载值详见下表：风载(kN/m)工况一 工况二 工况三 工况四钢立柱Ф1000×10 1.16 0.39 1.16 0.39 平联及附墙 0.70 0.23 0.7 0.23 顶层平联3I56 1.16 0.39 1.16 0.39 轨道梁2HN700×3001.77 0.59 1.77 0.59 桥面钢箱梁——1.474.41.473.5、结构计算（1）荷载组合：计算模型按(1.35恒载+1.4活载)进行附载（2）约束条件：附墙与下横梁铰接（释放约束Ry ）；柱脚固结，柱顶与轨道梁铰接；轨道梁与下横梁铰接。

（3）计算结果工况一：0#块支架搭设完成，风横桥向作用； 结构组合应力图：最大弯应力（MPa）最大轴应力（MPa）综合应力（MPa）最大位移（mm）钢立柱-17.0/18.6 -8.8 -27.0 8.7附墙-116.2/50.7 8.6 124.8 5.4未列举各构件应力均较小，强度和刚度均满足要求。

工况二：A、B、C单侧梁段安装到位，风横桥向作用；结构组合应力图：最大弯应力（MPa）最大剪应力（MPa）最大轴应力（MPa）综合应力（MPa）轨道梁2HN700×300 72.8 78 9.9 115 钢立柱Ф1000×10 -35.3 5.1 -57.8 -80.3 顶层竖支撑3工56a 16.9 2.3 -36.1 -58.0 顶层平联3工56a 20.7 2.7 11.9 45.2 平联支撑Ф426×6 -40.0 2.4 63.7 78.0 附墙横撑Ф600×10 -103.2 15.0 25.5 128.7 支架最大位移——竖直向：9.3mm，顺桥向：1.9mm，横桥向：16.0mm。

由上可知，各构件强度及刚度均满足要求。

工况三：梁段全部安装搁置到位，安装吊机，考虑风荷载及雪荷载；结构组合应力图最大弯应力（MPa）最大剪应力（MPa）最大轴应力（MPa）综合应力（MPa）轨道梁2HN700×300 136.9 94.1 22.6 162 钢立柱Ф1000×10 51.4 6.7 -95.2 -122.1 顶层竖支撑3工56a 76.0 10.7 -55.0 -132.6 顶层平联3工56a 35.2 4.4 17.9 60.6 平联支撑Ф426×6 -39.1 -2.4 83.4 104.2 附墙横撑Ф600×10 -128.0 -18.2 35.6 163.5 支架最大位移——竖直向：16.0mm，顺桥向：2.3mm，横桥向：8.3mm。

由上可知，各构件强度及刚度均满足要求。

4、钢立柱稳定性验算（1）钢立柱φ1000×10工况3下，φ1000×10钢立柱最不利内力组合：N=2961kN，M=293kN•m0.35Ii m A== 计算长度为，l 0=μl=9.09m 0/9.09/0.3526x l i λ==≈ 按b 类截面进行计算 查表得: φ=0.939根据《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）5.2.2得：mx x x x 1x EX βM Nσ=+<f φA γW (1-0.8N/N')γx ——截面塑性发展系数，取1.0N ’EX ——欧拉临界力，22EX x N EA (1.1)86624kN πλ'==βmx ——等效弯矩系数，取1.0mxxx x 1x EX M NφA W (10.8N N )154.2MPa <205MPa βσγ=+'−= 钢立柱φ1000×10稳定性满足要求。

（2）顶层竖撑3工56a工况3下，3工56a 钢立柱最不利内力组合：N=2217N ，M=530kN •m0.135Ii m A==计算长度为，l 0=μl=2.406m 0/17.8x l i λ== 按b 类截面进行计算 查表得: φ=0.978根据《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）5.2.2得：mx x x x 1x EX βM Nσ=+<f φA γW (1-0.8N/N')γx ——截面塑性发展系数，取1.0N ’EX ——欧拉临界力，22EX x N EA (1.1)242094kN πλ'== βmx ——等效弯矩系数，取1.0mx x x x 1x EX M NφA W (10.8N N )130.8MPa <215MPaβσγ=+'−= 顶层竖撑3工56a 稳定性满足要求。

5、柱脚埋件计算5.1、荷载设计值N=2690kN ，V=1237kN ，M ＝69kN.m 5.2、锚筋布置5.3、锚板受力计算锚板尺寸的确定：最不利为工况3：N=2690kN ，V=1237kN ，M ＝69kN.m基础对底板单位面积的压应力计算：21.921N N q mm A== 底板按三边简支，计算其单位宽度上的最大弯矩280a mm = 200b mm =0.72b a= 则: 0.0892β= 213434M qa N mm β==按最大弯矩计算底板厚度,取f=205N/mm 219.8t mm == 预埋25mm 钢板满足要求。

5.4、加劲板受力计算16块加劲板与柱身用32条竖直焊缝连接，每条焊缝需要的长度为（设hf=10mm ，双面角焊缝）：max 201160.760600w w f f w f N l mm h f l h mm==⨯<== 满足要求。

取加劲板高度为400mm ，厚度为10mm 。

加劲板承受的线荷载为 384Nq mm =加劲板承受的最大弯矩为 2710.768102M ql N mm ==⨯⋅ 28.8205M MPa f MPa Wσ==<= 满足要求。

5.5、加筋板与锚板的连接焊缝计算6400w l mm = 3.10.7f ww f f N h mm l f β==∑，取10mm 。

5.6、锚筋受力计算每个锚筋锚固长度La =900mm ，直径D=32mm ，有效面积Ae =804mm 2，采用Ⅱ级钢筋，fy=300MPa按规范，锚筋总截面面积满足以下两式：z f a a NzM A z f a a Nz M f a a N V A y b r s y b r y v r s 4.04.03.14.03.0−≥−+−≥其中：ar 锚筋层数影响系数，6层为0.85a b 锚板弯曲变形的折减系数 0.60.250.80b t a d=+= av 锚筋受剪承载力系数(40.080.363v a d =−= t =25mm d = 25mm z = 1200mm （外层锚筋中心线距离） 取最不利的工况3验算：N=2690kN ，V=1237kN ，M ＝69kN.m0.30.433421.30.400.4s r v y r b y s r b y V N M Nz A a a f a a f zM Nz A a a f z −−≥+=−≥<实际值228401613440S A mm =⨯=>3342mm ，满足要求。

6、柱帽计算计算荷载：Ｎ＝2690kN（1）井字型肋板计算不考虑柱头盲板，仅由井字型肋板受力，肋板厚10mm ，高度500mm 。

2331417106W bh mm ==⨯ 23max (33)561731024qcl M N mm γγ=−+=⨯其中： 2690000()/4 =1770N/mm ()380q =荷载由4块肋板平分 135205M MPa MPa Wσ==< 焊缝抗剪计算269000049.0160.710490MPa τ==⨯⨯⨯125MPa < 均满足要求。

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固定支架计算书

固定支架计算书

固定支架2的结构形式为：
受力分析采用的侧视图为：
考虑在管道轴向推力的作用下支架型钢立柱A1、B1受拉，A2、B2受压，其拉力与压力相等，按力矩的平衡得支架型钢支架型钢立柱A1、B1受拉力＝（1285/1000）×49867/2＝32040N。
考虑在管道径向推力的作用下支架型钢支架型钢立柱A1、A2受拉，B1、B2受压，其拉力与压力相等，按力矩的平衡得支架型钢支架型钢立柱A受拉力＝（1285/1000）×10747/2＝6905N。
选用补偿器2：1.0RNY150×5，轴向刚度：300N/mm
选用补偿器3：1.0RNY200×4，轴向刚度：390N/mm
选用补偿器4：1.0RNY200×4，轴向刚度：390N/mm
对于有波纹补偿器的管道支架的管道轴向推力：（不考虑预拉伸）
TZ=(ΔLT+ΔLP)×波纹补偿器轴向刚度+地震力
热膨胀伸长量：ΔLT＝0.0125×（T1-T2）×L
故支架型钢立柱可选用L63×6等边角钢，其截面积为7.288×10-4m2。
支架型钢横档计算：
支架型钢横档计算：
支架横档在垂直重力方向的受力分析。
如图，将支架近似的看作简支梁，根据剪力图和弯矩图，其在B点的弯距最大。
其每根支架横档的弯距是：Mmax=（0.504×2977+0.172×7346）/2=1382N*m
TJ=3×(ΔLT+ΔLP)×E×IX/ L臂23+地震力
考虑调试等情况下介质的不均匀性，其轴向推力按推力较大的计算；径向推力为支架两端悬臂推力的和。
对于有波纹补偿器的管道支架的管道径向推力：
TJ=地震力＝两固定支架间管道全重×0.1
分析固定支架的受力。
G=13434N
基础底板钢管焊接支架计算书

基础底板钢管焊接支架计算书

基础底板钢筋钢管焊接支架计算书底板厚2000mm，施工支架采用上、下排采用脚手架钢管，中排亦采用脚手架钢管，剪刀撑亦采用脚手钢管，间距均为2000mm。

一、纵横距内（计算单元内）支架自重立杆：（2－0.048－0.072－0.07）×0.0384=0.07KN横杆：２×0.0384×3=0.230KN纵杆：２×0.0384×3=0.230KN合计：0.07＋０.230＋0.230=0.53KN二、钢筋自重：220×9.8/1000=2.156KN/m2三、施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2。

四、上层横、纵向水平杆验算承载力按二跨连续梁计算，变形按三跨连续梁计算。

作用于纵横向水平杆永久性荷载标准值：q k1=0.0384+2.156÷2.5×2.0÷2.0=0.9KN/m作用于纵横向水平杆永久性荷载设计值：q1=1.2q k1=1.2×0.9=1.08KN/m作用于纵横向水平杆可变性荷载标准值：q k2=1.0×2.0÷2.0÷1.5=0.67KN/m作用于纵横向水平杆可变性荷载设计值：q2=1.4×q k2=1.4×0.67=0.94KN/m作用于纵横向水平杆设计荷载：q=q1+q2=1.08+0.94=2.02KN/m水平杆最大弯矩：M=0.125ql2=0.125×2.02×2×2=1.01KN·m抗弯强度：σ=M/W=1.01×106/5.08×103=199N/mm2＜205N/mm2=f，满足要求！按二跨连续梁计算的挠度：v=（l4/100EI）×(0.521q k1+0.912q k2)=20004(0.521×0.9＋0.99×0.67)/(100×2.06×105×12.19×104)=7mm ＜2000/150=13mm.满足要求！按三跨连续梁计算的挠度：v=（l4/100EI）×(0.677q k1+0.99q k2)=20004(0.677×0.9＋0.912×0.67)/(100×2.06×105×12.19×104)=8mm＜2000/150=13mm.满足要求！五、支架立杆计算：支架立杆的轴向力设计值：N=1.25×2.02×2+0.53×1.2=5.7KN支架立杆的计算长度：l0=0.9m长度系数µ=1.2，λ=l0/i=kµh/i取k=1,λ=1.2×90/1.58=68.4＜［λ］=210,满足要求！取k=1.55,λ=1.155×1.2×90/1.58=79ψ=0.728N/ψA=5.7×103/0.728×489=16N/mm2＜205N/mm2=f,满足要求！示意图。

支架受力计算书

支架受力计算书

福成锅炉房改造支架受力计算书管道计算参数：D720×10:管道总重q=640kg/m（管道重175.1kg/m，管内水重385 kg/m，保温重80kg/m）；D630×10:管道总重q=483.88kg/m（管道重152.89kg/m，管内水重292kg/m，保温重39kg/m）；D529×9:管道总重q=353.91kg/m（管道重115.42kg/m，管内水重205.1kg/m，保温重33.50kg/m）；D478×9:管道总重q=301.16kg/m（管道重104.1kg/m，管内水重166.5kg/m，保温重30.75kg/m）；D426×9:管道总重q=246.63kg/m（管道重92.55kg/m，管内水重130.7kg/m，保温重23.38kg/m）；D325×8:管道总重q=156.16kg/m（管道重62.54kg/m，管内水重74.99kg/m，保温重18.63kg/m）；1kgf=9.8N；聚四氟乙烯板滑动摩擦系数μ=0.1。

一、滑动支架室内：1. HN-1主管一根：D720×10，7m；支管D325×8，4m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=6.5m。

垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×7+156.16×6.5) ×1.5×9.8=80777N水平摩擦力：F=μP=0.1×80777=8078N2. HN-2主管一根：D720×10，12m；支管D325×8，4m。

垂直荷重：P=(q1×l1+q2×l2)×K×9.8=(640×12+156.16×4) ×1.5×9.8=122078N水平摩擦力：F=μP=0.1×122078=12208N3. HN-3主管一根：D720×10，11m；支管325×8，5.35m（锅炉分支）+2.5m（旁通）=7.85m。

支架计算书

支架计算书

支架计算书(总41页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--2m高标准联箱梁：方案一：箱梁横梁下60cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，腹板及翼缘转角下120cm（纵向）×90cm(横向)排距进行搭设，过渡段空箱下（距桥墩中线6m范围）按120cm（纵向）×90cm(横向) 排距进行搭设，其余空箱下按120cm（纵向）×180cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。

方案二：箱梁横梁下60cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，过渡段腹板空箱下（距桥墩中线6m范围）按90cm（纵向）×120cm(横向) 排距进行搭设，其余腹板下按120cm（纵向）×60cm(横向)排距进行搭设，空箱下按120cm（纵向）×120cm(横向)排距进行搭设，步距采用150cm。

⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案一）（单位mm）宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图（方案二）（单位mm）宽2m高箱梁支架搭设平面示意图（方案二）（单位mm）支架体系计算书1.编制依据⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）⑶《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。

⑸《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）⑹《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）⑺《建筑施工手册》第四版（缩印本）⑻《建筑施工现场管理标准》（DBJ）⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008)⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)⑾《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194—2009）2.工程参数根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，我们选取具有代表性的箱梁，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算，底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据，主龙骨为U型钢，其下立杆间距：⑴（主线3跨标准联，跨径3*30m），宽高，箱梁断面底板厚22cm、顶板厚25cm，跨中腹板厚，翼板厚度为20cm。