某地区粉质粘土与全风化泥岩物理力学指标的差异分析
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南宁第三系浅表层风化泥岩物理力学及膨胀特性指标分析唐迎春;黄钟晖;张凯;周峰;欧孝夺【摘要】通过对南宁市201个工程第三系泥岩资料进行的分析,对各物理、力学及膨胀性指标进行统计研究,为南宁盆地地下工程的参数选取提供参考.研究表明,南宁第三系浅表层风化泥岩物理指标变异性较小,尤其在95%置信区间取值范围偏差较小,在参数分析时可作为常量考虑;而力学指标和膨胀特性指标数据变异性较大,需要考虑其差异性.南宁第三系泥岩具有抗压强度高,压缩性低,抗剪强度高,黏聚力大的特点.膨胀特性指标方面,南宁第三系泥岩的自由膨胀率与其他城市膨胀岩土相比偏低,为弱膨胀性岩土;膨胀力因岩组成因和风化程度不同差异较大,建议在参数选取时针对具体工程考虑.【期刊名称】《工程地质学报》【年(卷),期】2014(022)001【总页数】8页(P144-151)【关键词】南宁盆地;泥岩;物理力学指标;膨胀性指标【作者】唐迎春;黄钟晖;张凯;周峰;欧孝夺【作者单位】广西大学土木建筑工程学院南宁530004;广西财经学院管理科学与工程学院南宁530003;南宁轨道交通有限责任公司南宁530021;南宁轨道交通有限责任公司南宁530021;南宁轨道交通有限责任公司南宁530021;广西大学土木建筑工程学院南宁530004【正文语种】中文【中图分类】TU45南宁盆地位于广西西南部,盆地内部地势平坦,邕江自西向东穿越其间,两岸阶地发育明显,为上部覆盖填土或圆砾层、下部泥岩的典型二元结构阶地。
位于浅表层的第三系风化泥岩具有典型膨胀岩土特性,其吸水后体积膨胀强度衰减剧烈,力学性质变化明显。
膨胀性岩土特性和工程问题一直是工程研究领域的热点和难点,国内外学者对此进行过许多研究[1~6],但是目前针对南宁盆地胀缩性泥岩的研究仍缺乏深入性和系统性。
对岩土参数指标进行概率统计是岩土工程领域的难点之一,因区域性岩土结构特性差异、试验样本有限等,将导致统计参数的变异性较大,但近年来国内外一些学者对此进行改进和探索[7~11],其中张继周等[9]对苏中腹地湖相软土的参数变异性统计进行分析;张先伟等[10]对湛江强结构性黏土的物理力学性质指标进行研究;曹亮等[11]对苏州软弱层土体微观结构进行定量分析。
大理市挖色镇某全风化花岗岩边坡稳定性分析摘要:我国为山地灾害多发国家,边坡失稳滑塌又是常见的地质灾害。
因此,分析边坡稳定性与变形破坏模式,为防治工程设计提供可靠地质条件依据,可以有效规避地质灾害风险,对保护群众的生命财产安全具有重要意义。
花岗岩岩质边坡较少见,偶见于交通道路建设及居民建房切坡,本文以大理市某地居民区边坡为例,旨在初探全风化花岗岩边坡的变形破坏特征,通过查明边坡的范围、地形地貌、规模、形态、地质背景、工程地质条件,给出合理可行的治理工程建议。
关键词:工程地质;边坡;稳定性;花岗岩;地质灾害引言大理市挖色镇位于洱海西岸,区内地形以山地为主,属中低山构造剥蚀地貌,地质环境较为薄弱,地质灾害发育。
本项目位于挖色镇大城村东北侧,早年前由于坡体坍塌,形成了不稳定的高陡坡体。
受近年来雨季降雨偏多的影响,坡体中部出现垮塌,村民房屋不同程度受损,危及多户居民的生命财产安全。
一、边坡地质条件1.1边坡分布概况边坡前缘为高陡临空面,后缘为斜坡上方平台边界,可见少量下挫陡坎,后方平台居民房屋未见明显变形。
该边坡横向宽约75m,纵向长约10m。
前缘坡脚高程2009.5m,后缘高程2026.5m,高差约17m,平均坡度约72°,主滑方向346°。
边坡整体陡峻且后缘变形区近坡肩,坡体岩性主要为全风化花岗岩类砂质粘性土,且存在差异风化,边坡中部可见块状强风化~中风化花岗岩孤石。
根据地形、岩性、变形特征各方面特征,预测该边坡进一步可能发育成的灾害为坡体坍塌。
1.2边坡变形特征该处由于早年坡体坍塌,形成了不稳定的高陡坡体。
近年来降雨偏多,雨水冲刷导致坡体中部高陡部位发生滑塌。
根据现场调查,滑塌区长度约为25m,宽度约为8m,滑塌厚度约为1.5m~3.5m,滑塌体积约为600m3,对下部房屋进行挤压,房屋不同程度受损。
1.3坡体的物质组成及空间分布特征坡体主要物质组成为第四系残坡积粉质粘土和全风化花岗岩,坡体中部由于花岗岩差异球状风化特性,可见长约10m,高度约为5m的强风化~中风化花岗岩硬核。
第39卷第1期2012年1月水文地质工程地质HYDROGEOLOGY &ENGINEERING GEOLOGY Vol.39No.1Jan.2012南京河西粉质粘土物理力学指标统计分析徐奋强,曹云(南京工程学院建筑工程学院,南京211167)摘要:根据南京河西地区粉质粘土的土工试验资料,对其物理、力学指标进行统计分析,研究土体的力学指标与物理指标的变异性及相关性,采用回归分析的方法对土的物理和力学性质指标进行线性回归分析,给出相应的数学回归方程式和相关系数。
结论可作为区域性地基基础可靠性设计相关参数选取的依据。
关键词:粉质粘土;物理力学指标;相关性;线性回归中图分类号:TU411.3文献标识码:A文章编号:1000-3665(2012)01-0065-03收稿日期:2011-06-13;修订日期:2011-08-15基金项目:高校基金项目(QKJC2009003)作者简介:徐奋强(1975-),男,讲师,硕士,主要从事岩土工程方面的教学与研究。
E-mail :xfq102@sina.com南京河西地区为南京市典型的深厚软土地区,区域范围主要为南京主城西侧以及外秦淮河和凤台南路以西,长江以东的广大区域,近几年成为南京市的重点开发地区。
根据钻孔资料,整个软土地层自上而下可以分为五层:粉质粘土层、流塑状的淤泥质粉质粘土层、流塑状的淤泥质粉质粘土夹薄层粉砂层、流塑—软塑状的粉质粘土与粉砂互层、中密粉细砂层[1]。
其中粉质粘土层埋深较浅、多为表层土,是工程建设中浅基础、市政建设等地基处理的主要土层。
对本地区流塑状粉质粘土的物理、力学指标的相关性进行分析,以有助于解决生产实践问题。
1土工试验资料1.1试验资料来源试验数据来自江苏省华东南工地质技术研究有限公司在南京河西地区的10项勘察工程的40个钻孔(每项工程取4个钻孔,每孔取5个数据)的200个数据资料。
淤泥质粉质粘土(埋深1.5 9.5m ,层厚1.5 25m ),数据能够代表南京河西地区的土质特点。
东北地区粉质黏土湿陷系数与物理性质指标的相关性尧俊凯;陈锋;闫宏业;蔡德钩;张千里【摘要】东北阜新地区部分地基表层粉质黏土具有湿陷性.在统计湿陷性粉质黏土的物理性质指标与湿陷系数的基础上,分析了两者之间的相关性.结果表明:湿陷性粉质黏土天然状态下具有干密度低、孔隙比大、饱和度低的特点,其湿陷系数与孔隙比呈正相关关系,随饱和度降低而增大;孔隙比大于0.6且饱和度低于60%的粉质黏土具有湿陷性;建立了湿陷系数与孔隙比、饱和度的二元线性回归方程,可供类似区域粉质黏土勘察参考.【期刊名称】《铁道建筑》【年(卷),期】2019(059)002【总页数】4页(P50-53)【关键词】湿陷性土;粉质黏土;物理性质指标;相关性分析;孔隙比;饱和度【作者】尧俊凯;陈锋;闫宏业;蔡德钩;张千里【作者单位】中国铁道科学研究院,北京 100081;中国铁道科学研究院集团有限公司铁道建筑研究所,北京 100081;中国铁道科学研究院集团有限公司铁道建筑研究所,北京 100081;中国铁道科学研究院集团有限公司铁道建筑研究所,北京 100081;中国铁道科学研究院集团有限公司铁道建筑研究所,北京 100081【正文语种】中文【中图分类】TU444东北阜新地区地表部分粉质黏土遇水浸湿时强度降低,压缩性明显增大,会产生显著的附加湿陷变形,具有湿陷性。
水环境变化条件下湿陷性土会对工程结构产生诸多不利影响。
当开展湿陷性土的工程勘察时,一般通过室内湿陷性试验测定湿陷系数对其湿陷性的影响[1]。
影响土体湿陷性的因素较多,主要为含水率、孔隙比、干密度、液限和塑限、压缩模量等物理性质指标,湿陷系数大小与土体物理性质指标具有一定相关性。
很多学者开展了黄土湿陷性与其物理性质指标相关性的研究。
井彦林等[2]根据黄土的密度、含水率、液限等指标建立湿陷性指标的预测模型,从而间接预测黄土的湿陷性,具有较高的预测精度。
王有林[3]采用工程地质类比和数据挖掘技术对黄土湿陷性进行综合评价,得出了湿陷系数和物理指标的综合关系式,评价结果与现场大面积浸水试验结果相近。
渤海海域粉质粘土动力学参数的统计分析蒋其峰;彭艳菊;荣棉水;吕悦军【摘要】本文整理了26个渤海海域场地土动力学测试报告,并按埋深分段统计了0至115m深度范围内粉质粘土的动力学参数,即动剪切模量比和阻尼比.然后,将本文统计值与袁晓铭推荐值和施春花统计过的北京地区粉质粘土的动力学参数值进行了比较,发现海域场地土与陆地场地土的动力学参数值存在较大差异.之后,选择渤海海域的两个场地,建立了相应的土动力学模型,分别选取实测值、本文统计值、施春花统计值进行场地地震反应分析,发现本文统计值与实测值的结果符合的较好.在渤海海域场地地震反应分析工作中,某些粉质粘土层难以获得动力学参数时,可以参考本文的统计值.【期刊名称】《震灾防御技术》【年(卷),期】2014(009)002【总页数】11页(P252-262)【关键词】渤海;粉质粘土;土动力学参数;土层地震反应【作者】蒋其峰;彭艳菊;荣棉水;吕悦军【作者单位】中国地震局地壳应力研究所,北京100085;中国地震局地壳应力研究所,北京100085;中国地震局地壳应力研究所,北京100085;中国地震局地壳应力研究所,北京100085【正文语种】中文场地土层地震反应分析是地震安全性评价工作中的重要技术环节,而进行土层地震反应分析时需要用到场地土的动力学参数,包括土的动剪切模量比和阻尼比。
《工程场地地震安全性评价(GB 17741-2005)》(中华人民共和国地震行业标准,2005)指出,I级工作应对各层土样进行动三轴和共振柱试验,II级工作和地震小区划应对有代表性的土样进行动三轴或共振柱试验。
在20世纪70年代,国外众多学者就对不同土的动剪切模量和阻尼比进行了广泛的试验研究,如:Hardin (1969)给出了粘土的最大剪切模量经验公式;Seed等(1970)给出了砂土的最大动剪切模量经验公式;Koutsoftas等(1980)对新泽西海岸的两种海洋土进行了共振柱实验测试;Kagawa(1992)根据38个未扰动海洋软粘土试样建立了动剪切模量的经验公式。
民营科技2018年第3期科技创新嵩山地区粉质粘土物理力学指标相关性及变异性统计分析王建吴龙海柳龙智朱腾飞刘刚刘海鹏(中建七局安装工程有限公司,河南郑州450000)1概述自然界中各类土是地层岩石经过物理化生等风化而形成的产物,是各种矿物颗粒组成的松散集合体,是由固体颗粒、水和空气组成的三相体系。
土从大类上可划分成颗粒间完全松散互不连接的无粘性土和颗粒间虽有连接,但连接强度远小于颗粒本身强度的粘性土。
土的主要特点是由它的松散性和三相组成,这是它在强度、变形等力学性质上与其他连续固体介质根本不同的内在原因。
土物理力学性质复杂多变,不同地区同一类土质,其差别很大;同一地区,同一土层中,其工程性质也随着空间位置而不同;反映出土的各物理力学特性指标的变异性。
本文通过对登封市粉质粘土实测数据分析,对粉质粘土物理力学各指标进行相关性和变异性线性回归分析,并运用最小二乘法拟合相应经验公式,其结果用于推导计算统计数据并相互验证,缩减土工试验的工作量,同时为后续嵩山地区地基基础可靠性分析提供一定理论参考依据和为地质勘探提供数据分析方法。
2粉质粘土物理力学指标变异性和相关性分析2.1统计数据来源统计数据是由河南省有色工程勘察有限公司在登封市农村生活垃圾集中分类处理项目提供,工程勘察共布置勘探点168个,其中动探孔72个,鉴别孔12个,取土孔60个,取土、动探孔24个,勘探孔间距15.99~30.m,控制性勘探孔60个,孔深12m,一般性勘察孔108个,孔深10m。
统计数据覆盖登封市12个乡镇,统计的结果具有一般性。
2.2粉质粘土变异性理论分析数据统计过程中进行了合理地舍弃;各类指标的统计成果中,对各层土的物理力学性质指标按《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)进行分层统计,按规范要求分别列出了参数的平均值、标准差、变异系数、统计修正系数和标准值。
由概率论及数理统计理论,设X1,X2,X3ΛΛΛX n为试验值,则有:平均值:u=x1+x2+x3+ΛΛΛ+x nn(1)标准差:σ=ni=1∑(x i-u)2n-1√(2)变异系数:δ=σu(3)统计修正系数:ψ=1±(1.074n√+4.678n2)δ(4)标准值:X k=uψ(5)收集登封市农村生活垃圾集中分类处理项目所在嵩山区粉质粘土的物理指标、力学指标,按(1)~(5)式进行数理计算,计算结果见表1。
第23卷第7期岩石力学与工程学报23(7):1073~1077 2004年4月Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering April,2004三峡地区泥灰质岩石在岩溶和风化过程中力学性质的变化*张加桂1,2(1中国地质科学院地质力学研究所北京 100081) (2中国地质环境监测院北京 100081)摘要三峡地区泥灰质岩石的岩溶问题是新近发现的重大工程地质问题。
泥灰质岩石具有灰岩和泥岩双重特性,在其中的钙质成分被溶蚀的同时,泥质成分遭受风化,从而使岩性和岩石结构发生变化,岩石的力学强度不断降低,有的岩石已属于较软岩范围。
岩溶、风化形成的松散土层具有易滑性,易于发生变形破坏。
泥灰质岩石作为移民迁建地基可能因溶蚀、风化而发生地质灾害。
防止水向地基的入渗是防治该区地质灾害的关键。
关键词岩石力学,岩溶,风化,泥灰质岩石,三峡地区分类号 P 642.25 文献标识码 A 文章编号1000-6915(2004)07-1073-05V ARIATION OF MECHANICAL PROPERTY OF MARLITE IN PROCESS OF KARSTIFICATION AND WEATHERING IN THREE GORGES REGIONZhang Jiagui1,2(1Institute of Geomechanics,Chinese Academy of Geological Sciences,Beijing 100081 China)(2China Institute of Geo-Environmental Monitoring,Beijing 100081 China)Abstract The newly discovered karst problem of marlite in Three Gorges region is an important problem in engineering geology. Marlite is of both the properties of limestone in which CaCO3 can be dissolved and mudstone in which mud component can be weathered,which brings about the variation of the rock contents and textures. With the variation,the indexes of mechanical property of the rocks,such as uniaxial compressive strength (R c),deformation modulus (E b),elastic modulus (E t),wave velocity (V p and V s),dynamic elastic modulus (E d) and dynamic shear modulus (G d) drop gradually,so that some rocks belong to relatively soft rock by national standard. The loose soil layers brought about by dissolution and weathering,with the increase of montmorillonite content (S),enlargement of specific surface area (B),high liquid limit (ωl),high plastic limit (ωp),high plastic index (I p),strong pro-water property,expansive property and low shear strength (c,ϕ),are easy to be slided and deformed. As the foundation of project for population resettlement,there may occur geo-hazards,such as landslide,collapse,debris flow,uneven subsidence,fissure and cave-in by dissolution and weathering. So it is necessary to use flexible ideas to treat the stability of the foundation,and the key measure to control the geo-hazards is to keep the foundation from saturation.Key words rock mechanics,karst,weathering,marlite,Three Gorges region2003年1月6日收到初稿,2003年3月3日收到修改稿。
某基岩地区粉质粘土与全风化泥岩
物理力学指标的差异分析
1、前言
在实际勘察过程中,在不同的区域地质条件下,存在上部为第四系土层,下部为全风化基岩的地层结构。
在第四系与基岩交界处的土层野外性状相似度较高,野外辨识较困难,为后期的勘察报告地层划分造成一定影响。
尤其是基岩为泥岩的地层,采取的全风化状态泥岩与粉质粘土的岩心十分相似,除现场原位测试能粗略划分外,直接观察土体性状进行区分容易辨识错误,对地基承载力的取值也存在一定的影响。
泥岩属于软岩,受外界条件的影响,易形成多种风化状态。
泥岩全风化成土状,具有土的性质但实质上还属于基岩,而粉质粘土只具有土的性质,在承载力、抗剪强度等方面有着一定的差别。
本文针对这种情况,选择同时具有粉质粘土与全风化泥岩的勘察场地,对粉质粘土和全风化泥岩进行了室内土工试验,在同一实验条件下,对粉质粘土与全风化进行了常规试验和抗剪强度试验,同时对全风化泥岩进行了单轴抗压强度试验,通过对主要物理力学参数的对比,得出两者之间的差异,对室内地层划分及提供全风化泥岩地基承载力具有一定的指导作用。
2、泥岩风化程度的区分
根据钻探取得的岩心,野外鉴别不同风化状态的泥岩主要按照以下情形进行区分:
中风化泥岩【1】:结构部分破坏,沿节理面有次生矿物,风化裂隙发育,岩体被切割成岩块,钻芯方可钻进;
强风化泥岩【1】:结构大部分破坏,矿物成分显著变化,风化裂隙很发育,岩体破碎,干钻不易钻进;
全风化泥岩【1】:结构基本破坏,但尚可辨认,有残余结构强度,干钻可钻进。
粉质粘土与全风化泥岩存在一定的接触面,单从钻进和岩心样不易区分,因此本文不考虑岩心的野外辨识,从试验参数上进行对比区分。
3、场地的工程地质条件
试验场地位于准噶尔盆地东南,卡拉麦里山前洪积倾斜平原戈壁区,地貌类型为剥蚀残丘、山间坳地,局部地段基岩出露,海拔588~692m,地形较平坦开阔,相对高差小于5m。
场地地处东准噶尔盆地东北缘,北至卡拉麦里山南麓残山丘陵区;南跨准噶尔盆地平原区。
北部为残山丘陵区,南部为洪积、风积、盐渍地平原区,地形平坦,主要由洪积戈壁、风成沙和盐渍土层组成的广阔的平原区,构造上位于卡拉麦里隆起与准噶尔盆地衔接地带,跨两大地质构造单元。
区内中生代以来发育的地层变形轻微,断裂构造不发育,没有活动断裂分布。
根据本次勘察30.0m范围内揭露地层依次为角砾、粉质粘土、全风化泥岩、强风化泥岩、中风化泥岩、微风化泥岩,主要涉及地层描述如下:
粉质粘土:棕红色为主,可塑~硬塑状态,干强度、韧性中~高,夹薄~中厚层粉土及粉砂,锰氧化物条纹,偶见砾石。
本层标准贯入试验实测击数为13.0~39.0击,平均20.0击。
全风化泥岩:棕红色为主,局部为杂色,无原岩结构,夹薄层全风化砂岩,层厚0.2~7.3m。
本层重型动力触探试验实测击数为27.0~71.0击,平均43.4击。
拟建建筑物基础埋深为1.5~4.0m,地基承载力要求为150~180kPa。
4、试验数据统计分析
为保证试验变量的单一性,便于物理力学参数的对照,该区域所取的粉质粘土与全风化泥岩均采用最大压力800kPa固结试验;部分坚硬的全风化泥岩无法开取环刀,进行了天然状态的单轴抗压强度试验。
4.1粉质粘土试验指标
整理粉质粘土的试验数据,所有75个粉质粘土的质量密度、天然孔隙比、粘聚力、压缩模量等参数进行统计,试验数据统计表如表4-1所示。
4.2全风化泥岩试验指标
整理全风化泥岩的试验数据,所有25个全风化泥岩的质量密度、天然孔隙比、粘聚力、压缩模量等参数进行统计,试验数据统计表如表4-2所示。
4.3全风化泥岩天然单轴抗压强度
整理泥岩天然抗压强度试验数据,对28个全风化泥岩的单轴抗压强度试验数据统计结果如表4-3所示。
全风化泥岩抗压强度试验数据统计表表4-3
4.4 粉质粘土与全风化泥岩试验指标对比
选取粉质粘土与全风化泥岩试验指标的标准值进行对比参照,并以粉质粘土试验数据为基准,整理统计了全风化泥岩与粉质粘土的变化值,统计表如4-4所示。
粉质粘土 1.92 2.72 19.3 59.7 0.341 5.84 --
全风化泥
岩1.90 0.765 23.9 73 0.336 6.09
--
变化值 1.04 71.88 -23.83 -22.28 1.47 -4.28 -- 为直观看出粉质粘土与全风化泥岩参数变化差异,以表4-4为基础做出了粉质粘土与全风化泥岩物理力学参数的数值差异变化图,如图4-1所示。
由上图可以看出,该区域粉质粘土与全风化泥岩在质量密度、压缩模量、压缩系数等方面差异较小;在天然孔隙比、内摩擦角、粘聚力等方面差异较大。
通过以上数据的整理分析,结合岩土的形成条件及沉积历史,符合一般地质规律。
但在野外区分不明确的条件下,粉质粘土与全风化泥岩地层界线划分可根据天然孔隙比、内摩擦角、粘聚力的数值差异进行区分。
粉质粘土与全风化泥岩在天然孔隙比、内摩擦角、粘聚力等参数上存在较大的差异,粉质粘土的岩土工程地质性能差于全风化泥岩,其压缩性能与强度也受以上指标的影响,准确的判断地层可提出对拟建建筑物更合理的地基处理建议,有效的降低工程造价。
结合《工程地质手册》【2】及《建筑地基础设计规范》【3】,全风化成土状的岩石可按照土体进行土工试验,进而确定地基承载力。
按照常规土工试验数据确定地基承载力特征值为200kPa,泥岩的天然单轴抗压强度按照1.15MPa考虑,采用岩石天然抗压强度,折减系数取值为0.17时,折减后全风化泥岩地基承载力相近;全风化泥岩的压缩模量也可根据天然单轴抗压强度进行折减计算,折减系数约为0.52。
4.6 工程实例
在另一勘察场地主要地层为粉质粘土、全风化泥岩、中风化砂岩,拟建建筑物地基承载力要求为200~250kPa,部分建筑物对沉降要求敏感。
实际勘察过程中,岩心中的粉质粘土与全风化泥岩差异较小,直接辨别不易区分,地层界线较难划分。
根据土工试验结果,粉质粘土承载力为160kPa,全风化泥岩承载力为230kPa,若基础位于粉质粘土层时,修正后地基承载力仍不满足要求,需要地基处理。
通过对天然孔隙比、内摩擦角、粘聚力等指标进行对比,明确了粉质粘土与全风化泥岩的地层界线。
根据设计基础埋深,承载力要求高的基础位于粉质粘土和全风化泥岩分界线上,
针对以上情况,提出了天然地基的建议方案。
土样除进行常规土工试验外,选取了坚硬的全风化泥岩进行了天然抗压强度试验,其天然单轴抗压强度为1.46MPa,按照给出的承载力进行折减,折减系数为0.16;压缩模量根据天然单轴抗压强度进行折减,折减系数为0.48。
折减系数与前文相近,可满足其他相似工程要求。
后期进行验槽后,基础持力层与勘察报告相符;该项目已建成投入使用5年,目前建筑物无不均匀沉降及裂缝,总沉降满足设计要求。
5、结论
(1)粉质粘土与全风化泥岩同时存在的情况下,粉质粘土与全风化泥岩分界不明显,应对照岩芯土工试验数据加以区分;
(2)粉质粘土与全风化泥岩的物理力学参数只在天然孔隙比、内摩擦角、粘聚力等方面差异明显,可作为区分依据;
(3)粉质粘土与全风化泥岩的承载力差异较大,通过试验数据确定地层界线,可确定合理地基方案建议,降低施工成本;
(4)结合上述工程,全风化泥岩的承载力、压缩模量与天然单轴抗压强度存在一定的折减关系,全风化泥岩的承载力值可取0.15~0.20的天然单轴抗压强度,压缩模量可取0.45~0.55的天然单轴抗压强度。
因涉及场地较少,折减数值应依据具体情况确定。
参考文献
[1]GB50021-2009.岩土工程勘察规范[S].
[2]工程地质手册(第四版)[M].中国建筑工业出版社,2006.
[3]GB50007-2011.建筑地基基础设计规范[S].。