BOP吊移导轨支架计算

支吊架计算方法1.查看施工图纸采用的标准图集，上面有明确的标注2.查看施工验收规范，可以找到支架的间距。

3.以KG为单位，计算出一个支架的重量*支架的个数，套取相应子目即可。

最简单的计算方法：管道的延长米*支架比重系数=支架重量列：喷淋管长100米*支架比重系数=支架重量参考施工验收规范管道支吊架间距计算，约为按管道总量/3米=个数，参考支吊架图集计算出每个支吊架的重量通风管支架：一般采用30*3或40*4角钢，单个计算为（风管底部距现浇顶高+风管宽）*2*型钢理论重量+预埋件重量管道支吊架计算首先，支吊架的计算要遵循规范及对应的标准图籍计算。

对于支吊架的计算没有系数而言，具有现场施工经验的预算员一般都有体会。

预算公司的清单往往会把支架重量计算比实际施工中少很多,这是因为预算公司的清单往往都是按照定额的附录中各种规格管道支架的综合含量来计的，与实际工程用量是有差别的，若是你按照实际用量计算的话，你就会发现的。

提到支架计算系数、可以用定额含量乘以一定的系数来确定，这要靠你自己总结澳！根据管道长度，管道大小，支架间距（3～6ｍ），单个支架估重，各个工程分别估算。

40*4的等边角钢的大约2.4KG/M,管道在安装中一般会根据工程实际(多为梁,距离长时增加板)打支架,按照规范要求,一般管道支架间距可以按照3米考虑,支架重量根据管径大小又不同,一般大点的管道可以按照2米一具考虑,小管子一般1米也够了,灵活处理.水平钢管支托架最大间距(m)公称直径DN(mm) 15 20 25 32 40 50 70 80 100 125 150保温管 1.522 2.5 3344 4.5 5 6非保温管 2.53 3.54 4.5566 6.5 7 8按这个间距算它的个数,我只知道这么多啦!还请知道的人来帮帮我们!按这个间距算它的个数,我只知道这么多啦!还请知道的人来帮帮我们!如果你就是想省事呢，就可以按第米0.6-0.8公斤这样计算就可以了，我们现在一般就按这个来进行计算，还是比较准的如果是预算可以自己估计一下，我一般估计在管子重量的10%左右，一般只多不少。

42 | 电梯工业电梯导轨支架锚固强度计算CALCULATION OF ANCHORAGE STRENGTH OF ELEVATOR GUIDE RAIL BRACKET文 | 梁振湖广东联合富士电梯有限公司本文对电梯导轨支架安装的螺栓锚固从拉力、剪力及拉剪合力几方面分别对钢材及锚固基体作受力核算，提出了锚固最易失效的是锚固基体，在安装中应该重点关注锚固基体的情况，选取合理的安装方式及位置，以改善锚栓对锚固基体的受力影响，提高导轨支架安全性能。

关键词：摘 要：导轨支架、锚固、承载力、失效电梯导轨是电梯运行的轨道，具有运行导向、承受装卸载、安全钳制动时的载荷等作用，因此导轨的选用除了符合受力要求外，还必须可靠固定在其支架上。

而电梯支架一般都是通过底码锚固在混凝土梁（墙）或者通过穿墙螺栓固定在硬质砖上，底码固定的情况与导轨支架的安装固定息息相关，只有底码可靠固定后，支架才能安装可靠。

然而对于底码需要承受的力，其锚固强度是否足够？很少有相关规定提及，更缺乏计算资料。

本文通过一个设定的受力值（每种电梯对支架施加的力可根据电梯的实际参数计算，最大受力为满载情况下安全钳制动时所施加的力）来对锚固力进行验算，为电梯导轨支架安装时提供一些参考。

影响锚固连接强度的因素很多，除了锚栓的强度外，混凝土强度、锚栓间距、边距、锚固深度及基础状态都是重要的影响因素，外载荷的大小及作用方向的不同对锚固承载力的影响也不一样，并且以上因素是互相牵制的，即多个参数共同对锚栓的承载能力起影响作用。

一、支架底码受力及相关参数：二、锚栓承载力的计算支架底码用3支锚栓紧固连接在正常配筋的C30混凝土梁上，梁的厚度h=180mm，根据分析计算，单个支架底码最大受力的锚栓（安全钳制动时），其受轴向拉力N sd =1.8kN，横向剪力V sd =2.5kN，每个底码选择3个FZA18×80M12/25后扩底螺杆锚栓，材质为电镀锌钢。

1、锚栓受拉承载力的验算N sd —群锚中受拉程度最大的锚栓的拉力，kN；V sd —群锚中受剪程度最大的锚栓的剪力，kN；γMc (剪)—锚栓在剪力作用下混凝土失效时的材料分项φ—构件边缘对中心对称应力的影响系数；V Rd,cp —锚栓在沿剪力反向混凝土撬坏时的受剪承载力，kN；影响系数；γMc (拉)—锚栓在拉力作用下混凝土失效时的材料分项系数；N Rd,s —锚栓钢材失效时的受拉承载力，kN；V Rd,s —锚栓钢材失效时的受剪承载力，kN；系数；k—锚固深度h ef 对V Rd,cp 的影响系数。

支架施工计算方案1.引言支架施工是建筑工程中的重要环节之一，主要用于支撑和固定各种构件和设备。

支架的稳定性和安全性对整个工程的质量和进度至关重要。

为了确保支架施工的准确性和可靠性，需要进行详细的计算和设计。

本文档旨在提供一个支架施工计算方案，包括所需的计算方法、相关参数和标准以及计算示例。

通过遵循本方案，可以确保支架施工的安全可靠性，并满足相关标准和要求。

2.计算方法2.1. 支架稳定性计算支架的稳定性是支架施工中的重要考虑因素。

稳定性计算主要包括以下步骤：1.确定支架的几何形状和尺寸；2.计算支架受力情况，包括垂直荷载和水平荷载；3.根据支架的几何形状和受力情况，计算支架的稳定性系数；4.比较支架的稳定性系数与规定的安全系数，判断支架是否稳定。

2.2. 支架荷载计算支架的荷载计算是支架施工中的另一个重要计算。

荷载计算主要包括以下步骤：1.确定支架的受力点和受力方式；2.确定支架所需承受的垂直荷载，如设备重量、施工材料等；3.确定支架所需承受的水平荷载，如风压力、水压力等；4.根据受力点和受力方式，计算支架的垂直荷载和水平荷载。

2.3. 支架材料选择和尺寸计算支架的材料选择和尺寸计算是支架施工中的关键环节。

材料选择和尺寸计算主要包括以下步骤：1.确定支架的设计要求和规范标准；2.根据支架的受力情况和材料性能，选择合适的支架材料；3.根据支架的受力情况和材料性能，计算支架的尺寸和截面形状；4.根据支架的尺寸和截面形状，选择合适的材料规格。

3.相关参数和标准在支架施工计算过程中，需要参考一些相关参数和标准。

以下列举了常用的参数和标准：•建筑结构设计规范 GB 50009-2012•钢结构设计规范 GB 50017-2017•铝合金结构设计规范 GB/T 8485-2015•支架材料的强度、弹性模量等参数以上参数和标准可以根据具体项目的要求进行调整和补充。

4.计算示例4.1. 支架稳定性计算示例假设有一座高度为10米的钢支架，支架的截面形状为矩形，尺寸为0.2米×0.4米。

18BOP（Blowout Preventer）移运系统是深海浮式钻井平台的关键子系统，用于高效处理BOP的存储、维护保养、组装、试压、移运、下放及回收作业。

BOP移运系统的布置将直接影响到浮式钻井平台的主要尺寸及总体布置，同时也影响到钻井工艺流程的实施[1]。

本文通过对国内现用的比较有代表性的浮式钻井平台BOP移运系统做简要对比介绍，总结BOP移运系统配置的关键影响因素，探讨分析适合某新型天然气水合物钻采船的BOP移运系统配置。

1 国内典型浮式钻井平台BOP移运系统1.1 “海洋石油981”钻井平台BOP移运系统“海洋石油981”钻井平台是我国自主设计和建造的第六代3000m水深半潜式钻井平台，平台可以在不超过3000mm水深的海域进行钻探作业，钻井深度可达12000m。

是国内首个配置一个半井架的深海浮式钻井平台。

“海洋石油981”配置的BOP组是由NOV提供的，压力等级15000psi，重量达400多吨，高度约为17m，其中LMRP（Lower Marine Riser Package）重约为182t，高度约为6m，BOP重约230t，高度约9m [2]。

BOP组移运系统由Aker MH提供，该移运系统主要配置BOP吊机、BOP滑车、LMRP滑车、BOP台车、BOP导向装置等，设备的技术参数见表1。

BOP 移运系统布置在钻井底座的左舷侧，该移运系统共有2组导轨，第一组导轨沿月池长度方向布置在月池两侧，第二组导轨垂直与第一组导轨，布置在月池的左舷侧，2条导轨均布置在主甲板上。

第一组导轨由BOP吊机和BOP台车共用，可沿月池长度方向运动；第二组导轨由BOP滑车和LMRP滑车共用，可沿垂直与月池长度运动，如图1所示。

表1 “海洋石油981”主要设备及技术参数主要设备SWL/t BOP 吊机2×275BOP滑车550LMRP滑车200BOP台车600图1 “海洋石油981”BOP移运系统BOP吊机是用于吊放BOP的专用门型吊机，BOP 吊机可以沿第一组导轨移动，采用齿轮齿条驱动方式。

支架结构计算书一、编制依据移动模架内部结构设计图纸及相关设计文件《钢结构设计规范》《WDJ型钢管碗扣脚手架技术条件》《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》《京沪铁路客运专线施工图设计文件》《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)；二、编制范围本设计只实用于移动模架主梁搭设时的临时支撑。

三、设计及理论计算一）、跨中支撑体系1. 荷载组合主梁为单箱梁结构，结构尺寸如下图所示：主梁长度为37m。

前后支腿中心距为34.8m。

主梁自重荷载P1=18.7×9.8/7×1.2=31.42 KN／mP2=19.9×9.8/7×1.2=33.43KN／mP3=18.1×9.8/8×1.2=26.61KN／m2. 支架检算单根立杆允许竖向承载力为[N]=30KN考虑支架稳定，则每侧按照纵向4×0.6m+1×1.2m+1×0.6m布置，横向布置为5×0.6m，支架布置如下图。

按照连续梁计算，根据有限元法编程分析得,最大单杆支架支反力为: F max =30KN=[N]= 30KN3. 地基承载力检算立杆支架立在方木上，方木承受立杆传来的集中荷载F=30KN，地基承载力[σ]=200KPa，方木长4m，则方木宽为：L=F/[σ] /0.6m=30KN/200 KPa/0.6m =0.25m方木选择25cm×20cm（枕木）地基采用三七灰土换填1米，并分层夯实回填，确保地基承载力[σ]达到200KPa。

地基处于土层地基检算基地压应力σ=（30KN）/(0.25×0.6)=200KPa=[200Kpa]。

地基承载力满足要求。

二）、墩柱顶支撑体系如下图所示，移动模架的后支腿和辅助支作用在3cm厚的钢板上，钢板下面布置10根50工钢，每个工钢由单片贝雷片支撑，悬出工钢用10根20槽钢支撑在贝雷片的一侧，贝雷片将荷载传递给基础。

导轨的选型及计算导轨的选型及计算按结构特点和摩擦特性划分的导轨类型见表6-1[5]，各类导轨的主要特点及应用列于表中。

6.1初选导轨型号及估算导轨长度X方向初选导轨型号为GGB20BAL2P12 940 4⑹具体数据见《机械设计手册》9-149 Y方向初选导轨型号为GGB20AAL 2R2 1090 4 导轨的运动条件为常温，平稳，无冲击和震动为何选用滚动直线导轨副：1）滚动直线导轨副动静摩擦力之差很小，摩擦阻力小，随动性极好。

有利于提高数控系统的响应速度和灵敏度。

驱动功率小，只相当普通机械的十分之。

2）承载能力大，刚度高。

3）能实现高速直线运动，起瞬时速度比滑动导轨提高10倍。

4）采用滚动直线导轨副可简化设计，制造和装配工作，保证质量，缩短时间，降低成本。

导轨的长度：由于导轨长度影响工作台的工作精度和高度，一般可根据滑块导向部分的长度来确定导轨长度。

其公式为：L=H+S+ △ I-S1-S2由此公式估算出Lx=940mm,Ly=1090mm其中L—导轨长度H—滑块的导向面长度S—滑块行程△ I—封闭高度调节量51—滑块到上死点时，滑块露出导轨部分的长度52—滑块到下死点时，滑块露出导轨部分的长度6.2计算滚动导轨副的距离额定寿命X方向的导轨计算X方向初选导轨型号为GGB20BAL2P12 940 4，查表9.3-73[1]得，这种导轨的额定动，静载荷分别为Ca=13.6kN,Coa=20.3kN。

4个滑块的载荷按表9.3-48序号1的载荷计算式计算。

其中工作台的最大重量为：G=100X9.8=980NF仁F2=F3=F4=1/4 （G1+F）=250N1）滚动导轨的额定寿命计算公式⑹为：L= （f h f t fc fa Ca/ fwPc）K=27166km式中L——额定寿命（km）；Ca额定动载荷（KN ）;P――当量动载荷（KN ）;Fmax ——受力最大滑块所受的载荷（KN ）; Z ――导轨上的滑块数； --- 指数，当导轨体为滚珠时，=3;当为滚柱时 =10/3;K ——额定寿命单位（KM ），滚珠时，K=50KM ;滚柱时，K=100KM ； fh ――硬度系数；fh ――（滚道实际硬度（HRC ））。

导轨式附着升降脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-20102、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、基本参数二、荷载设计地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.3 风荷载体型系数μs 1风荷载标准值0.372 风压高度变化系数μz 1.24ωk(kN/m2)设计简图如下：导轨式附着脚手架剖面图导轨式附着脚手架立面图三、上部架体稳定性计算取间距最大的两主框架之间的架体为计算单元，分别计算恒载、施工荷载、风荷载，并进行在使用工况、升降工况、坠落工况下的荷载组合：1、上部架体自重恒荷载N Gk计算上部架体自重恒荷载N G包括:脚手架结构自重N G1k（立杆、纵、横向水平杆、剪刀撑、扣件等自重）和构配件自重N G2k（脚手板、挡脚板、栏杆、安全网等附件自重）;脚手架结构自重计算：查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 附表A.0.1可知，脚手架每米立杆结构自重标准值g k为0.129kN,乘以内外立杆相应的高度既可内立杆：N G1k内=g k×(n-1)×h=0.129×(8-1)×1.8=1.625kN外立杆：N G1k外=g k×((n-1)×h + h1)=0.129×((8-1)×1.8+1.5)=1.819kN脚手架构、配件自重标准值N G2k计算：脚手板自重标准值N G2k1内立杆：N G2k1内=n×l a×l b×G kjb×1/2/2=8×1.5×0.8×0.35×1/2/2=0.84kN1/2表示脚手板2步1设外立杆：N G2k1外=0.84kN栏杆与挡脚板自重N G2k2外立杆：N G2k2=n×l a×G kdb×1/2 =8×1.5×0.17×1/2=1.02kN1/2表示挡脚板2步1设安全网自重标准值N G2k3外立杆：N G2k3=G kmw×l a×H=0.01×1.5×15.9=0.239kN脚手架构、配件自重标准值N G2k总和内立杆：N G2k内=N G2k1内=0.84kN外立杆：N G2k外=N G2k1外+N G2k2+N G2k3=0.84+1.02+0.239=2.099kN上部脚手架自重标准值N Gk总和内立杆：N Gk内=N G1k内+ N G2k内=1.625+0.84=2.465kN外立杆：N Gk外=N G1k外+N G2k外=1.819+2.099=3.917kN2、活荷载N Qk计算上部架体稳定性验算考虑正常使用工况下的活荷载进行验算：正常使用工况下：每层活荷载标准值为q=3kN/m2，同时作业层数为n z=2层。

桥架支架制作与安装计算公式
1、桥架支架的制作计算公式
（1）支架高度计算公式：支架高度=桥面高度-沿线高度-垂直曲线高度-超高（若有）。

（2）支架间距计算公式：支架间距=桥跨长度/支架数量-1。

（3）支架型钢截面面积计算公式：截面面积=支架负荷/（材料强度系数×安全系数）。

（4）支架负荷计算公式：支架负荷=自重+桥面系自重+行车荷载+附加荷载。

（5）支架材料强度系数计算公式：材料强度系数=材料屈服强度/安全系数。

2、桥架支架的安装计算公式
（1）支架安装高度计算公式：支架安装高度=支架高度-支架型钢高度。

（2）支架型钢高度计算公式：型钢高度=型钢截面面积/型钢宽度。

（3）支架垂直度计算公式：支架垂直度=（支架高度A-支架高度B）/支架间距×100%。

（4）支架水平度计算公式：支架水平度=（支架安装高度A-支架安装高度B）/支架间距×100%。

（5）支架固定力矩计算公式：固定力矩=支架质量×支架安装高度×重力加速度×支点距离。

设计与研究1自升式钻井平台BOP移运系统方案分析李磊赵世刚夏立超李进军(兰州兰石能源装备工程研究院有限公司（青岛分院），青岛266500)摘要：BOP移运系统是用来储存、连接、安装、测试及维修防喷器的设备组合，是海洋钻井平台的重要配 套设备之一。

详细介绍了海洋自升式钻井平台采用的两种经典BOP移运系统及其工作流程，并采用对比分析法 总结两种组合法的优缺点，提出BOP移运系统的国产化建议。

关键词：钻井自升式平台BOP移运系统结构特点引言海洋自升式钻井平台投资小、维护保养费用低、定位能 力强，钻井和工作稳定性好，是目前世界海洋石油钻采中使 用数量最多的钻井平台。

目前，我国已经具备研发和制造海 洋自升式钻井平台的能力，关键配套设备正逐步国产化[m]。

B O P移运系统是海洋自升式钻井平台的重要配套设备，其功 能为存储、维护保养、连接、测试、安装和拆解B0P。

海洋钻井平台使用的B0P组主要包括两个双闸板防喷 器、一个环形防喷器组成或一个单闸板防喷器、一个双闸板 防喷器和一个环形防喷器。

不使用时，单个防喷器存储在悬 臂梁内滑移小车附近的专用区域，定期维护和保养。

使用时，单个防喷器联接成B0P组，自下而上分别为两个双闸板防喷 器和环形防喷器，防喷器使用螺栓螺母联接。

B0P组移运至 井口，与隔水管、套管联接，完成B0P组的安装。

上述安装 过程可分解为：存储一组装一测试一移运一吊运一旋转，自升式平台需要B0P移运系统完成上述动作。

国内对B0P移运系统研宄起步较晚，相关的技术文献少。

因项目研发实际需要，作者通过实地考察和调研，重点介 绍了两种B0P移运系统方案，最终选择了比较高端的托盘 式B0P移运系统方案。

1BOP移运系统方案分析海洋自升式钻井平台B0P移运系统的配置根据平台实 际使用工况、钻台面井口布置、悬臂梁尺寸大小和客户要 求定制。

以JU2000E平台类型为例，B0P移运系统有两种经 典配置：托盘式B0P移运系统和环链式B0P移运系统。

滑动支架水平位移计算公式在工程领域中，滑动支架被广泛应用于桥梁、隧道、建筑物等结构的施工和维护过程中。

滑动支架的水平位移是一个重要的参数，它直接影响着结构的稳定性和安全性。

因此，准确计算滑动支架的水平位移是非常重要的。

滑动支架的水平位移计算公式可以通过以下步骤进行推导：1. 首先，我们需要了解滑动支架的结构特点和受力情况。

滑动支架通常由支座、滑动梁和支撑结构组成，其受力主要包括水平荷载和垂直荷载。

2. 其次，我们需要确定滑动支架的水平位移与支座的摩擦力之间的关系。

根据牛顿第二定律，滑动支架的水平位移与支座的摩擦力成正比，即F=μN，其中F为摩擦力，μ为摩擦系数，N为支座的法向压力。

3. 然后，我们可以利用受力平衡的原理，建立滑动支架的水平位移计算公式。

根据受力平衡的条件，滑动支架的水平位移与支座的摩擦力和水平荷载之间存在着特定的关系，可以用公式表示为S=Fx/μN，其中S为滑动支架的水平位移，F为水平荷载，μ为摩擦系数，N为支座的法向压力。

4. 最后，我们需要考虑滑动支架的支撑结构对水平位移的影响。

在实际工程中，滑动支架的支撑结构会对其水平位移产生一定的影响，因此我们需要对支撑结构进行合理的考虑，将其纳入水平位移计算公式中。

通过以上步骤的推导，我们可以得到滑动支架的水平位移计算公式为S=Fx/μN，其中S为滑动支架的水平位移，F为水平荷载，μ为摩擦系数，N为支座的法向压力。

这个公式可以帮助工程师们准确地计算滑动支架的水平位移，从而保证结构的稳定性和安全性。

除了上述的计算公式，我们还需要注意一些影响滑动支架水平位移的因素。

首先是支座的摩擦系数，摩擦系数的大小直接影响着滑动支架的水平位移，因此在实际工程中需要对支座的摩擦系数进行合理的选择和设计。

其次是支座的法向压力，法向压力的大小也会影响着滑动支架的水平位移，因此在设计支座结构时需要充分考虑支座的受力情况。

最后是滑动支架的支撑结构，支撑结构的刚度和稳定性会对滑动支架的水平位移产生一定的影响，因此在设计支撑结构时需要充分考虑其对水平位移的影响。