ASME空气预热器漏风率计算表

（过剩）空气系数过剩空气系数是燃料燃烧时实际空气需要量与理论空气需要量之比值，用“α”表示。

计算公式：α＝20.9%/(20.9%-O2实测值)其中：20.9%为O2在环境空气中的含量，O2实测值为仪器测量烟道中的O2值举例：锅炉测试时O2实测值为13%，计算出的过剩空气系数α＝20.9%/(20.9%-13％)＝2.6国标规定过剩空气系数应按α＝1.8（燃煤锅炉），α＝1.2（燃油燃气锅炉）进行折算。

举例：燃煤锅炉，锅炉测试时O2实测值为13%，SO2排放值500ppm，计算出的过剩空气系数α＝2.6，那么根据国标规定，折算后的SO2排放浓度＝SO2实测值×（α实际值/α国标值）＝500ppm×（2.6/1.8 ）=722ppm举例：燃油燃气锅炉，锅炉测试时O2实测值为13%，SO2排放值500ppm，计算出的过剩空气系数α＝2.6，那么根据国标规定，折算后的SO2排放浓度＝SO2实测值×（α实际值/α国标值）＝500ppm×（2.6/1.2 ）=1083ppm空预器漏风率测算为检测1号炉A侧空预器检修后漏风情况，根据空预器漏风经验公式：AL=(α//-α/)/ α/*90%，对1号炉空预器检修前后漏风率进行测算如下：一、1号炉空预器漏风率:对9月14日16:00运行数据，计算空预器漏风率数据如下表;A侧O2(%) B侧O2(%)实测数据计算DCS数据计算实测数据计算DCS数据计算入口 3.9 2.13 3.15 3.23出口 5.03 4.22 4.47 4.2 漏风率(%) 6.36 11.2 7.19 5.18从上表可以看出2B侧实测和DCS数据偏差不大，2A侧实测和DCS数据偏差较大，省煤器入口偏低1.77%，空预器出口偏低0.81%。

一、空预器概况：****热电一厂2×350MW热电联产机组工程使用的空气预热器为哈尔滨锅炉厂设计制造，型号为30.5-Ⅵ（T）-2450-QMR 的三分仓回转式空气预热器。

单台机组配置有两台同型号的空气预热器，布置于锅炉尾部烟道下方。

主要部件有转子、外壳、支承轴承、导向轴承、冷端中心桁架、热端中心桁架、冷一次风中心桁架、热一次风中心桁架、冷端连接板、热端连接板、扇形板、密封装置、传动装置、吹灰、清洗装置、润滑油系统等。

1#预热器转子从俯视图看为逆时针方向旋转，2#预热器转子从俯视图看为顺时针方向旋转。

转子名义直径φ11818mm，立式倒置，三分式，一次风开口70°逆转，传热元件总高2450mm。

以防止和减少漏风，空气预热器的径向、周向和轴向均有密封装置，密封片由考登钢制成。

空气预热器漏风率的控制，直接关系到整台机组运行的出力及经济性，漏风不仅增大锅炉排烟热损失，而且加重了因烟温降低所造成的设备低温腐蚀，也增加了风机电耗，漏风问题严重时还会因风量不足直接影响锅炉出力。

根据****热电一厂提出的精细化质量管理的目标:空预器漏风率＜5%,空气预热器漏风率小组对漏风发生的原因进行了详细的分析，并对分析出的原因针对性地制定了一系列的控制措施，以确保漏风率＜5%的目标的实现。

二、空气预热器漏风原因分析1、携带漏风：携带漏风是由于预热器自身旋转时，造成空气随传热元件旋转进入烟气侧，形成漏风。

这部分漏风是回转式空气预热器本身结构决定的，不可消除。

2、回转式空气预热器的一次风压比二次风和烟气侧的风压均高很多，加上转子与外壳之间有间隙的存在，因此不可避免地存在一次风向二次风侧和烟气侧的直接泄漏以及二次风向烟气侧的漏风。

分为轴向漏风、周向漏风、径向漏风三部分组成。

3、由于回转式空气预热器自身变形，引起密封间隙过大。

装满传热元件的空气预热器转子或静子处于冷态时，扇形板与转子端面为一间隙很小的平面。

而当空气预热器运行时，转子和静子处于热态，热端转子径向膨胀大于冷端转子；同时由于中心轴向上膨胀，加上自重下垂，使转子产生蘑菇状变形，扇形板与转子或静子端面密封的外缘间隙，在热态时比冷态时增大很多，形成三角状的漏风区，如图1所示。

目录目录1．锅炉设计条件及性能数据 (1)2．TRL工况及B-MCR工况主要参数 (1)3．锅炉热力特性...................................................... .. (2)4．煤种................................................. ......... ..................................... .. (2)5．点火机理.................................................. ................................. . (5)6．锅炉汽水品质................................................................... (5)7．锅炉运行条件............................................. . (6)8．锅炉性能计算数据表（设计煤种） (7)9．锅炉整体布置............................................................... (14)10．汽水系统 (15)HG-1110/25.4-YM3型锅炉简介1、锅炉设计条件及性能数据本工程装设2台350MW超临界燃煤汽轮发电机组，锅炉为超临界参数变压运行直流炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、不带启动循环泵内置式启动系统、锅炉运转层为栅格板大平台、空气预热器区域设备间处为花纹钢板平台，联合煤仓给煤机层为混凝土大平台，紧身封闭、干式排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。

锅炉采用中速磨煤机直吹式制粉系统，配有5台MPS190磨煤机，4运1备；煤粉细度R90=20%。

SOFA(燃尽风)布置在主燃烧器区上方水冷壁的四角，以实现分级燃烧、降低NOx排放，减少炉膛出口温度偏差。

项目符合单位来源或公式工况1试验日期效率验收1试验时间全水分MpWF%分析15.50水分MpWF%分析 1.73碳MpCF%分析63.92氢MpH2F%分析 4.36氧MpO2F%分析10.06氮MpN2F%分析0.92硫MpSF%分析 1.02灰分MpAsF%分析17.99挥发份MFrVm%分析28.67固定碳MFrFc%分析51.61收到基低位发热量LHVF J/kg分析20950000换算系数k/计算0.8599碳MpCF%计算54.96氢MpH2F%计算 3.75氧MpO2F%计算8.65氮MpN2F%计算0.79硫MpSF%计算0.88水分MpWF%计算15.50灰分MpAsF%计算15.47挥发份MFrVm%计算24.65固定碳MFrFc%计算44.38大气压力Pa Pa测量100175大气温度Tdb℃测量34.5相对湿度Rhm%测量59.5Tdb条件下饱和蒸汽压力PsWvTdb Pa查表5475绝对湿度MFrWDA kg/kg 0.622×0.01×Rhm×PsWvTdb/(Pa-0.01×Rhm×PsWvTdb)0.020906909A侧飞灰可燃物MpCRsf%分析 1.64 B侧飞灰可燃物MpCRsf%分析 1.65炉渣可燃物MpCRsb%分析 2.74飞灰比例MpRsf%给定90炉渣比例MpRsb%给定10空预器A进口氧量DVpO2Ena%测量 3.675空预器B进口氧量DVpO2Enb%测量 3.280空预器A出口氧量DVpO2a%测量 4.870空预器B出口氧量DVpO2b%测量 4.970空预器A进口CO[CO]14A%测量0空预器B进口CO[CO]14B%测量0空预器A出口CO[CO]15A%测量0空预器B出口CO[CO]15B%测量0空预器A进口CO2[CO2]14A%测量14.69空预器B进口CO2[CO2]14B%测量14.84空预器A出口CO2[CO2]15A%测量14.04空预器B出口CO2[CO2]15B%测量13.91A侧一次风机出口温度TAa1℃测量41.8B侧一次风机出口温度TAb1℃测量41.8A侧二次风机出口温度TAa2℃测量35.0B侧二次风机出口温度TAb2℃测量35.0A侧二次风量MFrAa2km3/h表盘955.12 B侧二次风量MFrAb2km3/h表盘879.05总一次风量MFrA1km3/h表盘456.0总风量MFrA km3/h表盘2290.2 A侧烟气份额Za%给定50B侧烟气份额Zb%给定50A侧空预器进口烟气温度TFgEna℃测量365.5B侧空预器进口烟气温度TFgEnb℃测量361.9A侧1通道排烟温度TFgLva1℃测量149.9A侧2通道排烟温度TFgLva2℃测量149.9B侧1通道排烟温度TFgLvb1℃测量126.7B侧2通道排烟温度TFgLvb2℃测量126.7碳MpCFd%设计60.51氢MpH2Fd%设计 3.62氧MpO2Fd%设计9.5氮MpN2Fd%设计0.7硫MpSFd%设计0.43水分MpWFd%设计12.7灰分MpAsFd%设计12.54挥发份MFrVmd%设计20.24固定碳MFrFcd%设计54.52收到基低位热值LHVFd J/kg设计22800000大气压力Pad Pa设计101325大气温度Tdbd℃设计22.4相对湿度Rhmd%设计79Tdbd条件下饱和蒸汽压力PsWvTdbd Pa查表2705绝对湿度MFrWDAd kg/kg 0.622×0.01×Rhm×PsWvTdb/(Pa-0.01×Rhm×PsWvTdb)0.013400635设计环境温度Tdbd℃设计22.4设计进风温度TAEnd℃设计28.8表面辐射及对流散热热损失QrLSrc%设计0.16不可测量热损失QpLum%设计0.30热效率计算灰渣平均可燃物MpCRs%(MpCRsf ×MpRsf +MpCRsb ×MpRsb)/1001.7545未燃碳MpUbC kg/kg MpCRs×MpAsF/（100-MpCRs）0.276253393实际烧掉的碳MpCb kg/kg MpCF- MpUbC54.68701108空预器进口氧量DVpO2%测量 3.4775修正的理论空气量MFrThACr kg/kg 0.1151×MpCb+0.3430×MpH2F-0.0432MpO2F+0.0431×MpSF7.244508811修正的理论空气量MoThACr moles/kgMFrTHACr/28.9630.25012978每kg燃料干产物MoDPc mol/kg MpCb/1201+MpSF/3206.4+MpN2F/2801.30.046090502空预器进口过量空气系数XpA%100×DVpO2×(MoDPc+0.7905×MoThACr)/MoThACr/(20.95-DVpO2)19.40048638空预器进口干空气量MFrDA kg/kg MFrThACr(1+XpA/100)8.649978756干空气量MqDA kg/J MFrDA/LHVF 4.12887E-07来自燃料的湿烟气量MqFgF kg/J (100-MpAsF-MpUbC)/100/LHVF4.0217E-08空气中水蒸汽量MqWA kg/J MqDA×MFrWDA8.63219E-09燃料中氢产生水蒸汽量MqWH2F kg/J 8.937×MpH2F/100/LHVF1.5993E-08总湿烟气量MqFg kg/J MqDA+MqWA+MqFgF4.61736E-07湿烟气中水蒸汽量MqWFg kg/J MpWF/100/LHVF+MqWH2F+MqWA3.20238E-08干烟气量MqDFg kg/J MqFg-MqWFg 4.29712E-07 A侧一次风温度TAa1℃测量41.8B侧一次风温度TAb1℃测量41.8A侧二次风温度TAa2℃测量35B侧二次风温度TAb2℃测量35A侧二次风量MFrAa2表盘955.12B侧二次风量MFrAb2表盘879.05总一次风量MFrA1表盘456总风量MFrA表盘2290.17A侧进口风温TAa℃(TAa1*MFrA1/2+TAa2*MFrAa2)/(MFrA1/2+MFrAa2)36.31043343B侧进口风温TAb℃(TAb1*MFrA1/2+TAb2*MFrAb2)/(MFrA1/2+MFrAb2)36.40047875平均进口风温TAEn℃(TA1×(MFrA-MFrAa2-MFrAb2)+TAa2×MFrAa2+TAb2×MFrAb2)/MFrA36.35396062A侧空预器进口烟气温度TFgEna℃测量365.5 B侧空预器进口烟气温度TFgEnb℃测量361.9 A侧排烟温度TFgLva℃计算149.9 B侧排烟温度TFgLvb℃计算126.7排烟温度TFgLv℃(TFgLva*Za+TFgLvb*Zb)/100138.3排烟温度下干烟气焓值HDFgLv J/kg计算113206.7078“0”泄露排烟温度下干烟气焓值HDFgLv J/kg计算120803.1631干烟气热损失QpLDFg%100×MqDFg×HDFgLv5.1911“0”泄露排烟温度下蒸汽焓值HStLv J/kg计算2775116.374基准温度下水焓HWRe J/kg计算2605120氢产生水蒸汽热损失QpLH2F%100×MqWH2F×（HStLv-HWRe)0.2719燃料中水份热损失QpLWF%MpWF/LHVF×（HStLv-HWRe)0.1258“0”泄露排烟温度下空气中水蒸汽焓值HWvLv J/kg计算227888.4993空气中水分热损失QpLWA%100×MqWA×HWvLv0.1967未完全燃烧热损失QpLUbC%MpUbC×33700/LHVF*10000.4444表面辐射及对流散热热损失QrLSrc%设计0.16不可测量热损失QpLum%设计0.3锅炉热损失QpL%QpLDFg+QpLH2F+QpLWF+QpLWA+QpLUbC+ QrLSrc+QpLum6.690外来热量进入锅炉的干空气焓HDAEn J/kg计算11402.98438进入锅炉的干空气的外来热量QpBDA%100MqDA×HDAEn0.4708进入锅炉空气中水分的焓HWvEn J/kg计算21167.14463进入锅炉空气中水分带来的热量QpBWA%100MFrWA×MqDA×HWvEn0.0183固定碳焓HFc J/kg7373.159372一次挥发份焓HVm116645.62881二次挥发份焓HVm228998.98097灰渣焓HRs-4254.670076水蒸汽焓Hw39774.6燃料显热带来的热量QpBF%0.0627外来热量之和QpB%0.5517锅炉热效率EffCr%100-QpL+QpB93.862热效率修正空预器进口氧量DVpO2En%测量 3.4775空预器进口过量空气系数XpAEn%100×DVpO2En×(MoDPc+0.7905×MoThACr)/MoThACr/(20.95-DVpO2En)19.40048638空预器进口干空气量MFrDAEn kg/kg MFrThACr(1+XpAEn/100)8.649978756空预器进口干空气量MqDAEn kg/J MFrDAEn/LHVF 4.12887E-07空预器进口来自空气水蒸汽量MqWAEn kg/JMFrDAEn×MFrWDA/LHVF8.63219E-09空预器进口总湿烟气量MqFgEn kg/J MqDAEn+MqWAEn+MqFgF4.61736E-07进口风温下的干空气焓值HDAEn J/kg计算11402.98438进口风温下的空气中水蒸汽焓值HWvEn J/kg计算21167.14463湿空气中水蒸汽量MFrWA kg/kg MFrWDA/(1+MFrWDA)0.020478762进口风温下的湿空气焓值HAEn J/kg (1-MFrWA)*HDAEn+MFrWA*HWvEn11602.94229排烟温度下的干空气焓值HDALv J/kg计算114371.4221排烟温度下的空气中水蒸汽焓值HWvLv J/kg计算213578.5103排烟温度下的湿空气焓值HATFgLv J/kg (1-MFrWA)*HDALv+MFrWA*HWvLv116403.0604湿空气平均比热MnCpA J/kg.℃(HATFgLv-HAEn)/(TFgLv-TAEn)1027.995975空预器出口氧量DVpO2%测量 4.92空预器出口过量空气系数XpA%100×DVpO2×(MoDPc+0.7905×MoThACr)/MoThACr/(20.95-DVpO2)29.91796908空预器出口干空气量MFrDA kg/kg MFrThACr(1+XpA/100)9.411918717干空气量MqDA kg/J MFrDA/LHVF 4.49256E-07空气中水蒸汽量MqWA kg/J MqDA×MFrWDA9.39256E-09空预器出口总湿烟气量MqFg kg/J MqDA+MqWA+MqFgF4.98866E-07湿烟气中水蒸汽量MqWFg kg/J MpWF/100/LHVF+MqWH2F+MqWA3.27841E-08干烟气量MqDFg kg/J MqFg-MqWFg 4.66082E-07烟气中水蒸汽份额MFrWFg/MqWFg/MqFg0.065717331排烟温度下湿烟气焓值HFgLv J/kg (1-MFrWFg)*HDFgLv+MFrFg*HWvLv119802.8748假设"0"泄漏排烟修正温度TFgLvCr假设145.7887 "0"泄漏进口风温下干烟气焓值HDFgEnCr J/kg计算11192.59487 "0"泄漏排烟温度下干烟气焓值HDFgLvCr J/kg计算120803.1631 "0"泄漏排烟温度下的干空气焓值HDALvCr J/kg计算121981.2605 "0"泄漏排烟温度下的空气中水蒸汽焓值HWvLvCr J/kg计算227888.4993"0"泄漏排烟温度下的湿空气焓值HATFgLvCr J/kg(1-MFrWACr)*HDALvCr+MFrWACr*HWvLvCr124150.1096"0"泄漏湿空气平均比热MnCpACr J/kg.℃(HATFgLvCr-HAEnCr)/(TFgLvCr-TAEn)1028.44095"0"泄漏总湿烟气量MqFg kg/J MqDA+MqWA+MqFgF4.61736E-07"0"泄漏湿烟气中的水蒸汽MqWFg kg/J MpWF/100/LHVF+MqWH2F+MqWA3.20238E-08"0"泄漏烟气中水蒸汽份额MFrWFgCr/MqWFg/MqFg0.069355124"0"泄漏修正温度下湿烟气焓值HFgLvCr J/kg(1-MFrWFgCr)*HDFgLvCr+MFrFgCr*HWvLvCr128230.0798"0"泄漏湿烟气平均比热MnCpFgCr J/kg.℃(HFgLvCr-HFgLv)/(TFgLvCr-TFgLv)1125.32283"0"泄漏修正排烟温度TFgLvCr℃TFgLv+MnCpA/MnCpFgCr*(MqFgLv/MqFgEn-1)*(TFgLv-TAEn)145.7888268设计环境温度Tdbd℃设计22.4设计进风温度TAEnd℃设计28.8空预器进口烟温TFgEn℃测量363.7环境温度修正后的进风温度TAEnCr℃TAEn-Tdb+Tdbd24.25396062进风温度对排烟温度的修正值TDiTAEn℃((TAEnd*(TFgEn-TFgLvCr)+TFgEn*(TFgLvCr-TAEn))/(TFgEn-TAEn))-TFgLvCr2.918380712进风修正后排烟温度TFgLvCrd℃TFgLvCr+TDiTAEn148.7072075灰渣平均可燃物MpCRs%(MpCRsf ×MpRsf +MpCRsb ×MpRsb)/1001.7545未燃碳MpUbCd kg/kg MpCRs×MpAsFd/（100-MpCRs）0.223943387实际烧掉的碳MpCbd kg/kg MpCFd- MpUbCd60.28605661空预器进口氧量DVpO2d%测量 3.4775理论空气量MFrThACrd kg/kg 0.1151×MpCbd+0.3430×MpH2Fd-0.0432MpO2Fd+0.0431×MpSFd7.788718116理论空气量MoThACrd moles/kgMFrTHACrd/28.9630.268919591每kg燃料干产物MoDPcd mol/kg MpCbd/1201+MpSFd/3206.4+MpN2Fd/2801.30.050580541空预器出口过量空气系数XpAd%100×DVpO2d×(MoDPcd+0.7905×MoThACrd)/MoThACrd/(20.95-DVpO2d)19.47654701空预器出口干空气量MFrDAd kg/kg MFrThACrd(1+XpAd/100)9.305691462干空气量MqDAd kg/J MFrDAd/LHVFd 4.08144E-07来自燃料的湿烟气量MqFgFd kg/J (100-MpAsFd-MpUbCd)/100/LHVFd3.82614E-08空气中水蒸汽量MqWAd kg/J MFrDAd×MFrWDAd/LHVFd5.46939E-09燃料中氢产生水蒸汽量MqWH2Fd kg/J 8.937×MpH2Fd/100/LHVFd1.41894E-08总湿烟气量MqFgd kg/J MqDAd+MqWAd+MqFgFd4.51875E-07湿烟气中水蒸汽量MqWFgd kg/J MpWFd/100/LHVFd+MqWH2Fd+MqWAd2.5229E-08干烟气量MqDFgd kg/J MqFgd-MqWFgd 4.26646E-07进风修正排烟温度下的干烟气焓值HDFgLvCrd J/kg计算123767.6437干烟气热损失QpLDFgd%100×MqDFgd×HDFgLvCrd5.2805进风修正排烟温度下蒸汽焓值HStLCrd J/kg计算2780693.152设计环境温度下的饱和蒸汽焓值HWEnd J/kg计算2605120氢产生水蒸汽热损失QpLH2Fd%100×MqWH2Fd×（HStLvCrd-HWEnd)0.2491燃料中水份热损失QpLWFd%MpWFd/LHVFd×（HStLvCrd-HWEnd)0.0978进风修正排烟温度下的空气中水蒸汽焓值HWvLvCrd J/kg计算233472.7952空气中水分热损失QpLWAd%100×MqWAd×HWvLvCrd0.1277未完全燃烧热损失QpLUbCd%MpUbCd×33700/LHVFd*10000.3310表面辐射及对流散热热损失QrLSrc%设计0.16不可测量热损失QpLum%设计0.3锅炉热损失QpL%QpLDFg+QpLH2F+QpLWF+QpLWA+QpLUbC+ QrLSrc+QpLum6.546外来热量进入锅炉保证空气温度的干空气焓HDAEn J/kg计算3804.765193进入锅炉的干空气的外来热量QpBDA%100MqDA×HDAEn0.1553进入锅炉保证温度下空气中水分的焓HWvEn J/kg计算7059.499198进入锅炉空气中水分带来的热量QpBWA%100MFrWA×MqDA×HWvEn0.004固定碳焓HFc J/kg-1971.225529一次挥发份焓HVm1-4502.226441二次挥发份焓HVm2-7896.465275灰渣焓HRs-1979.857259水蒸汽焓Hw-10885.68燃料显热带来的热量QpBF%-0.0170外来热量之和QpB%0.1422锅炉修正热效率EffCr%100-QpL+QpB93.596空预器漏风计算收到基碳C kg/kg分析54.96326448收到基氢H kg/kg分析 3.749058716收到基氧O kg/kg分析8.650351074收到基氮N kg/kg分析0.791085784收到基硫S kg/kg分析0.877073369收到基水分M kg/kg分析15.5收到基灰分A kg/kg分析15.46916658大气压力P A Pa测量100175环境温度t W℃测量34.5相对湿度Φ%测量59.5饱和蒸汽压力P b Pa查表5475绝对湿度W mA'kg/kg 0.622×Φ×P b/(100×P A-Φ×Pb)0.020906909A侧飞灰可燃物uc fA%分析 1.64 B侧飞灰可燃物uc fB%分析 1.65炉渣可燃物uc b%分析 2.74飞灰比例a f%给定90炉渣比例a b%给定10A侧灰渣平均可燃物uc%(a f×uc fA+a b×uc b)/1001.75A侧干灰渣量W d'p'kg/kg A×100/(100-uc)15.74469881 A侧实际烧掉的碳C b kg/kg C-W d'p'×uc/10054.68773225B侧灰渣平均可燃物uc%(a f×uc fB+a b×uc b)/1001.759B侧干灰渣量W d'p'kg/kg A×100/(100-uc)15.74614121 B侧实际烧掉的碳C b kg/kg C-W d'p'×uc/10054.68628985氧[O2]14%测量 3.675二氧化碳[CO2]14%测量14.69一氧化碳[CO]14%测量0氮[N2]14%100-[O2]14-[CO2]14-[CO]1481.635干空气量[W'A]14kg/kg (28.02×[N2]14×(C b+(12.01/32.07)×S)/(12.01×([CO2]14+[CO]14))-N)/0.7685927.1381308大气条件实际烧掉的碳A侧空气预热器入口烟气量干烟气量[W G']14kg/kg (44.01×[CO2]14+32.00×[02]14+28.01×[CO]14+28.02×[N2]14)×(C b+(12.01/32.07)×S)/(12.01×([CO2]14+[CO]14))951.5724821烟气中水分[W mG]14kg/kg 8.936H+[W'A]14×W mA'+M68.38518131湿烟气量[W G]14kg/kg [W G']14+[W mG]141019.957663氧[O2]15%测量 4.87二氧化碳[CO2]15%测量14.04一氧化碳[CO]15%测量0氮[N2]15%100-[O2]15-[CO2]15-[CO]1581.09干空气量[W'A]15kg/kg (28.02×[N2]15×(C b+(12.01/32.07)×S)/(12.01×([CO2]15+[CO]15))-N)/0.7685963.6254741干烟气量[W G']15kg/kg (44.01×[CO2]15+32.00×[02]15+28.01×[CO]15+28.02×[N2]15)×(C b+(12.01/32.07)×S)/(12.01×([CO2]15+[CO]15))993.7874354烟气中水分[W mG]15kg/kg 8.936H+[W'A]15×W mA'+M69.14801888湿烟气量[W G]15kg/kg [W G']15+[W mG]151062.935454氧[O2]14%测量 3.28二氧化碳[CO2]14%测量14.84一氧化碳[CO]14%测量0氮[N2]14%100-[O2]14-[CO2]14-[CO]1481.88B侧空气预热器入口烟气量A则空气预热器出口烟气量干空气量[W'A]14kg/kg (28.02×[N2]14×(C b+(12.01/32.07)×S)/(12.01×([CO2]14+[CO]14))-N)/0.7685920.4896495干烟气量[W G']14kg/kg (44.01×[CO2]14+32.00×[02]14+28.01×[CO]14+28.02×[N2]14)×(C b+(12.01/32.07)×S)/(12.01×([CO2]14+[CO]14))942.1845556烟气中水分[W mG]14kg/kg 8.936H+[W'A]14×W mA'+M68.24618212湿烟气量[W G]14kg/kg [W G']14+[W mG]141010.430738氧[O2]15%测量 4.97二氧化碳[CO2]15%测量13.91一氧化碳[CO]15%测量0氮[N2]15%100-[O2]15-[CO2]15-[CO]1581.12干空气量[W'A]15kg/kg (28.02×[N2]15×(C b+(12.01/32.07)×S)/(12.01×([CO2]15+[CO]15))-N)/0.7685972.9756217干烟气量[W G']15kg/kg (44.01×[CO2]15+32.00×[02]15+28.01×[CO]15+28.02×[N2]15)×(C b+(12.01/32.07)×S)/(12.01×([CO2]15+[CO]15))1002.495394烟气中水分[W mG]15kg/kg 8.936H+[W'A]15×W mA'+M69.34350157湿烟气量[W G]15kg/kg [W G']15+[W mG]151071.838895A侧空气预热器漏风率A LA%([W G]15-[W G]14)/[W G]14×1004.214B则空气预热器出口烟气量B侧空气预热器漏风率A LB%([W G]15-[W G]14)/[W G]14×1006.077。

空气预热器漏风率控制一、空预器概况：****热电一厂2×350MW热电联产机组工程使用的空气预热器为哈尔滨锅炉厂设计制造，型号为30.5-Ⅵ（T）-2450-QMR 的三分仓回转式空气预热器。

单台机组配置有两台同型号的空气预热器，布置于锅炉尾部烟道下方。

主要部件有转子、外壳、支承轴承、导向轴承、冷端中心桁架、热端中心桁架、冷一次风中心桁架、热一次风中心桁架、冷端连接板、热端连接板、扇形板、密封装置、传动装置、吹灰、清洗装置、润滑油系统等。

1#预热器转子从俯视图看为逆时针方向旋转，2#预热器转子从俯视图看为顺时针方向旋转。

转子名义直径φ11818mm，立式倒置，三分式，一次风开口70°逆转，传热元件总高2450mm。

以防止和减少漏风，空气预热器的径向、周向和轴向均有密封装置，密封片由考登钢制成。

空气预热器漏风率的控制，直接关系到整台机组运行的出力及经济性，漏风不仅增大锅炉排烟热损失，而且加重了因烟温降低所造成的设备低温腐蚀，也增加了风机电耗，漏风问题严重时还会因风量不足直接影响锅炉出力。

根据****热电一厂提出的精细化质量管理的目标:空预器漏风率＜5%,空气预热器漏风率小组对漏风发生的原因进行了详细的分析，并对分析出的原因针对性地制定了一系列的控制措施，以确保漏风率＜5%的目标的实现。

二、空气预热器漏风原因分析1、携带漏风：携带漏风是由于预热器自身旋转时，造成空气随传热元件旋转进入烟气侧，形成漏风。

这部分漏风是回转式空气预热器本身结构决定的，不可消除。

2、回转式空气预热器的一次风压比二次风和烟气侧的风压均高很多，加上转子与外壳之间有间隙的存在，因此不可避免地存在一次风向二次风侧和烟气侧的直接泄漏以及二次风向烟气侧的漏风。

分为轴向漏风、周向漏风、径向漏风三部分组成。

3、由于回转式空气预热器自身变形，引起密封间隙过大。

装满传热元件的空气预热器转子或静子处于冷态时，扇形板与转子端面为一间隙很小的平面。

第48卷 第5期 热 力 发 电V ol.48 No.5 2019年 5月 THERMAL POWER GENERATION May 2019收稿日期：2018-12-06标准ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017关于空气预热器性能计算区别王祝成，梁 昊，徐 凯，韩国庆，陈宝康，施延洲（西安热工研究院有限公司苏州分公司，江苏 苏州 215153）［摘 要］本文针对实际工程常用的美国标准ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017中关于空气预热器性能计算方法的区别进行了分析，详细比较了空气预热器漏风率计算及修正、烟气阻力修正的差异。

试验案例计算结果表明：2个标准计算的空气预热器漏风率结果相对偏差值为2.06%，得空气预热器漏风率修正值的相对值偏差为12.73%，烟气阻力修正值的相对值偏差为22.91%；如果将ASME PTC 4.3—1968标准修正公式中烟气量改成基于每小时计量，则2个标准计算的漏风率修正值的相对值偏差为2.62%，烟气阻力修正值的相对值偏差为1.28%。

［关 键 词］ASME PTC 4.3—1968；ASME PTC 4.3—2017；空气预热器；漏风率；烟气阻力；计算方法；修正；性能试验［中图分类号］TK223.3 ［文献标识码］A ［DOI 编号］10.19666/j.rlfd.201812228［引用本文格式］王祝成, 梁昊, 徐凯, 等. 标准ASME PTC 4.3—1968和ASME PTC 4.3—2017关于空气预热器性能计算区别[J]. 热力发电, 2019, 48(5): 25-30. WANG Zhucheng, LIANG Hao, XU Kai, et al. Difference in air heaters performance calculation between ASME PTC 4.3—1968 and ASME PTC 4.3—2017[J]. Thermal Power Generation, 2019, 48(5): 25-30.Difference in air heaters performance calculation between ASME PTC 4.3—1968and ASME PTC 4.3—2017WANG Zhucheng, LIANG Hao, XU Kai, HAN Guoqing, CHEN Baokang, SHI Yanzhou(Xi’an Thermal Power Research Institute Co., Ltd., Suzhou Branch, Suzhou 215153, China)Abstract: The differences of air heaters performance calculation method between ASME PTC 4.3—1968 and ASME PTC 4.3—2017 are discussed, and the difference in calculation and correction of percent air heater leakage, as well as correction of flue gas resistance, are compared in detail. The calculation results of the performance test case show that, the relative deviation of the percent air heater leakage calculated by the two standards is 2.06%, and the relative deviation of the percent air heater leakage corrected by the two standards is 12.73%, and the relative deviation of flue gas resistance corrected by the two standards is 22.91%. If the amount of flue gas in the correction formula is changed to be based on hourly in ASME PTC 4.3—1968, the relative deviation of the percent air heater leakage corrected by the two standards is 2.62%, and the relative deviation of flue gas resistance corrected by the two standards is 1.28%.Key words: ASME PTC 4.3—1968, ASME PTC 4.3—2017, air preheater, percent air heater leakage, flue gas resistance, calculation method, correction, performance test通常，电站锅炉省煤器后都布置有空气预热器（空预器），以降低排烟温度，预热空气，强化燃烧，提高锅炉效率。

#1锅炉空气预热器漏风率测试报告
一、测试仪器
烟气分析仪器为燃烧效率仪testo300 M—1
二、测试依据
空予器漏风率的测试依据中华人民共和国国家标准：
《电站锅炉性能试验规程》（GB10184—88）进行。

三、测试方法
按照网格法对烟气进行取样，测定空予器进、出口处烟气平均含氧量，计算出空预器进、出口处过剩空气系数后得出空予器漏风率数据。

计算公式为：
A L=(α“-α‘)/ α‘╳90%
式中：A L——空予器漏风率%。

α“——空予器出口处烟气过剩空气系数。

α‘——空予器进口处烟气过剩空气系数。

四、试验条件：
1. 在整个试验期间，锅炉热负荷（蒸发量）保持恒定，尽量不操作送、吸风机挡板，制粉系统也不要有大的操作。

2. 在整个试验期间，保持空预器恒定的空气量及烟气流量，保持烟气中稳定的含氧量。

3. 锅炉蒸发量一般保持在额定值，若条件不容许，也尽量保持在80%的额定值以上。

五、运行参数
六、测试计算结果：
A侧空气预热器漏风率为：8.67 %
B侧空气预热器漏风率为：8.98 %
注：由于空预器出口烟气分析测点在电除入口烟道处，该漏风率包括了空预器出口至电除入口较长烟道的漏风率，因此，建议有机会应在空预器出口垂直烟道上加装测孔。