空预器漏风问题及实测数据

回转式空预器漏风率超标原因分析及对策回转式空气预处理器（以下简称“空预器”）是热电厂、化工厂等工业生产设备中常见的部件之一，其作用是通过将风机吸入的空气经过滤、加热、加湿等处理后供给其它设备使用。

但由于该设备涉及到的气体流动、热力变化等多种因素，使得其漏风率时常存在超标的情况，影响生产和经济效益。

本文从回转式空预器漏风率超标的原因入手，提出对策和改进措施。

一、原因分析1.设计不当有些空预器虽然能够正常工作，但是由于设计不当或者使用寿命较长，致使漏气率超标。

例如，空气作为气体，在经过空预器时，其流速、温度、湿度、压力等参数都会发生变化，因此在设计时需要考虑到这些参数的影响并尽可能减小漏气率，但是某些设备因为设计不当，导致漏气率超标。

2.密封不严回转式空预器中密封是很关键的一环，密封不严会导致空气通过漏隙进出设备，从而造成漏风。

这种情况通常由设备安装或维护不当引起，如紧固件没有拧紧、垫片老化、密封处出现龟裂、密封表面清洁不彻底导致等。

3.压力不对称压力不对称也是造成回转式空预器漏气的原因之一。

当内部空气压力与外部空气压力不平衡时，便会引起气体流动，从而造成漏气。

当设备在运行过程中，由于生产需要或者设备自身的原因造成内外压力不对称，空气就会通过漏隙进出设备。

4.使用寿命回转式空气预处理器作为一种机械设备，其使用寿命是有限的，一旦使用寿命到达，就会出现漏风的现象。

这种情况通常是设备制造商为了降低生产成本而采用错误的制造工艺，或者质量不佳的模具和金属材料，从而导致设备使用寿命过短或不够耐用。

二、对策和改进措施1.提高密封性能为了保证回转式空预器的密封性能，需要在设备的生产、生产和维护环节，加强对密封的管理。

具体来说，需要定期对密封件进行维护、检修和更换，避免密封件老化、松动等因素对设备造成影响。

2.加强质量监管为了解决回转式空预器漏风率超标的问题，需要对制造商进行加强质量监管。

可以采取对制造流程进行控制、对原材料进行筛查和标准制定、对设备进行质量评估等措施，以确保设备质量稳定、耐用和安全。

三分仓空气预热器一次风的泄漏问题初探三分仓是一种常用的仓储设施，用于储存粮食、化工品、矿石等物料。

为了保证仓内物料的质量和安全，通常要对仓环境进行控制，其中之一就是控制仓内的温度和湿度。

而空气预热器是常用的一种设备，用于在仓内循环一定的空气，以提高仓内的温度。

一些用户反映在使用空气预热器的过程中，发现一次风有泄漏的现象，导致预热效果不佳。

本文将对三分仓空气预热器一次风的泄漏问题进行初探。

空气预热器是通过将一定温度的新风引入仓内，与仓内的空气进行交换，并借助一定的热量转移，从而使仓内的温度上升到设定的值。

一般情况下，空气预热器设有预热风道和回风道两个通道，新风进入预热风道，通过与回风进行热交换后再进入仓内。

预热风道和回风道之间一般是通过阀门或风门进行控制和调节的。

在实际应用中，一些用户反映在使用空气预热器的过程中，发现一次风存在泄漏的现象，即新风从预热风道泄漏到回风道中，导致预热效果不佳。

造成一次风泄漏的原因主要有以下几个方面。

空气预热器的安装不够牢固。

在空气预热器的安装过程中，如果固定不牢固，容易导致风管接口松动或漏风现象。

若连接处的密封性不好，也会造成一次风泄漏。

在安装空气预热器时，应该加强连接处的密封性，确保风管接口良好密封。

空气预热器本身的漏风问题。

空气预热器在使用一段时间后，由于设备老化或长时间运行导致部件松动，也会出现风道漏气的问题。

这种情况下，需要通过更换密封圈、紧固螺栓等措施进行维修和处理。

空气预热器的设计和工艺问题也是导致一次风泄漏的原因之一。

在设计和制造空气预热器时，应该考虑风道的结构和材料的选择，以确保风道具有良好的密封性和耐用性。

在生产过程中，也应该采取措施确保工艺操作的质量和精度，以避免漏气问题。

还可能存在用户使用不当所导致的一次风泄漏问题。

一些用户在使用空气预热器时，可能会随意调整阀门或风门的开启度，导致一次风流量过大或风道压力不稳定，从而导致一次风泄漏。

在使用空气预热器时，应该按照使用说明书进行操作，合理调整阀门或风门的开启度，确保一次风的正常运行。

回转式空预器漏风率超标原因分析及对策空预器是指在燃煤电厂中，将锅炉烟气进行预处理，减少污染物排放，提高锅炉燃烧效率的设备。

回转式空预器是目前常用的一种空预器类型，但在运行过程中，有时会出现漏风率超标的情况。

本文将对回转式空预器漏风率超标的原因进行分析，并提出相应的对策。

漏风率超标可能导致的问题主要包括：降低空预器的净化效果，增加煤耗，影响排放达标，增加运行维护成本等。

因此，对回转式空预器的漏风率超标问题进行分析并提出对策具有非常重要的意义。

1.设备老化：回转式空预器在长期的使用过程中，内部和外部的零部件可能会出现磨损、松动等问题，导致漏风率超标。

对策：定期检查和维护回转式空预器，及时更换老化的零部件，确保设备的正常运行。

2.设备安装不当：回转式空预器在安装过程中，若安装不当，如密封不严，连接部位松动等问题，都会导致漏风率超标。

对策：加强对回转式空预器的安装监督和质量控制，确保密封和连接部位的质量，避免安装不当导致的漏风问题。

3.灰积堵塞：在回转式空预器内部，由于长期运行，灰积可能会堵塞席卷管等部位，影响空气流动和密封效果，导致漏风率超标。

对策：定期进行清洗和维护，确保回转式空预器内部通道的畅通，避免灰积堵塞带来的漏风问题。

4.温度和压力变化：回转式空预器在运行过程中，受到温度和压力的变化影响，可能导致设备的热胀冷缩，进而影响设备的密封性能，导致漏风率超标。

对策：加强对回转式空预器的温度和压力监测，定期进行设备的维护和调整，确保设备在不同温度和压力下均能保持良好的密封性能。

5.操作不当：回转式空预器的操作不当，如调整空气流量不合理，控制参数设置不准确等问题，都会导致漏风率超标。

对策：加强操作人员培训，提高操作人员的技术水平，确保对设备的正确操作和调整，避免操作不当引起的漏风问题。

总之，回转式空预器漏风率超标的原因可能是多方面的，需要综合分析和解决。

通过定期检查和维护设备、加强设备安装质量控制、定期清洗和维护设备内部通道、监测温度和压力变化以及加强操作人员培训等对策，可以有效降低回转式空预器的漏风率，提高设备的净化效果和运行效率，降低运行维护成本，并保证锅炉排放达标。

空气预热器漏风率标准
空气预热器在锅炉系统中的重要性不言而喻，它不仅影响着锅炉的热效率，而且关系到整个锅炉的安全稳定运行。

因此，控制空气预热器的漏风率至关重要。

本文将详细介绍空气预热器漏风率的计算方法、标准以及如何提高空气预热器的密封性能。

一、空气预热器漏风率的计算方法
空气预热器漏风率的计算公式如下：
漏风率= （入口氧量-出口氧量）/入口氧量×100%
其中，入口氧量指的是空气预热器进口处的氧含量，出口氧量指的是空气预热器出口处的氧含量。

通过测量这两个氧含量，可以计算出空气预热器的漏风率。

二、空气预热器漏风率标准
空气预热器漏风率的标准因锅炉类型、燃料种类和燃烧方式等因素而异。

一般来说，漏风率越低，锅炉的运行效率和经济效益越高。

对于燃煤锅炉，漏风率控制在5%以下是比较理想的。

三、提高空气预热器密封性能的方法
1.设计优化：在空气预热器的设计阶段，应充分考虑密封性能，采用合理的结构形式和材料。

2.加工质量：提高空气预热器零部件的加工精度，确保密封部位的平整度和光洁度。

3.安装调试：在空气预热器的安装过程中，严格执行安装规程，
确保各部件的相对位置和密封效果。

4.密封材料：选用性能优良的密封材料，提高密封部位的耐磨性和抗老化性能。

5.定期检查与维护：对空气预热器进行定期检查，发现问题及时处理，确保密封性能良好。

通过以上措施，可以有效降低空气预热器的漏风率，提高锅炉的运行效率和经济效益。

总之，空气预热器漏风率的控制是锅炉行业面临的重要课题，需要从设计、制造、安装和运行维护等多个环节入手，实现空气预热器的优质密封。

空预器漏风问题及实测数据
在锅炉的热损失中，排烟热损失是最大的一项，一般占
5%-12%。

同时，空气预热器漏风也会对排烟热损失产生影响，主要是由漏风率和排烟温度两个因素决定。

降低空气预热器的漏风率可以明显提升锅炉效率。

冷端和热端漏风系数的变化对锅炉效率的影响不同，需要分别研究。

在某300MW机组的数
据中，排烟热损失占所有热损失的92%左右，漏风率每降低1%，锅炉效率提升1%。

因此，减少漏风率可以降低排烟热损失，提高锅炉效率。

乙侧漏风率随着负荷的降低而增加。

据分析数据显示，漏风率与负荷呈负相关。

也就是说，负荷越低，漏风率越高。

因此，在实际操作中，我们需要注意控制负荷，以降低乙侧的漏风率。

另外，根据实际情况，对于明显漏风的设备，应及时维修或更换，以保证系统的正常运行。

总之，乙侧漏风率是影响系统效率的重要因素之一，我们需要认真对待并采取相应的措施来控制它。

#1锅炉空气预热器漏风率测试报告
一、测试仪器
烟气分析仪器为燃烧效率仪testo300 M—1
二、测试依据
空予器漏风率的测试依据中华人民共和国国家标准：
《电站锅炉性能试验规程》（GB10184—88）进行。

三、测试方法
按照网格法对烟气进行取样，测定空予器进、出口处烟气平均含氧量，计算出空预器进、出口处过剩空气系数后得出空予器漏风率数据。

计算公式为：
A L=(α“-α‘)/ α‘╳90%
式中：A L——空予器漏风率%。

α“——空予器出口处烟气过剩空气系数。

α‘——空予器进口处烟气过剩空气系数。

四、试验条件：
1. 在整个试验期间，锅炉热负荷（蒸发量）保持恒定，尽量不操作送、吸风机挡板，制粉系统也不要有大的操作。

2. 在整个试验期间，保持空预器恒定的空气量及烟气流量，保持烟气中稳定的含氧量。

3. 锅炉蒸发量一般保持在额定值，若条件不容许，也尽量保持在80%的额定值以上。

五、运行参数
六、测试计算结果：
A侧空气预热器漏风率为：8.67 %
B侧空气预热器漏风率为：8.98 %
注：由于空预器出口烟气分析测点在电除入口烟道处，该漏风率包括了空预器出口至电除入口较长烟道的漏风率，因此，建议有机会应在空预器出口垂直烟道上加装测孔。

随着电站锅炉蒸汽参数的提高和容量的增大，尤其配３００ＭＷ及以上容量的锅炉，通常都采用结构紧凑，重量较轻，布置灵活的回转式空预器，其中采用最多的是受热面转动的回转式空预器。

该种形式的空预器主要问题是漏风，下面重点分析漏风的形成原因，并针对本单位部分空预器漏风率偏大提出自己的几点建议。

１　漏风的危害 漏风对锅炉运行的经济性有很大影响。

据试验统计，配３００ＭＷ机组锅炉空预器漏风率每降低１％，可降低机组煤耗０．１６ｇ／ｋＷｈ。

空预器的漏风使得空气直接进入烟道由引风机抽走，使送、引、一次风机电耗增大。

同时，漏风使烟气排烟过剩，空气系数增大，进一步增加排烟热损失，使锅炉热效率降低。

若漏风严重，会使送入炉膛的风量不足，导致锅炉的机械未完全燃烧热损失和化学未完全燃烧热损失增加，另外，由于供氧不足还会形成还原性气氛，使灰渣熔点下降，引起炉膛结渣及高温腐蚀，甚至限制锅炉出力。

２　回转式空预器漏风的原因分析 一般电厂要求受热面回转式空预器的漏风率在１０％左右，但多数空预器漏风率却在１５％～２０％之间，有少数接近３０％。

现就主要原因分析如下：回转式空预器漏风率超标原因分析及对策　卢彦良，尹学斌（宁夏吴忠市锅炉压力容器检验所，宁夏　吴忠　７５１１００）分析：（以采暖１０６天计） （１）回收冷凝水８０００ｔ； （２）回收热量８．７×１０８ｋｃａｌ； （３）节煤２４５ｔ； （４）节水８０００ｔ；２３００ｋＷｈ；１２００ｔ；１１０００元；７　汽改水项目经济效益分析 蒸汽采暖系统改为水暖系统，每个采暖期的经济效益如下： （１）减少冷凝水损失１６．８５万元； （２）冷凝水余热资源利用经济效益１３万元； （３）每个采暖期节煤５６０ｔ。

综合节约资金４０万元。

项目计划投资３５万元，投资回收期为一个采暖期。

该技术节约了能源又减少污染，符合国家即将颁布的《清洁能源生产法》。

■（上接前页）２．１　携带漏风 携带漏风是空预器受热面空间所包容的空气由于转子转动而带到烟气侧所引起的泄漏，这是回转式空预器所固有的。

空预器堵灰、磨损及漏风原因分析及处理方案1、设备介绍与故障简述某电厂锅炉配套的空预器由豪顿华工程有限公司设计制造，空预器设计型号为32 VNT 1830型三分仓空预器。

空预器转子直径14800mm，换热元件传热总表面积(双侧，每台空预器)2×49058m2 ，换热元件总高1830mm。

换热元件分三层，热端换热元件波形为2.78 DU、厚0.5mm、高度530 mm、材料采用低碳钢；中温端换热元件波形为2.78 DU、厚0.5mm、高度1000 mm、材料采用低钢碳；冷端换热元件波形为2.78 DU、厚0.8mm、高度300 mm、材料采用等同考登钢。

吹灰器采用上海克莱德贝尔格曼机械有限公司的半伸缩式吹灰器，吹灰介质为过热蒸汽（330 C）、蒸气阀前压力为1.5 MPa、安装位置位于空预器入口烟道、出口烟道上、吹灰间隔推荐正常每8小时吹灰一次。

锅炉配套的空预器自投运以来，经常出现空预器堵灰造成机组出力受限情况，尤其冬季较为严重，检修发现空预器热端传热元件严重松散损坏，热端烟气侧旁路密封片靠近一次风道处严重磨损，冷端传热元件均匀性结垢附灰。

经过了解和现场检查分析判断造成这个问题的原因是当空预器堵灰阻力增加后，该电厂片面增大吹灰蒸汽压力造成热端换热元件严重松散损坏。

2、空预器堵灰因素分析造成空预器堵灰阻力增加的原因有多种，其中比较典型比较普遍的原因有：空预器的冷端综合温度达不到设计使用要求（或由于煤种变化造成所需最低冷端综合温度发生变化）；煤质含硫量变化造成烟气中二氧化硫量增大，加快冷端结露腐蚀；吹灰蒸汽品质达不到设计要求；空预器入口一二次风暖风器泄漏等。

下面从该电厂空预器BMCR工况下设计参数进行分析2.1空预器冷端综合温度对空预器腐蚀及堵灰的影响冷端低温硫酸腐蚀和堵灰是三分仓回转式空预器设计所必须考虑的因素之一，也是影响空预器正常运行的关键所在。

低温腐蚀和堵灰一般都发生在空预器的冷端，且腐蚀和堵灰的严重程度取决于燃烧煤质、燃烧条件和空预器冷端综合温度(CCET)，即：冷端综合温度（CCET） = 空预器排烟温度＋空预器空气入口温度最低冷端综合温度 (MCCET) 为防止冷端堵灰的最低温度值。

目录1、试验目的 (1)2、试验依据 (1)3、设备规范 (1)4、测量内容和方法 (3)5、试验仪器 (3)6、试验条件及要求 (3)7、试验工况 (4)8、数据处理和计算 (4)9、试验结果 (4)10、试验结论 (4)11、附录 (5)1、试验目的通过对锅炉进行空预器漏风率测试，了解其C修前的漏风率等技术指标。

2、试验依据GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》3、设备规范3.1锅炉简介锅炉为上海锅炉厂引进美国燃烧工程公司技术生产制造的亚临界一次再热控制循环汽包炉，锅炉型号为SG-1025/17.50-M899。

锅炉采用平衡通风、正压直吹式制粉系统, 单炉膛、四角切圆燃烧方式，露天布置，全钢悬吊结构。

炉前布置三台炉水循环泵。

锅炉后烟井下布置两台三分仓回转式空气预热器。

锅炉采用正压直吹式制粉系统，配5台中速磨煤机，布置在炉前。

过热蒸汽温度调节的主要方式为喷水减温，也受燃烧器摆动的影响。

再热汽温的调节方式为摆动燃烧器倾角及调节过量空气系数，紧急事故状态下用喷水调节。

炉膛布置56只炉膛吹灰器，对流烟道区域布置44只长行程伸缩式吹灰器，每台预热器冷端布置一只伸缩式吹灰器，运行时所有吹灰器均实现程序控制。

3.2 锅炉主要设计参数见下表1:序号项目单位BMCR BRL 高加全切75%THA 50%THA 30%THA1 过热蒸汽流量t/h 1025 986.7 773.4 647.2 427.7 270.72 过热蒸汽出口压力MPa 17.47 17.41 17.1 15.03 10.09 6.443 过热蒸汽出口温度℃541 541 541 541 541 5414 末过蒸汽进口温度℃506.6 506.6 499.8 507.1 513.2 519.85 后屏蒸汽出口温度℃506.6 509 510.6 514.4 523.1 526.16 后屏蒸汽进口温度℃449.8 450.3 438.7 440.8 433.3 449.77 分隔屏蒸汽进口温度℃412.4 411.5 395.1 391.3 368.8 374.38 低过蒸汽出口温度℃418.7 419.6 458 432.2 429.4 402.79 过热器减温水温度℃177 174 174 156 143 127号项目单位BMCR BRL 切75%THA 50%THA 30%THA10 过热器Ⅰ级减温水量t/h 13.7 16.9 85.4 44.1 32.3 7.811 过热器Ⅱ级减温水量t/h 0 3 10 5 3.8 3.512 再热蒸汽流量t/h 846 811.2 755.8 549.3 370.8 242.213 再热蒸汽进口压力MPa 3.687 3.529 3.362 2.379 1.587 0.96814 再热蒸汽出口压力MPa 3.495 3.345 3.186 2.253 1.501 0.91415 再热蒸汽出口温度℃541 541 541 541 541 50316 末再蒸汽进口温度℃472.8 472.5 473.6 474.3 586.1 465.517 屏再蒸汽进口温度℃375.1 372.5 373.3 365.2 379.4 362.718 墙再蒸汽进口温度℃321 316 316 296 303 28819 再热器减温水温度℃177 174 174 156 143 12720 再热器减温水量t/h 0 0 0 0 0 021 再热蒸汽阻力kPa 19222 省煤器给水流量t/h 1011.3 966.8 678.0 598.1 391.6 259.423 省煤器给水温度℃280 278 175 252 230 20724 省煤器出口温度℃306.7 304.6 238.4 286.9 266.8 242.425 省煤器水阻力（含静压头）kPa 41126 空预器一次风进风温度℃28 28 28 28 28 2827 空预器二次风进风温度℃23 23 31 31 56 5628 空预器一次风出风温度℃321 320 281 301 275 24629 空预器二次风出风温度℃331 329 290 307 282 24930 空预器一次风侧阻力Pa 33631 空预器二次风侧阻力Pa 78032 燃烧器一次风侧阻力Pa 60033 燃烧器二次风侧阻力Pa 100034 炉膛过量空气系数/ 1.25 1.25 1.25 1.30 1.29 1.2535 预热器出口烟气量t/h 1420.35 1380.63 1298.17 1028.68 730.15 498.3436 锅炉本体烟气阻力Pa 251137 炉膛（下炉膛）出口烟温℃1333 1333 1313 1274 1183 106138 后屏过热器进口烟温℃1156 1151 1132 1071 975 86639 屏式再热器进口烟温℃1058 1053 1033 970 872 76940 高温再热器进口烟温℃936 930 912 848 757 65541 高温过热器进口烟温℃829 823 807 749 671 58242 低过水平段进口烟温℃688 683 672 627 566 50243 省煤器进口烟温℃444 442 440 415 380 33844 预热器进口烟温℃370 367 332 337 302 264号项目单位BMCR BRL 切75%THA 50%THA 30%THA45 锅炉排烟温度（不修正）℃136 134 122 124 123 11646 锅炉排烟温度（修正）℃128 127 116 116 114 10447 计算锅炉效率（低位热值）% 92.49 92.5 93.46 92.63 92.09 91.8348 计算锅炉效率（高位热值）% 87.96 87.97 88.88 88.09 87.58 87.3349 锅炉燃煤量t/h 136.63 132.56 124.86 93.25 65.01 42.7850 炉膛容积热负荷MJ/h.m3391.3 379.7 357.6 267.1 186.2 122.551 炉膛断面热负荷MJ/h.m2 17.3 16.8 15.9 11.8 8.3 5.452 燃烧器摆动角度度-7 0 -5 30 30 -3053 燃烧器投运层数2-5 2-5 2-5 2-4 2-3 2-33.3 锅炉设计煤种参数见下表2:序号名称符号单位设计煤种校核煤种1 收到基全水份Mar ％9.8 10.52 空气干燥基水份Mad ％ 2.15 2.263 收到基灰份Aar ％24.04 29.024 干燥无灰基挥发份Vdaf ％42.46 37.855 收到基低位发热量Qnet.v.ar kJ/kg 20930 192606 哈氏可磨指数HGI 85 807 冲刷磨损系数Ke 3.27 3.28 灰变形温度DT ℃1280 12609 灰软化温度ST ℃1370 134010 灰熔化温度FT ℃1420 14003.4空气预热器设备规范空预器型号为：2-29-V1(T)-2083 SMRC表3 空预器设计参数（均指单台预热器）序号名称单位数据1 一次风进口温度℃282 一次风出口温度℃3213 二次风进口温度℃234 二次风出口温度℃3315 烟气进口温度℃3706 烟气出口温度（未修正）℃1367 烟气出口温度（修正后）℃1288 一次风阻力损失Pa 3369 二次风阻力损失Pa 78010 烟气风阻力损失Pa 796.211 漏风率% /4、测量内容和方法4.1烟气成份测量在空气预热器进口、出口烟道，采用网格法测量。

通过分析得知，当锅炉处于起炉过程或是低负荷运行时，由于空预器转子的换热量较小，转子上部热端和下部冷端的热变形较锅炉重负荷时要小，造成空预器转子的“蘑菇态”变形不严重，此时转子下部固定式密封板处的径向漏风量和转子圆周处的轴向漏风量为空预器的主要漏风。

随着锅炉负荷和空预器转子换热量的增加，转子的“蘑菇装”变形加剧，转子下部固定式扇形密封板处的径向漏风间隙和转子圆周处的轴向漏风间隙减小，这两处漏风量减小；而转子上部活动式扇形密封板处的径向漏风间隙却增大很多，漏风量也随之有较大增加，成为空预器的主要漏风。

★ 回转式空气预热器漏风率的计算与测定▲定义和公式回转式空气预热器漏风率，为漏入空气预热器烟气侧的空气质量与进入该烟道的烟气质量之比率。

漏风率的计算公式：'''''100y y k y y m m m L m m A -∆==⨯……………………………………… K 1式K 1可改写式K 2'''''100kk k y y m m m L m m A ∆-==⨯…………………………………K 2式中：L A －漏风率，％'m y 和''y m 分别为烟道的进、出口烟气质量 mg/m 3, mg/kg'K m 和''K m 分别为空气预热器进、出口空气质量 mg/m 3, mg/kg k m ∆漏入空气预热器烟气侧的空气质量 mg/m 3, mg/kg ▲ 漏风率的测定：同时测定相应烟道进、出口的三原子气体（RO 2）体质含量百分率，并按经验K 3公式计算：222'''''90RO RO L RO A -=⨯……………………………K 3 式中：2'RO 和2''RO 分别表示烟道进、出口烟气三原子气体（RO 2）体质含量百分率，％。

▲ 漏风率和漏风系数的换算： 漏风率和漏风系数按下式进行换算：''''90L A ααα-=⨯……K 4式中：'α和'α分别为烟道进、出口处烟气过量空气系数。

其数值可分别用下式计算：221'α=……………………………………… K 522121''''O α-= ……………………………………… K 6O分别为烟道进、出口处的氧量mg/m3, mg/kg。

式中2'O和2''★回转式空气预热器漏风控制在2～4％以下★回转式空气预热器漏风的原因▲回转式空气预热器的漏风主要是由于密封付之间有间隙，这种间隙就是漏风的主要渠道。

空预器漏风率计算
文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-
过剩空气系数是燃料燃烧时实际空气需要量与理论空气需要量之比值，用“α”表示。

计算公式：α＝20.9%/(20.9%-O2实测值)
其中：20.9%为O2在环境空气中的含量，O2实测值为仪器测量烟道中的O2值
举例：锅炉测试时O2实测值为13%，计算出的过剩空气系数α＝
20.9%/(20.9%-13％)＝2.6
国标规定过剩空气系数应按α＝1.8（燃煤锅炉），α＝1.2（燃油燃气锅炉）进行折算。

举例：燃煤锅炉，锅炉测试时O2实测值为13%，SO2排放值500ppm，计算出的过剩空气系数α＝2.6，那么根据国标规定，折算后的SO2排放浓度＝SO2实测值×（α实际值/α国标值）＝500ppm×（2.6/1.8）
=722ppm
举例：燃油燃气锅炉，锅炉测试时O2实测值为13%，SO2排放值
500ppm，计算出的过剩空气系数α＝2.6，那么根据国标规定，折算后的SO2排放浓度＝SO2实测值×（α实际值/α国标值）＝500ppm×
（2.6/1.2）=1083ppm
空预器漏风依据下列各式计算：
α=21/21-o2
Δα=α2-α1
δ=(Δα/α1)*90%
注：α-----过量空气系数
α1——空预器烟气入口过量空气系数α2——空预器烟气出口过量空气系数Δα——漏风系数
δ——漏风率。

300MW机组空预器漏风分析研究与解决方案范文摘要：回转式空气预热器在大中型锅炉上被普遍采用，漏风率是其重要的经济指标之一。

有效控制空气预热器漏风率，可以从降低送、引风机电耗和提高锅炉效率两个方面得到节能收益。

本文对300MW机组空预器漏风分析研究与解决方案，并列300MW机组空预器漏风改造的成功经验，空预器的漏风率平均在4.39%。

关键词：柔性接触式密封；漏风率；径向密封；旁路密封；轴向密封。

1回转式空预器的漏风分析1.1转子热变形预热器运行时，转子的上下端面上存在温度差，也即沿着转子高度方向上的温度梯度引起了转子的热态蘑菇状变形，转子上端面外凸，下端面内凹。

1.2漏风分析回转式空气预热器主要由转子和外壳组成，转子是运动部件，外壳是静止部件，动静部件之间肯定存在间隙，这种间隙就是漏风的渠道。

空预器处于锅炉烟风系统的进口和出口，空气侧压力是正压，烟气侧压力是负压，二者存在压力差，从而产生漏风。

由于压差和间隙的存在造成的漏风称为直接漏风；还有一种漏风叫携带漏风，是由于转子内具有一定容积，当转子转动时，必定会携带一部分气体进入另一侧。

1.2.1携带漏风携带漏风主要因为空气预热器在转动过程中，蓄热元件中部分空气被携带到烟气中，而蓄热元件中的部分烟气被携带到空气中，这是回转式空预器的固有特点，是不可避免的。

为了降低结构漏风量，在满足换热性能的前提下，尽量选择较低转速，并且转子内尽量充满传热元件，即转子高度不要留有太多的剩余空间，但携带漏风量占空预器总漏风量的份额较少，一般来说不超过1%，常可忽略。

1.2.2直接漏风空气预热器结构本身有一定的密封系统，但由于机组运行条件的影响，原有密封系统磨损严重，不能有效的治理漏风，造成漏风率上升。

2柔性接触式密封原理传统空预器密封技术是采用刚性有间隙密封技术，在动静间保持一个最小间隙，达到漏风最小。

由于空气预热器的蘑菇状变形问题，而且这种变形随负荷、环境温度不断发生变化，使得我们很难达到一个最佳的动静之间的间隙值。

编号江苏省电力试验研究所技术报告彭城发电厂＃2炉回转式空预器改造后漏风试验报告报告出版日期一九九九年七月报告编写：初审：审核：批准：项目负责人: 梁绍华项目参加人员: 徐颂梅钟子娟报告编写: 梁绍华审核：批准：摘要通过本次试验确定彭城发电厂＃2炉投产后回转式空预器的漏风率，为考核空预器的漏风性能提供依据。

1.试验目的测试彭城发电厂#2炉投产后空气预热器的漏风率，为空预器漏风性能考核提供依据。

2.设备规范2.1彭城发电厂#2炉采用两台LP10320/883三分仓回转式空气预热器，系东方锅炉厂生产。

传动装置设有主驱动电机、辅助电机和减速器。

采用固定伸缩式蒸汽吹灰器。

空预器密封设有径向、轴向和旁路密封，热端径向密封间隙通过热工控制系统自动跟踪调整。

2.2结构原理2.2.1空预器以逆流传热方式运行，通过特殊波纹的金属蓄热元件进行再生换热。

2.2.2空预器分烟气通道与空气通道，空气通道又分为一次风通道和二次风通道。

2.2.3转子以1.14转/分的转速旋转，实现热量从烟气传往空气2.2.4空预器密封系统采用径向、轴向、旁路密封，其中径向、轴向密封防止由于一次风、二次风、烟气之间的差压而产生的漏风，旁路密封防止烟气或空气在转子与壳体之间的短路。

2.2.5轴承润滑油系统为循环水冷却油浴润滑。

2.2.6每台空预器冷端装有一台伸缩式蒸汽吹灰器，冷端和热端各装有一根清洗管（兼作消防用）。

2.2.7空预器热端径向密封间隙调整和蒸汽吹灰实现程控控制。

2.3主要参数额定100%工况设计参数：进口冷风温度50℃出口一次风温352℃出口二次风温362℃进口烟气温度396℃出口烟气温度152℃燃料特性：设计煤质校核煤质收到基碳C ar50.5％61.23％收到基氢H ar 3.5％ 3.24％收到基氧O ar 6.0％ 3.33％收到基氮S ar 1.0％ 1.30％收到基硫N ar 1.0％0.60％收到基水份M t8.0％ 6.5％收到基灰份A ar30.0％23.8％干燥无灰基挥发份V d af25.5％15.0％20013kJ/kg 23660kJ/kg收到基低位发热量Q net,ar3.试验内容3.1锅炉在100%出力工况下（电负荷300MW）空预器漏风率测量（两工况）;3.2锅炉在70%出力工况下（电负荷210MW）空预器漏风率测量（两工况）;3.3锅炉在50%出力工况下（电负荷150MW）空预器漏风率测量（两工况）。

空预器漏风率测算
为检测1号炉A侧空预器检修后漏风情况，根据空预器漏风经验公式：AL=(α//-α/)/ α/*90%，对1号炉空预器检修前后漏风率进行测算如下：
一、1号炉空预器漏风率:
对9月14日16:00运行数据，计算空预器漏风率数据如下表;
1A空预器检修前漏风率计算数据（7月28日数据）
从以上两表可以看出检修后1A空预器漏风率下降约
7.04%，漏风现象明显减轻。

1B空预器漏风率上升约1.73%。

二、2号炉空预器漏风率：
根据9月14日16:00运行数据，计算空预器漏风率数据如下表;
7月28日测算空预器漏风率：
空预器漏风率分别上升0.79%、2.36%。

8月11日2号炉大修前性能试验在300MW时空预器漏风率分别为6.36%和7.19%。

因2号炉DCS显示的氧量表计与电科院就地实测氧量值存在一定的偏差偏造成计算空预器漏风率有一定的偏差。

从上表可以看出2B侧实测和DCS数据偏差不大，2A 侧实测和DCS数据偏差较大，省煤器入口偏低1.77%，空预器出口偏低0.81%。